Cao ốc văn phòng Q7 TPHCM

Cao ốc văn phòng Q7 TPHCM Cao ốc văn phòng Q7 TPHCM Cao ốc văn phòng Q7 TPHCM luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN C H GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG H U TE PHẦN KIẾN TRÚC SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG : KIẾN TRÚC TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC: - Công trình mang tên “CAO ỐC VĂN PHÒNG TP.HCM” xây dựng khu vực A vùng Nam Sài Gòn thuộc Quận 7, Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình văn phòng làm việc - Công trình có tổng cộng tầng với tầng mái Chiều cao không kể hồ nước mái công trình 36.65 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Nam, xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình C khu vực địa chất đất yếu H - Kích thước mặt sử dụng 21.1m35.9m, công trình xây dựng ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: TE Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt Mùa mưa: từ tháng đến tháng 11 có Nhiệt độ trung bình : 250C  Nhiệt độ thấp : 200C  Nhiệt độ cao : 360C H U   Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm : 48.5% Mùa khô:  Nhiệt độ trung bình : 270C  Nhiệt độ cao : 400C SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Gió:  Gió Đông nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30%  Gió Tây nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây nam Đông nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão H PHÂN KHU CHỨC NĂNG: Công trình gồm tầng tầng mái Tầng cao 4.25m , tầng lại cao 3.6m - Tầng với chức trung tâm thương mại, dịch vụ Máy bơm nước, C tầng bố trí máy phát điện, số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật TE điện, nước, chữa cháy… Hệ thống xử lý nước thải đặt bên công trình - Các tầng sử dụng làm văn phòng Chiều cao tầng 3,6m U - Công trình có thang máy thang bộ, tay vịn hợp kim CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC: H Hệ thống điện Hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn, có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết Hệ thống cấp nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố kết hợp với nguồn nước ngầm khoan giếng dẫn vào hồ chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái Từ nước dẫn đến nơi công trình SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Hệ thống thoát nước Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh, sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước tập trung tầng hầm, xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố Hệ thống thoát rác Công nhân vệ sinh thu gom rác tầng theo giấc quy định Hệ thống thông thoáng, chiếu sáng Các phòng đảm bảo thông thoáng tự nhiên cửa sổ, cửa kiếng bố trí hầu hết phòng Có hệ thống máy lạnh điều hòa nhiệt độ Hệ thống phòng cháy, chữa cháy H Các phòng chiếu sáng tự nhiên kết hợp với chiếu sáng nhân tạo C Mỗi tầng có trang bị hệ thống báo cháy, báo khói, hệ thống chữa cháy H U việc TE vách tường hành lang hệ thống chữa cháy tự động bên phòng làm SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN H GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TE C PHẦN H U KẾT CẤU SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG Chọn sơ kích thước phận 1.1 Chọn chiều dày sàn Xác định sơ chiều dày sàn theo biểu thức: hsan  D * L1 m Trong đó: + D =0,8 ÷ 1,4phụ thuộc vào tải trọng(chọn D =1) + m =40 ÷45đối với kê cạnh + m =30 ÷35đối với dầm (bản làm việc phương) + Chọn ô sàn S1 (lớn nhất) để tính độ dày hs chung cho toàn sàn Ô2 = L2 * L1 = 3,75*3,75 = 14,1m2 (ô sàn làm việc phương)  m = 40  45 C H + Tải trọng phân bố tiêu chuẩn tức thời sàn (theo TCVN 2737-1995) Ptc = 200 (daN/m2) (đối với văn phòng làm việc)  D = 1: hệ số phụ thuộc hoạt tải sàn + Xác định sơ chiều dày sàn: * 3,75 = (93,75  83,33)mm  Choïn hs = 100 mm (40  45) TE => hs = 1.1.1 Phân loại ô sàn: Sàn gồm có hệ dầm đúc liền khối Về sơ đồ kết cấu xem kê lên U dầm phụ, dầm phụ kê lên dầm chính, dầm kê lên cột tường H Sàn thuộc loại dầm (bản làm việc phương) tỷ số cạnh ô bản: L2 2 L1 Sàn thuộc loại kê (bản làm việc phương) tỷ số cạnh ô bản: L2 2 L1 Căn vào cấu tạo, điều kiện liên kết, kích thước ô ta phân loại sau: Phân loại ô sàn Tên ô L1(m) S1 3.75 S2 3.75 S3 3.35 S4 1.3 S5 S6 1,4 SVTH: TRAÀN XUÂN VŨ L2(m) 6,8 3,75 6.8 4,3 4,3 7,5 L2/L1 1,84 2.02 3,3 2,05 5.4 Trang Loại sàn làm việc phương phương phương phương phương 1phương MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG S1 S2 S1 S2 S2 S2 S2 S1 S1 S1 S1 S3 S3 C S4 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S5 S2 S2 S4 S3 S1 S1 S6 S6 3350 3350 6700 3750 3750 7500 S1 S1 S6 S6 S1 S3 S3 A 3750 3750 7500 35900 S1 3750 3750 7500 3350 3350 6700 C B H S3 3750 3750 21100 S2 S3 6800 S3 6800 D TE 1.2 Chọn kích thước dầmMẶT BẰNG BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG TL:1/100 + Tiết diện dầm chính: 1 1 ) * L2  (  ) * 7500 12 12 hd = (  = ( 470937 ) mm U Choïn hd = 600 mm = 60 cm 4 H bd= (  ) * hd  (  ) * 600 = 150300 mm Choïn bd = 300mm = 30cm + Dầm phụ : chọn 25x40 cm II Xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn 2.1 Tónh tải Tónh tải trọng lượng thường xuyên, bao gồm trọng lượng thân lớp vật liệu cấu tạo sàn Tónh tải xác định công thức sau: gb   i ni i Trong đó:  i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i; ni - hệ số độ tin cậy lớp thứ i SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG 2.1.1 Tónh tải ô sàn vệ sinh STT Các lớp cấu tạo sàn Lớp gạch Ceramic Chiều dày d (m) 0.01 Tải trọng tiêu chuẩn g (kN/m3) 18 Hệ số vượt tải n 1.1 Tải trọng tính tốn tt g (kN/m2) 0.198 Lớp vữa gạch 0.02 18 1.2 0.432 Lớp chống thấm 0.01 20 1.3 0.26 Bản saøn BTCT 0.1 25 1.1 2.75 Lớp vữa trát trần 0.015 18 1.2 0.324 Đường ống thiết bị 0.1 Tĩnh tải gs 4.064 H 2.1.2 Tónh tải ô sàn sân thượng Tải trọng tiêu chuẩn g (kN/m3) C Chiều daøy d (m) Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn gtt (kN/m2) Các lớp cấu tạo sàn Lớp gạch Ceramic 0.01 18 1.2 0.22 Lớp vữa gạch 0.03 18 1.3 0.70 Lớp chống thấm 0.01 20 1.3 0.26 Bản sàn BTCT 0.1 25 1.1 2.75 Lớp vữa trát traàn 0.15 18 1.1 0.30 U H TE STT Đường ống thiết bị SVTH: TRẦN XUÂN VŨ 0.70 Tĩnh tải gs Trang 4.93 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG 2.1.3 Tónh tải ô sàn điển hình: STT Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày d(m) Tải trọng tiêu chuẩn gtc (kN/m3) Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn gtt (kN/m2) Lớp gạch Ceramic 0.01 20 1.1 0.22 Lớp vữa lát gạch 0.03 18 1.2 0.648 Bản sàn BTCT 0.1 25 1.1 2.75 Lớp vữa trát trần Đường ống thiết bị 0.15 18 1.2 0.324 0.6 4.542 H Tĩnh tải 2.2 Hoạt tải: C Theo bảng – TCVN 2737 – 1995 tải trọng tức thời tiêu chuẩn, phân bố lên sàn, Cầu thang sau: TE S1, S2, S3,S4 S5,S6 Chức Văn phòng làm việc, vệ sinh Hành lang ,sảnh U Các ô sàn Hoạt tải tiêu chuẩn tc P (kN/m2) 0.20 0.30 Hệ số vượt tải n 1.2 1.2 Hoạt tải tính toaùn tt P (kN/m ) 0.24 0.36 H III Tính toán ô sàn 3.1 Tính toán kê cạnh - Đối với kê cạnh (L2/L1  thỏa điều kiện cọc không bị nhổ không cần kiểm tra điều TE Dùng tải tiêu chuẩn để tính lún Ta thực tính lún cho cọc ma sát Độ lún đất mũi cọc tải trọng móng khối quy ước abcd gây nên Tải trọng trọng lượng đài cọc, cọc, đất trong khối móng quy ước abcd U Khối móng quy ước với góc mở là: =tb/4 H Xác định tb:  l 16019'  230 05' 10.2  270 50' 17.6 tb   i i   2408' l i  10.2  17.6 Do đó: =tb/4=2408’/4=602’ Chiều dài khối móng quy ước: LM=3+0.6+2*36.3*tan602’=11.27m Chiều rộng khối móng quy ước: BM=2+0.6+2*36.3*tan602’=10.27m Chiều cao khối móng quy ước: Hm=37.8m SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 160 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Diện tích khối móng quy ước: H U TE C H Fqu  LM BM  11.27  10.27  115.7m2 SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 161 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Trọng lượng khối móng quy ước: m3) F(m) h(m) m (T) Lớp 1.9 115.7 1.5 329.7 Lớp 0.912 115.7 316.5552 Lớp 1.038 115.7 720.5796 Lớp 1.116 115.7 10.2 1317.03624 Lớp 1.067 115.7 17 2098.6823 Đài móng 2.5 13.4 1.6 53.6 Cọc 2.5 1.23 36.3 111.6225 Tên Tổng 4947.87 H Trị tiêu chuẩn xác định tâm khối móng quy ước C tc N tc  N 0tc  N qu  4044.2  49478.7  53522.9kN M xtc  M oxtc  Qytc H mqu  376.6  101.7  37.8  4220.8kN m TE Độ lệch tâm e: ex  eL  M xtc 4220.8   0.09m N tc 44523 U p lực đất đáy khối móng quy ước H  tc max,min 6e N tc 53522.9   0.09   (1  L )  1 Fqu Lmqu 115.7  11.27   tc  max  485.7(kN / m )  tc    461(kN / m )  tc tc  tc   max    473.6(kN / m )  TB Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: R SVTH: TRẦN XUÂN VŨ m1  m2 ( A  Bmqu   II  B  H mqu   II'  D  c) ktc Trang 162 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Trong đó: m1, m2: hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà công trình có tác dụng qua lại với lấy theo điều 3.38 TCVN 45:1978; tra tiêu chuẩn ta m1= 1.1; m2= 1.0 (đất sét có độ sệt IL > 0.5) ktc: hệ số tin cậy lấy theo điều 3.39 TCVN 45: 1978: cụ sau: Nếu dựa vào thí nghiệm trực tiếp mẫu đất nơi xây dựng ktc=1 Nếu theo tài liệu gián tiếp (không thí nghiệm trực tiếpk) dùng bảng dựa vào kết thống kê ktc=1.1 A,B, D: hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 14 trang 22 TCVN 45: 1978 H phụ thuộc vào trị tính toán góc ma sát II: Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát nhỏ chặt vừa có: C C = 1.01 (kN/m2) TE II = 10.67 (kN/m3): dung trọng lớp đất mũi cọc = 27050 ta tra A =0.84+(0.98-0.84)/(28-26)*(27050’-26)=0.968 U B =4.37+(4.93-4.37)/(28-26)*(27050’-26)=4.883 D =6.9+(7.4-6.9)/(28-26)*(27050’-26)=7.358 H II’: trị trung bình theo lớp trọng lượng thể tích đất nằm phía chiều sâu đặt móng  II'    i hi h i  3*19  3* 9.12  *10.38  10.2 *11.16  17.6 *10.67  11.26(kN / m3 )    10.2  17.6 Vậy ta tính được: R  m1  m2 ( A  Bmqu   II  B  H mqu   II'  D  c) ktc 1.1  (0.968  10.27  10.67  4.883  37.8  11.26  7.358  0.101)  2403.7kN / m Kiểm tra áp lực đáy móng theo điều kiện sau: SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 163 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG tc  max  1.2 Rtc  485kN / m2  2884.44kN / m (Đạt )  tc tc  tc  max    Rtc  473.6kN / m  2403.7kN / m (Đạt )  TB   Vậy áp lực đất thỏa điều kiện áp lực đáy móng; ta tính lún theo phương pháp biến dạng đàn hồi tuyến tính (phương pháp phân tầng cộng lúnp) Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún: Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước  bt  1*19  3*9.12  6*10.38  10.2*11.16  17.6*10.67  410.264kN / m3 Ứng suất gây lún tâm đáy khối móng quy ước H tc  zgl0   TB   bt  485  410.264  74.73kN / m2 C Nhận xét : Ta thấy ứng suất gây lún nhỏ lần ứng suất thân => Biến H U TE dạng đất không đáng kể SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 164 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN Cát san lấp LỚP SÉT PHA DẺO =19.79 KN/m3 đn=10.38 KN/m =16019' 6000 -4.5m -0.0m LỚP SÉT XÁM CHẢY DẺO =18.7KN/m đn=9.12KN/m3 =9017' 3000 -1.5m LỚP Á sét dẻo =19 KN/m đn=9.29 KN/m =2 17' Mực nước ngầm 2000 1200 300 -0.0m GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG 6o2' -10.5m TE 38300 C 10200 H LỚP SÉT NÂU ĐỎ CỨNG =20.3 KN/m3 đn=11.16 KN/m3 =23005' -20.7m 17600 H U LỚP CÁT NHỎ CHẶT VỪA =19.5 KN/m3 đn=10.67 KN/m3 =27050' -38.3m 410.26kN 74.73kN -56 m Biểu đồ ứng suất gây lún móng M2 SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 165 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Tính toán bền cấu tạo đài cọc 5.1 Kiểm tra cọc theo điều kiện nén thủng: Dựa vào hình vẽ ta thấy, tháp xuyên thủng bao trùm hết tim cọc, ta không cần kiểm tra chọc thủng 800 1500 45° 600 H 600 600 600 2000 3200 C TE 800 3000 U 4200 H 5.2 Tính toán cốt thép đài móng: Sơ đồ tính: xem đài cọc côn sole bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc MI-I 1750 1150 I 650 2000 3200 II 600 II P4+P5 700 1250 P2+P5 MII-II 700 I 1150 3000 4200 SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 166 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Phản lực đầu cọc: STT M x y Tọa độ cọc n  y2 y (kN.m) Lực nén lên đầu cọc (kN) Pott (kN) n i 1 -1.1 634 5396.2 P1 1.1 634 5396.2 P2 634 5396.2 P3 -1.1 634 5396.2 P4 1.1 634 5396.2 P5 935.15 1223.33 1079.24 935.15 1223.33 Tính momen mặt ngàm I-I: MI-I=r(P2+P5)=1.15*(1223.33+1223.33)=2813kN.m H MII-II=r(P4+P5)=0.65*(935.15+1223.33)=1403kN.m C ho=h-a=150-10=140cm Tính cốt thép theo phương cạnh dài MI 2813  104   79.7cm2 0.9  h0  Ra 0.9  140  2800 TE AsI  Choïn 2720, As=84.82 cm2, khoảng cách bố trí cốt thép: 3200  100  119(mm) , laáy a =100mm 27  U a H Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn: AsII  MII 1403  104   40.3cm2 0.9  h0  Ra 0.9  138  2800 Chọn 2018, có As= 50.83cm2 , khoảng cách cốt thép: a SVTH: TRẦN XUÂN VŨ 4200  100  215(mm) , lấy a =200mm 20  Trang 167 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG VI.NHẬN XÉT LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: 1: Điều kiện kỹ thuật thi công a.Ưu khuyết điểm cọc ép: Ưu điểm: - Độ tin cậy cao, dễ kiểm tra chất lượng cọc - Máy móc thi công đơn giản - Thi công đơn giản - Công tác kiểm tra sức chịu tải cọc sau thi công đơn giản Khuyết điểm: H - Sức chịu tải cọc chiều dài cọc hạn chế b.Ưu khuyết điểm cọc khoan nhồi: C Ưu điểm: TE - Khi thi công không ảnh hưởng đến công trình môi trường xung quanh - Sức chịu tải cọc lớn ta dùng đường kính lớn độ sâu cọc lớn - Lượng thép cọc khoan nhồi chủ yếu để chịu tải trọng ngang U - Có khả thi công cọc qua lớp đất cứng nằm xen kẽ Khuyết điểm: H - Giá thành cao kỹ thuật thi công phức tạp, thiết kế cốt thép cọc tiết kiệm - Biện pháp kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi phức tạp phương pháp siêu âm hay tónh tải cọc - Ma sát thành cọc giảm dáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ 2: Chỉ tiêu kinh tế: Dựa vào bảng thống kê phương án móng cọc ép có khối lượng thép bê tông phương án cọc khoan nhồi Tóm lại: Chọn phương án móng cọc ép phương án móng cho công trình SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang 168 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG MỤC LỤC PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 2.ĐẶC ĐIỂM MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 3.GIẢI PHÁP ĐI LẠI .3 4.CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG H U TE C H 1.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM SÀN 2.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 3.TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHƯƠNG : TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC E 1.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 17 2.XAÙC ĐỊNH CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM SÀN 19 3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 20 4.SƠ ĐỒ CHẤT TẢI 22 5.TÍNHTOÁN CỐT THÉP 25 CHƯƠNG :TÍNH TOÁN CẦU THANG I.TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG LÊN TẦNG MẶT BẰNG VÀ CẤU TẠO 29 TÍNH CỐT THÉP 33 II.TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG LÊN TẦNG MẶT BẰNG CẤU TẠO 35 2TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 40 TÍNH DẦM CHIẾU TỚI 42 CHƯƠNG :TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI CÔNG NĂNG VÀ KÍCH THƯỚC 46 TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN HỒ NƯỚC 47 2.1 TÍNH TOÁN BẢN NẮP HỒ NƯỚC 47 2.2 TÍNH DẦM NẮP 49 2.3.TÍNH TOÁN BẢN THÀNH 54 2.4.TÍNH BẢN ÑAÙY 57 2.5.TÍNH DẦM ĐÁY 59 CHƯƠNG6 :THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 1.CÁC SỐ LIỆU TẢI TRỌNG DÙNG ĐỂ TÍNH TOÁN 60 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 63 SVTH: TRẦN XUÂN VŨÕ ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TỔ HP NỘI LỰC 64 SƠ ĐỒ CHẤT TẢI LÊN KHUNG 66 NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN THÉP DẦM 80 TÍNH TOÁN THÉP CỘT 90 CHƯƠNG 7: NỀNMÓNG PHƯƠNG ÁN : MÓNG CỌC ÉP 104 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 104 CHỌN VẬT LIỆU LÀM CỌC 107 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 113 TÍNH TOÁN MÓNG M2 C H TÍNH TOÁN MÓNG M1 TẢI TRỌNG 117 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC 117 KIEÅM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TẢI CỌC 118 KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 119 TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 125 U TE TẢI TRỌNG 128 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC 128 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TẢI CỌC 130 KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 131 TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 136 PHƯƠNG ÁN : MĨNG CỌC NHỒI H I.SƠ LƯC CỌC KHOAN NHỒI CẤU TAO 137 CÔNG NGHỆ THI CÔNG 137 ƯU KHUYẾT ĐIỂM CỌC KHOAN NHỒI 138 II.CHỌN VẬT LIỆU LÀM CỌC 138 III.XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 140 SỨC CHIU TẢI THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC 140 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐIỀU KIỆN CƠ LÝ ĐẤT NỀN 141 IV.TÍNH MÓNG M1 NỘI LỰC CHÂN CỘT 147 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC 147 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TAÛI 148 KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 150 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 154 SVTH: TRẦN XUÂN VŨÕ ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG H U TE C H V.TÍNH TOÁN MÓNG M2 NỘI LỰC CHÂN CỘT 157 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC 157 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỊU TAÛI 159 KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 160 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 165 SVTH: TRẦN XUÂN VŨÕ ... TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG : KIẾN TRÚC TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC: - Công trình mang tên ? ?CAO ỐC VĂN PHÒNG TP.HCM” xây dựng khu vực A... 1,2 1,2 Văn phòng làm việc, khu WC Hành lang, sảnh Ban công, phòng hội trường SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Hệ số vượt tải Trang 17 MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG... hệ thống chữa cháy tự động bên phòng làm SVTH: TRẦN XUÂN VŨ Trang MSSV: 506105298 ĐỒ ÁN TÔT NGHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 CAO ỐC VĂN PHÒNG QUẬN H GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TE C PHẦN H U KẾT CẤU