Thiết kế cao ốc văn phòng 12 Hoàng Quốc Việt Q7 Thiết kế cao ốc văn phòng 12 Hoàng Quốc Việt Q7 Thiết kế cao ốc văn phòng 12 Hoàng Quốc Việt Q7 luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC PHẦN I: KIẾN TRÚC I SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ - Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng phát triển kinh tế trọng ñiểm phía Nam Thời gian qua Vùng kinh tế trọng điểm phía Nam có bước phát triển vượt bậc sở dựa vào lợi nguồn lực sẵn có cộng với tác động tích cực cơng đổi mở cửa kinh tế phạm vi nước - Trong xu phát triển đó, cao ốc văn phịng nhu cầu thiết yếu Thành phố nói chung doanh nghiệp nói riêng Do xây dựng cao ốc văn phịng điều kiện tốt để chung tay phát triển Thành phố tươi ñẹp hơn, giàu mạnh H II VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM XÂY DỰNG VÀ ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN a Vị trí khu đất C 1.Vị trí ñặc ñiểm xây dựng - Địa Điểm: Khu ñất dự kiến xây dựng cơng trình nằm số 12 ñường Hoàng U TE Quốc Việt – Quận - Tp Hồ Chí Minh - Phía Bắc Nam giáp với nhà gia đình với qui mơ 05 tầng - Phía Đơng giáp với nhà khách sạn với qui mơ nhỏ 06 tầng - Phía Tây giáp với đường Hồng Quốc Việt Đặc điểm khí hậu H - Khí hậu khu vực khảo sát nằm vùng nhiệt đới gió mùa cận xích đạo Cũng tỉnh Nam Bộ, đặc điểm chung khí hậu - thời tiết Tp Hồ Chí Minh nhiệt độ cao năm có hai mùa mưa - khơ rõ ràng làm tác động chi phối mơi trường cảnh quan sâu sắc - Mùa mưa: kéo dài từ tháng đến tháng 11 năm sau, đặc trưng mưa dơng, cường độ mưa lớn, lượng mưa trung bình hàng năm 2300-2800 mm, tập trung nhiều vào tháng tháng - Mùa khô kéo dài từ tháng 12 đến tháng Đặc trưng mưa ít, khơ nóng độ ẩm tương đối khơng khí giảm xuống cịn khoảng 75-80% - Lượng xạ dồi dào, trung bình 140 Kcal/cm2 /năm; số nắng trung bình/tháng 160 - 270 giờ; nhiệt độ trung bình 27oC; nhiệt độ cao tuyệt ñối 40oC, SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC thấp tuyệt đối 13,8oC Tháng có nhiệt độ trung bình cao tháng (28,8oC), thấp tháng 12 tháng (25,7oC) Yếu tố điều kiện thuận lợi cho q trình phân hủy chất hữu chứa chất thải góp phần làm giảm nhiễm mơi trường thị - Thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng hai hướng gió gió mùa Tây - Tây Nam Bắc - Ðơng Bắc Gió Tây - Tây Nam từ Ấn Độ Dương, tốc độ trung bình 3,6 m/s, vào mùa mưa Gió Gió Bắc - Ðơng Bắc từ biển Đơng, tốc độ trung bình 2,4 m/s, vào mùa khơ Ngồi cịn có gió tín phong theo hướng Nam Đông Nam vào khoảng tháng tới tháng 5, trung bình 3,7 m/s Có thể nói Thành phố Hồ Chí Minh thuộc vùng khơng có gió bão Cũng lượng mưa, độ ẩm khơng khí thành phố lên cao vào mùa mưa, 80%, xuống thấp vào mùa khô, H 74,5% Trung bình, độ ẩm khơng khí đạt bình qn/năm 79,5% - Diện tích khu đất: 1200 m2 C Hiện trạng khu vực xây dựng cơng trình - Hiện trạng cơng trình kiến trúc: khơng có, trạng khu đất trống U TE - Đã có hạ tầng kỹ thuật riêng cho khu ñất Địa hình, địa chất Cơng trình xây dựng khu ñất phẳng - Địa chất: Sau khảo sát ta có số liệu địa chất sau : + Lớp 1: Chiều dày lớp: 8,0m :Cát mịn chặt vừa màu vàng nhạt Mực nước H ngầm xuất tầng ñất cách mặt ñất tự nhiên 2m + Lớp 2: Chiều dày lớp: 2,5m : cát bụi màu xám nhạt, xám trắng ñến vàng xám, vàng nâu Bão hoà nước, trạng thái chặt vừa + Lớp 3: Chiều dày lớp: 4,5m : cát mịn màu xám nhạt ñến xám xanh chứa vảy mica Trạng thái chặt vừa + Lớp 4: Chiều dày lớp: 2,0m lớp sét dẻo nhão + Lớp 5: Chiều dày lớp: 3m lớp cát bụi chặt đặt móng nên đất + Lớp : Chiều dày lớp: 6m lớp sét dẻo mềm III NỘI DUNG VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ Nội dung đầu tư: Cơng trình đầu tư xây dựng hồn tồn, cơng trình SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC thuộc loại cấp I, theo tiêu chuẩn thiết kế cơng trình nhà làm việc ñáp ứng nhu cầu sử dụng cách hợp lý Quy mơ đầu tư - Cơng trình nơi giao dịch, làm việc với số tầng tầng gồm tầng, sân thượng, mái BTCT - Các tầng dùng bố trí phịng giao dịch, phịng làm việc, cịn lại dùng th…tầng dùng làm garage để xe, phịng nghỉ bảo vệ, phòng kỹ thuật kho lưu trữ Trên sân thượng có bố trí canteen để phục vụ thức ăn nhanh, nước uống cho nhân viên khách hàng cách chu đáo - Cơng trình có tổng chiều cao 38,3 m kể từ mặt ñất tự nhiên Giải pháp quy hoạch tổng mặt H IV CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ C - Căn vào ñặc ñiểm trạng khu ñất u cầu cơng trình thuộc tiêu chuẩn quy phạm nhà nước, phương hướng quy hoạch, thiết kế tổng mặt cơng trình U TE phải vào cơng sử dụng loại cơng trình, dây chuyền cơng nghệ phải tổ chức rõ ràng, liên kết chặt chẽ với ñồng thời phải phù hợp với quy hoạch thị vừa phải mang tính khoa học, tính thẩm mỹ, phù hợp với xu hướng đại - Các hạng mục cơng trình liên hệ qua lại với hệ thống ñường H giao thơng nội đảm bảo u cầu phịng cháy chữa cháy, chiếu sáng thơng gió tự nhiên, chống ồn, khoảng cách ly vệ sinh ñồng thời thuận tiện cho việc thiết kế hệ thống kỹ thuật cơng trình bao gồm: Cung cấp ñiện, nước, trang thiết bị kỹ thuật, thông tin liên lạc, thuận lợi cho việc xử lý nước mặt, nước mưa theo u cầu quy hoạch thành phố Ngồi khn viên cơng trình cịn xây dựng tường rào, xanh thảm cỏ nhằm tăng vẻ mỹ quan tiện nghi sử dụng Giải pháp thiết kế kiến trúc a Giải pháp thiết kế mặt - Thiết kế mặt khâu vô quan trọng công tác thiết kế kiến trúc nhằm thoả mãn yêu cầu chức sử dụng phòng cách tổ chức khơng gian bên trong, thể kết hợp phận cách khoa học, liên kết chặt chẽ với SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC - Giao thơng theo phương đứng cơng trình gồm thang máy thang ñược thiết kế theo nguyên tắc sau : * Thang máy : - Số thang máy phụ thuộc vào loại thang lượng người phục vụ Có 01 thang máy tốc độ 1,5 m/giây, đạt độ an tồn, tiện ích cao như: bảo vệ pha, ngược pha, hệ thống chiếu sáng cố, chuông báo khẩn cấp -Khơng sử dụng thang máy hiểm có cố Thang máy bố trí gần lối vào cửa chính, buồng thang máy khơng bố trí bên cạnh phịng cơng trình, khơng phải có biện pháp cách âm, cách chấn động * Thang : - Số lượng, vị trí hình thức cầu thang phải đáp ứng u cầu sử dụng thuận tiện H người an tồn Chiều rộng cầu thang ngồi việc đáp ứng quy định quy phạm phịng cháy, cịn phải dựa vào đặc trưng sử dụng cơng trình Chiều cao C đợt thang khơng lớn 1,8m phải bố trí chiếu nghỉ Chiều rộng chiếu nghỉ khơng nhỏ 1,2m Chiều cao thơng thủy phía phía chiếu nghỉ cầu U TE thang không nhỏ 2m * Thang hiểm : -u cầu phải đủ rộng để người có cố Vì bề rộng yêu cầu từ 0,9-1,1m Tường ngăn cầu thang ñược xây vật liệu chống cháy phải đảm bảo u cầu ánh sáng cơng trình có xảy cố H - Việc bố trí phịng tầng sau: * Tầng 1: dùng làm garage đổ xe ơtơ, xe máy, xe đạp… ngồi tầng hầm cịn dành khơng gian phịng kỹ thuật, phòng vệ sinh Cầu thang bộ, cầu thang máy giao thơng với tầng bên Bố trí cửa sổ, cửa hợp lý thơng thống đủ ánh sáng Chiều cao tầng 4,2 m * Tầng 2: phục vụ cho nhu cầu làm việc trưng bày sản phẩm nên tầng bố trí phịng làm việc, phịng kho, phịng để giao dich với khách hàng , khơng gian ñể làm showroom trưng bày sản phẩm công ty, chiều cao tầng 4,2m * Tầng 3-9: Bao gồm phòng làm việc nhân viên, phòng kho, phòng giao dịch với khách hàng Chiều cao tầng 3,4m SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC * Tầng thượng: gồm có bể nước dùng cho tồ nhà, phịng kỹ thuất canteen để phục vụ cho nhu cầu ăn uống người * Tầng mái: mái đổ bêtơng cốt thép có độ dốc 2% nghiêng vị trí có ống nước, có thêm phòng máy cầu thang máy * Cụ thể diện tích phịng sau: Tầng Tên phịng 16,2 Phịng vệ sinh 24.6 24,6 Bãi ñậu xe 396 396 Thang 31,9 31,9 4,37 4,37 18 18 2,3 33,3 19,2 19,2 Phòng kho 16,2 16,2 Phòng vệ sinh 24.6 24,6 Thang 31,9 31,9 Thang máy 4,37 4,37 Thang 27 27 Showroom 237,6 237,6 Phòng làm việc 79,2 79,2 Phòng khách 41,58 41,58 Sảnh đón 39,6 39,6 Ban cơng 18 18 Phịng kho 17,4 17,4 Thang 31,9 31,9 Thang máy 4,37 4,37 Thang 27 27 Bể nước 44,64 44,64 Thang máy U TE H 520,2 m2 thượng 502,2 m2 tích (m2) Sảnh Tầng lượng 16,2 Ram dốc 2-9 (m2) Phòng kỹ thuật Thang Tầng Tổng diện H 529,2 m2 Số C Tầng Diện tích SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN Tầng mái 212,4 m2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC Canteen 396,87 396,87 Phòng máy 6.72 6,72 Mái kính khung treo 29.3 29,3 Khơng gian khác 176,4 b Giải pháp thiết kế mặt ñứng - Cơng trình có hình khối kiến trúc đại phù hợp với tích chất trụ sở làm việc với bền vững lớn mạnh khang trang, vững chãi Mặt đứng cơng trình ốp đá tự nhiên, đá Granite màu ñen với mảng kiếng dày màu xanh tạo nên vẻ sang trọng cho cơng trình kiến trúc - Cơng trình xây dựng cách giáp ranh quy hoạch (chỉ giới xây dựng ) cách c Giải pháp thiết kế mặt cắt C vực đơng dân cư hữu H tim đường Hồng Quốc Việt 15m tạo nên thơng thống cho cơng trình khu - Dựa vào ñặc ñiểm sử dụng điều kiện vệ sinh, ánh sáng, thơng hơi, thống gió U TE cho phịng chức ta chọn tầng sau : - Tầng cao 4,2 m - Tầng ñến cao 3,4 m - Tầng thượng cao 3,4 m Các giải pháp kỹ thuật khác H a Giải pháp thiết kế kết cấu - Cao ốc văn phịng 12 Hồng Quốc Việt Quận trọng đến chất lượng cơng trình vật liệu xây dựng nhằm tăng tính thẫm mỹ, hài hồ kéo dài tuổi thọ cơng trình - Cấp cơng trình: cơng trình cấp Với kết cấu dạng khung chịu lực, cấu kiện ñược mơ tả sau: - Móng bêtơng cốt thép:dạng móng cọc bêtơng cốt thép với loại cọc có đường kính 300 đến 400mm Bê tơng cọc M250 chơn sâu 18 m tính từ cốt tầng 1, tường chắn đất bêtơng cốt thép Bêtơng mác 200 đến 300 cốt thép có cường độ Ra=2200kg/cm2 Ra’=2800kg/cm2, lớp bêtơng bảo vệ dày cm SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC - Cột khung dầm bêtông cốt thép nhịp lớn tạo khơng gian cơng cộng phục vụ cho phịng họp, sảnh văn phịng Đồng thời có cột phụ, bổ trụ bêtơng đà giằng cần thiết - Kết cấu sàn: kết cấu bêtơng cốt thép dày 10cm đến 14cm, riêng sàn ñường xe dày 16cm sàn hồ nước dày 200 cm, sàn kỹ thuật lạnh dày 300cm, bêtông mác 200 đến 300 - Mái:bêtơng cốt thép với độ dốc mái 2% - Vật liệu chủ yếu sử dụng cơng trình: - Tường bao ngồi cơng trình: tường gạch ống dày 200 - Tường ngăn bên hạng mục: vách kính khung nhơm - Tường ngồi: Mastic, sơn nước màu vàng nhạt hài hoà, tường khu vực vệ H sinh ốp gạch ceramic - Sàn, nền: lát gạch Ceramic, ñá Granite nhân tạo… C - Trần: Mastic, sơn nước trần thạch cao, khung kẽm - Thiết bị ñiện , chiếu sáng, thiết bị vệ sinh có chất lượng cao màu sắc hài hồ trang U TE nhã phù hợp với màu sơn gạch b Giải pháp thơng gió, chiếu sáng - Để tạo thơng thống đầy đủ ánh sáng cho phịng làm việc bên cơng trình nâng cao hiệu sử dụng cơng trình, giải pháp thơng gió, chiếu sáng quan trọng H - Để tận dụng thơng gió chiếu sáng tự nhiên, dùng cửa kính khung nhơm mặt cơng trình, bên cửa đi, cửa sổ, vách ngăn dùng kính khung nhơm - Ngồi hệ thống chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo bố trí cho đảm bảo độ sáng theo quy phạm c Giải pháp cung cấp điện - Gồm có hệ thống hoạt ñộng ñộc lập: - Điện ñộng lực: sử dụng cho thiết bị ổ cắm, thang máy, máy điều hồ, thang nâng, tủ lạnh… - Điện chiếu sáng: cung cấp thiết bị chiếu sáng đèn - Ngồi cịn có hệ thống điện cung cấp từ máy phát cho không gian biển báo, đèn hiểm có cố xảy để ngồi dễ dàng hệ thống ñiện bị ngắt SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC - Vì có trạm biến áp đảm bảo nguồn cung cấp điện cho tồn trụ sở Đồng thời có trạm phát điện dự phịng với cơng suất tối thiểu phục vụ cho trường hợp ñiện tạm thời d Giải pháp cung cấp thông tin liên lạc Các phương tiện thơng tin liên lạc đại trang bị cho tồ cao ốc phù hợp với nhu cầu cơng việc như: - Máy vi tính nối mạng, internet - Điện thoại, fax - Hệ thống camera quan sát… - Hệ thống cấp nước: - Nguồn nước ñược sử dụng từ hệ thống cấp nước thành phố, sau vào bể H nước ngầm dự trữ ñược bơm lên mái, sau cấp xuống tầng ống ñứng ñược giấu Gain Mỗi tầng khu vệ sinh có khố riêng để khống chế độc C lập cần thiết sửa chữa Dung tích bể nước ngầm tính tốn theo nhu cầu sử dụng nước khu cao ốc cộng với dự trữ cho hệ thống cấp nước chữa cháy với lượng U TE nước ñủ cung cấp liên tục e Giải pháp cấp thoát nước * Cấp nước - Nguồn nước ñược sử dụng từ hệ thống cấp nước thành phố, sau vào bể nước ngầm dự trữ ñược bơm lên mái, sau ñó cấp xuống tầng ống thép H tráng kẽm có đường kính từ Ø15 ñến Ø65 ñược ñi ngầm sàn ñi hộp kỹ thuật Mỗi tầng khu vệ sinh có khố riêng để khống chế độc lập cần thiết sửa chữa Dung tích bể nước ngầm tính tốn theo nhu cầu sử dụng nước ngân hàng cộng với dự trữ cho hệ thống cấp nước chữa cháy với lượng nước ñủ cung cấp cho liền ( 60m3 ) * Thoát nước - Nước mưa sàn mái thu ống xuống mương, hố ga nối với hệ thống cống thoát nước thành phố - Hệ thống thoát nước thải sinh hoạt ñược thiết kế cho tất khu vệ sinh khu nhà Có hai hệ thống nước bẩn hệ thống thoát phân - Nước thải sinh hoạt, nước thải từ xí tiểu vệ sinh tầng ñược thu vào hệ thống ống dẫn xuống bể xử lý sau theo hệ thống thành phố SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC f Giải pháp phịng cháy, chữa cháy - Ngồi hệ thống nước chữa cháy bơm cao áp cịn có thêm hệ thống bình xịt CO2, bột chữa cháy đặt nơi thuận tiện an tồn - Bố trí hệ thống báo cháy tự ñộng - Hệ thống báo cháy: Sử dụng đầu báo cháy đầu dị nhiệt độ, dị khói khu vực báo phịng kỹ thuật mạch điện tử Từ xử lý hệ thống máy tính thơng báo cho nhân viên khách hàng khu vực ñang bị cố cháy, hướng dẫn lối loa phóng thanh, đèn báo để hướng dẫn lối an tồn Đồng thời nhân viên bảo vệ dập tắt ñám cháy vịi nước khí CO2, bột chữa cháy - Thang hiểm bao bọc vật liệu vật liệu chống cháy H V CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT CỦA DỰ ÁN Đánh giá hiệu sử dụng mặt : TCXDVN 276 :2003 (xem trang 2, 3) : 3037 m2 - Diện tích sử dụng : 5943,6 m2 C - Diện tích hữu ích U TE Hệ số khai thác mặt K1: hệ số thể mức ñộ tiên nghi sử dụng mặt cơng trình, hệ số K1 nhỏ mức độ tiện nghi lớn K1 = Slam viec S su dung = 3037 = 0,51 Hệ số khai thác mặt K1 = (0,4 ÷ 0,6) 5934,6 ⇒ Vậy cơng trình có mức độ tiện nghi hợp lý H Hệ số sử dụng ñất HSD: HSD = S san 5437 = = 4,53 < S khudat 1200 ⇒ Vậy cơng trình có hệ số dụng đất hợp lý VI KẾT LUẬN: Việc ñầu tư xây dựng Cao ốc văn phịng 12 Hồng Quốc Việt Quận việc làm ñúng ñắn, phù hợp với ñiều kiện nhu cầu phát triển xã hội nay, ñi ñúng với ñịnh hướng phát triển Thành phố Mặt khác dự án đầu tư xây dựng “Cao ốc văn phịng 12 Hồng Quốc Việt Quận 7” với quy mơ tầng nằm vùng trung tâm thành phố có hình thức kiến trúc ñại ñẹp phù hợp với quy mơ hình thức kiến trúc chung thành phố SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN II: KẾT CẤU PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG TÍNH TỐN BỂ NƯỚC MÁI CƠNG TRÌNH I.CẤU TẠO BỂ NƯỚC - Cơng trình gồm có bể nước ngầm bể nước mái Theo yêu cầu thiết kế ta tính bể nước mái - Tính dung tích bể nước mái phục vụ sinh hoạt : - + Số người làm việc văn phòng: 45 người/tầng x tầng = 405 người + Nhu cầu dùng nước sinh hoạt: 150 lít/người/ngày – đêm + Tổng lượng nước sinh hoat cần thiết: 405x0.15= 60,75 m3/ ngày-ñêm Bể nước ñược ñặt hệ thống cột : Hai cột thuộc hệ cột nối trục B tầng sân thượng Ta thiết kế cao trình đáy bể nước cao sàn tầng mái 0.6m ñể thuận tiện cho C - H từ móng lên, bốn cột bên ñược ñược cấy trực tiếp lên dầm dọc trục A việc sửa chữa tránh ô sàn chịu tác dụng tải trọng lớn gây nứt - U TE Đáy bể có cao trình + 33.30m Dựa vào thể tích bể, chiều cao nhà kích thước trục dầm ta chọn kích thước sau: L=6,2m, B=7,2m, H=1.7m Vậy thể tích thực tối đa bể nước V=69,2m3, ta dùng khoảng 60m3 L 7.2 = = 1.16 < ; h = 1.7 m < L = × 7.2 = 14.4m Như bể nước B 6.2 H Ta có : cơng trình thuộc dạng bể thấp Hình 5.1 Hồ nước mái II TÍNH TỐN BỂ NƯỚC SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 10 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG 2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường ñộ 1200 500 - 0.00 MNN - 2.550 CÁT MỊN (8 m) CÁT BỤI (2,5 m) 10 12 CÁT MỊN (4,5 m) U TE 13 C 11 21350 H 14 15 16 Á SÉT (2m) 17 H 18 CÁT MỊN (3m) 19 20 21 22 23 Á SÉT (6m) 24 25 26 27 CÁT MỊN (2m) 28 Hình 2.2-1: Chiều sâu tính tốn cọc đất SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 185 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG Sức chịu tải cọc theo tiêu cường ñộ ñược xác ñịnh theo công thức: Với: - Qs : thành phần chịu tải cực hạn ma sát - Qp : thành phần chịu tải cực hạn mũi cọc - : ma sát ñơn vị - : chiều dài cọc lớp ñất i - : sức chịu mũi ñơn vị - : diện tích tiết diện ngang cọc C Với : Trong đó: góc ma sát lực dính ñất cọc Với cọc bê tông U TE cốt thép: H - u: chu vi cọc ứng suất trọng lượng thân tính từ mặt đất đến ñoạn cọc lớp ñất thứ i H sức chịu tải mũi đơn vị cực hạn Theo TCVN: đó: góc ma sát đất đáy móng trọng lượng riêng đẩy lực dính đất ñáy móng q: ứng suất có hiệu trọng lượng thân ñất gây từ mặt ñất ñến mũi cọc Mũi cọc ñược chống lên lớp ñất mặt cắt địa chất cơng trình Lớp đất có tiêu sau: c = 30.7 kN/m2; φ = 17035, γ = 19.28kN / m3 SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 186 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MĨNG + Tính Qs: Chiều dài cọc l = 21.35 m σ 1' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10) ] / = 64.9kN / m σ 2' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10) ] + (19.06 − 10) x 2.5 / = 108.8kN / m σ 3' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10)] + (19.06 − 10) x 2.5 + (19.76 − 10) x 4.5 / = 142.11kN / m σ 4' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10) ] + (19.06 − 10) x 2.5 + (19.76 − 10) x 4.5 + (18.11 − 10) x / = 172.18kN / m σ 5' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10)] + (19.06 − 10) x 2.5 + (19.76 − 10) x 4.5 + (18.11 − 10) x + (19.69 − 10) x3 / = 194.83kN / m σ 6' = [ (0.5 + 1.2) x19] + [ 0.85 x19 + (8 − 2.55) x(19 − 10) ] + (19.06 − 10) x 2.5 + (19.76 − 10) x 4.5 + H (18.11 − 10) x + (19.69 − 10) x3 + (19.28 − 10) x 2.96 / = 223.09kN / m C f s1 = (1 − sin 29034) x64.9 xtg 29034 + 0.6 = 19.23kN / m f s = (1 − sin 27 030 x108.8 xtg 27 030 + 3.7 = 34.18kN / m U TE f s = (1 − sin 29038) x142.11xtg 29038 + 0.8 = 41.61kN / m f s = (1 − sin12030) x172.18 xtg12030 + 7.8 = 37.7 kN / m f s = (1 − sin 300 27) x194.83 xtg 300 27 + 1.0 = 57 kN / m f s = (1 − sin17 035) x 223.09 xtg17 035 + 30.7 = 79.61kN / m Qs = u ∑ f si li H = 3.14 x0.6 x(19.23x 6.39 + 34.18 x 2.5 + 41.61x 4.5 + 37.7 x + 57 x3 + 79.61x 2.96) = 1653.44 KN + Tính Qp: Với N c = 12.34 ϕ = 17 35 => N q = 4.77 N γ = 3.53 q=2.55x19+(19-10)x5.45+(19.06-10)x2.5+(19.76-10)x4.5+(18.11-10)x2 +(19.69-10)x3+(19.28-10)x2.96=236.83kN/m2 qp=30.7x12.34+236.83x4.77+(19.28-10)x0.6x3.53=1528.17kN/m2 SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 187 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN Q p = Ap q p = ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG 3.14 x0.62 x1528.17 = 431.86 KN + Sức chịu tải theo cường ñộ Qs Q p 1653.44 431.86 + = + = 970.67 KN 3 Qa = 2.3 Sức chịu tải cọc theo ñặc trưng trạng thái Giá trị tiêu chuẩn sức chịu tải tính theo cơng thức: Qtc = m(mR q p Ap + u ∑ m f f si li ) f l : si i Trạng hi thái (m) Lớp ñất Chặt vừa Chặt vừa U TE Cát mịn Bảng 2.3-1: Tính lực ma sát bên cọc fi fi.li ∑mfi.fi.li li (m) zi (m) (kN/m ) (kN/m) mfi mfi.fi.li (kN) 4.55 30 60 60 6.55 35 70 0.9 70 1.45 40 60 60 1.5 9.5 32.75 49.125 0.9 49.13 10.5 26.5 26.5 26.5 12.5 41 82 0.9 82 538.734 1.5 14 44.5 66.75 66.75 15 47 47 0.9 47 H ∑m f C Tính Cát bụi Chặt vừa Dẽo nhảo Cát mịn Á sét 4.5 2 17 12 0.9 10.8 3 20 50.57 50.57 0.9 50.57 2.96 22.96 17.76 0.9 15.984 H Cát bụi Rất chặt Dẽo Á sét nhảo 2.5 Tính : Với ñất mũi cọc sét, dẻo mềm độ sâu 22.96m qp tính theo cơng thức: q p = 0.75β (γ 1' d p Ak0 + αγ LBk0 ) γ = 19.28kN / m3 : trọng lượng riêng ñất mũi cọc γ 1' = 19 × + 19.06 × 2.5 + 19.76 × 4.5 + 18.11× + 19.69 × + 19.28 × 2.96 = 19.2kN / m3 22.96 trọng lượng riêng trung bình đất mũi cọc SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 188 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG L 22.96 = = 38.27, ϕ = 17.50 ⇒ α = 0.44, Ak0 = 9.5, Bk0 = 18.6, β = 0.31 dp 0.6 ⇒ q p = 0.75 × 0.31× (9.2 × 0.6 × 9.5 + 0.44 × 9.28 × 22.96 ×18.6) = 417.61T / m2 Tra bảng có hệ số điều kiện làm việc ñất mũi cọc mặt bên cọc: m=1, mR=0.8, mf=0.9 => Qtc=1x(0.8x4176.1x0.2826+3.14x0.6x538.734)=1959.1 kN Sức chịu tải cho phép: Qtt=Qtc/1.4 = 1959.1/1.4 = 1399.36 kN II TÍNH MĨNG M1 Xác định số lượng cọc Số lượng cọc xác định theo cơng thức: N tt 2598.433 = 1.2 = 3.21 970.67 Qa H n = 1.2 Chọn n = cọc bố trí thành hàng cọc Bố trí cọc 100 600 700 600 U TE C 3000 200 700 500 100 600 H A 3000 400 100 600 700 200 700 600 100 Hình 2-1: Sơ đồ bố trí cọc móng M1 + Khoảng cách cọc hàng d + 1m + Khoảng cách hàng d + 1m + Khoảng từ tâm cọc biên ñến mép ñài d (với d ñường kính cọc) + Diện tích đài cọc: Fd = 2.8x2.8 = 7.48 m2 + ∑ xi2 = ∑ yi2 = 0.82 + 0.82 = 1.28m Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc + Chọn sơ chiều cao đài móng h = 1.2m + Lực tác dụng đưa trọng tâm đáy móng: SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 189 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG N dtt = N tt + γ tb D f Fd = 2598.43 + 22 × 2.8 × 2.8 = 2770.9kN M dtt = M tt + Q tt × h = 131.6 + 49.23 × 1.2 = 190.676 kNm + Kiểm tra cọc ñơn: Pi tt = M dytt N dtt M dxtt ± × ± ×x y i n p ∑ yi2 ∑ xi2 i 2770.9 190.676 + × 0.8 = 811.89kN < Qa 1.28 2770.9 190.676 = P1tt = − × 0.8 = 573.55kN > 1.28 tt = P4tt = Pmax tt Pmin Cọc không bị nhổ + Hệ số làm việc nhóm: (m − 1)n + (n − 1)m 90mn Với m = 2, n = 2, θ = arctag ( d / s ) = arctag (0.6 / 1.6) = 20.55 (2 − 1)2 + (2 − 1)2 ⇒ η = − 20.55 × = 0.77 90 × × C H η = 1−θ U TE + Sức chịu tải nhóm cọc: Qan hom = η × n p × Qa = 0.77 × × 970.67 = 2996.13kN > 2770.9 kN thoûa Kiểm tra lún 4.1 Xác định móng khối quy ước φ l 29.5 × + 27.5 × 2.5 + 29.5 × 4.5 + 12.5 × + 30.5 x3 + 2.96 x17.5 φ = 70 α = tb = ∑ i i = 4∑ li × ( + 2.5 + 4.5 + + + 2.96 ) Kích thước móng khối quy ước: Bqu = X + 2∑ litg (φtb / 4) = 2.2 + × 21.35tg 70 = 7.4m H Lqu = Y + 2∑ li tg (φtb / 4) = 2.2 + × 21.35tg 70 = 7.4m 4.2 Kiểm tra ổn định đất móng khối quy ước tc p max ≤ 1.2 Rtc tc P ≥0 Kiểm tra ñiều kiện sau: tc tc ptb ≤ R γ l +γ l +γ l +γ l +γ l +γ l γ II* = 1 2 3 4 5 6 ∑ li = 19 × 6.39 + 19.06 × 2.5 + 19.76 × 4.5 + 18.11× + 19.69 × + 19.28 × 2.96 = 19.22(kN / m3 ) 21.35 m m RIItc = tc ( ABquγ II + B( D f + lc )γ II* + DcII ) k * D f = D f + ∑ li = 1.7 + 21.35 = 23.05m Móng đặt lớp đất 6, tra bảng có thông số sau: A = 0.4313 SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 190 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MĨNG B = 2.7252 D = 5.3095 Móng ñặt cát mịn bão hòa nước, ñặc trưng tính tốn lấy từ thí nghiệm nên ta có thông số sau: ktc = m1 = 1.1 m2 = 1.3 1.1× 1.3 [0.4313 × 7.4 × (19.28 − 10) + 2.7252 × 23.05 × (19.22 − 10) + 5.3095 × 30.7] = 1103.65(kN / m ) ⇒ RIItc = ⇒ 1.2RIItc = 1.2 ×1103.65 = 1324.37(kN / m2 ) Chuyển lực ñáy ñài ñáy móng khối quy ước: Theo phương x: tt = Qxtt H + M ytt = 49.247 × (21.35 + 1.7) + 131.6 = 1266.74(kNm) M quy 1266.74 = 1101.5(kNm) 1.15 N tt 2598.433 tc N qu = + γ tb D f Fd + n p Ap ∑ li γ bt + ∑ liγ i Fqu = + 22 × 1.7 × 2.8 × 2.8 1.15 1.15 +4 × 0.2826 × 21.35 × 25 + [(19 − 10) × 6.39 + (19.06 − 10) × 2.5 + (19.76 − 10) × 4.5 + (18.11 − 10) × + (19.69 − 10) × + (19.28 − 10) × 2.96] × 7.4 × 7.4 = 13934.96( kN ) Pmtcax = tc = Pmin Ptbtc = U TE C H tc = M quy tc N qu Fqu tc N qu Fqu N tc qu Fqu + − = tc M yqu qu L Bqu tc M yqu qu L Bqu = 13934.96 x1266.74 + = 273.23kN / m 7.4 x7.4 7.42 x7.4 = 13934.96 x1266.74 − = 235.71kN / m 2 7.4 x7.4 7.4 x7.4 13934.96 = 254.47 kN / m 7.4 x7.4 H tc pmax ≤ 1.2 Rtc 273.23 < 1324.37kN / m tc Điều kiện ổn ñịnh: Pmin ≥ ⇒ 235.7 > tc 254.47 < 1103.65kN / m2 tc ptb ≤ R Thỏa ñiều kiện ổn ñịnh 4.3 Kiểm tra lún Pgl = Ptbtc − D*f γ * = Ptbtc − ( D f + ∑ li )γ * = 254.47 − (2 + 21.35) x9.22 = 39.18kN / m Biến dạng lún s phải thỏa s < sgh = 8cm Móng khối quy ước có Lqu = 7.4m; Bqu = 7.4m; l/b = Chọn bề dày lớp phân tố 0.5m để tính lún: SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 191 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MĨNG Bảng 4.3-1: Tính lún móng M1 + Chọn bề dày lớp phân tố 0.5m để tính lún: 10 11 12 13 14 0.00 1.00 39.2 236.8 0.5 0.07 0.97 38.0 241.5 1.0 0.14 0.93 36.4 246.1 1.5 0.20 0.89 34.9 250.7 2.0 0.27 0.85 33.3 255.4 2.5 0.34 0.82 32.1 260.0 3.0 0.41 0.78 30.6 264.7 3.5 0.47 0.74 29.0 269.3 4.0 0.54 0.7 27.4 273.9 4.5 0.61 0.66 25.9 10 5.0 0.68 0.62 24.3 283.2 11 5.5 0.74 0.58 22.7 287.9 12 6.0 0.81 0.54 21.2 292.5 13 6.5 0.88 0.5 19.6 297.1 17.6 301.8 14 7.0 0.95 0.45 e1i 278.6 e2i si (m) 239.1 277.7 0.692 0.686 0.00177 243.8 281.0 0.691 0.685 0.00168 248.4 284.1 0.690 0.685 0.00159 253.1 287.2 0.690 0.685 0.00150 257.7 290.4 0.689 0.684 0.00142 262.3 293.7 0.688 0.684 0.00134 267.0 296.8 0.688 0.683 0.00125 271.6 299.8 0.687 0.683 0.00117 276.3 302.9 0.686 0.682 0.00109 280.9 306.0 0.685 0.682 0.00101 285.5 309.1 0.685 0.682 0.00094 290.2 312.1 0.684 0.681 0.00087 294.8 315.2 0.684 0.681 0.00079 299.5 318.1 0.683 0.681 0.00072 C 0.0 U TE H σz (kN/m2) σbt (kN/m2) P1i (kN/m2) P2i (kN/m2) H Lớp Điểm Z (m) Z/ Bqư K0 Độ lún tổng cộng S (cm) 1.53613 + Độ lún tổng cộng s = 1.536 cm < [sgh ] ⇒ thỏa Kiểm tra xuyên thủng Tiết diện cột: bc × hc = 0.4 × 0.5m Chọn lớp bê tông bảo vệ: a = 0.05m h0 = h – a = 1.2 – 0.05 = 1.15 m Kiểm tra diện tích bao trùm tháp xuyên lên ñầu cọc: h0 + hc = × 1.15 + 0.5 = 2.8m > X = 2.2 h0 + bc = × 1.15 + 0.4 = 2.7 m > Y = 2.2 SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 192 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG 700 600 600 100 3000 200 100 600 700 500 A 3000 400 100 600 700 200 700 600 100 H Tháp xuyên bao trùm ñầu cọc, thỏa ñiều kiện xuyên thủng Tính thép theo phương cạnh X Sơ đồ tính mơmen MI-I: C Tính thép bố trí cốt thép cho đài móng 700 600 600 100 U TE 3000 200 700 500 550 A 3000 H 400 100 600 800 100 600 700 200 700 600 100 Hình 6-1: Sơ đồ tính mômen MI-I SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 193 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HỒNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MĨNG M I − I = ∑ Pinet × ri = P3net × r3 Pinet M dytt Ntt M dxtt = + × yi + × xi np ∑ y x ∑ N tt = 2770.9kN x3=0.55m; y3 = 0.8m Pinet = 2770.9 1266.74 + × 0.55 = 964.87 4 x0.82 M I − I = P3net × r3 = x964.87 x0.55 = 1061.36kNm As = M I −I 1061.36 = x106 = 3662.4mm 0.9 xRs xho 0.9 x 280 x10 x1.15 H Chọn 16 thép d18 (a = 200) có As1 = 4072 mm2 Đối với phương Y khơng có M nên ta dùng thép tính theo phương X bố trí C cho an tồn U TE III TÍNH MĨNG M2 Xác ñịnh số lượng cọc Số lượng cọc ñược xác ñịnh theo công thức: n = 1.2 N tt 3356.72 = 1.2 x = 4.15 970.67 Qa Chọn n = cọc bố trí thành hàng hình vẽ Bố trí cọc 3700 1131 1131 619 100 619 100 619 1031 600 H 100 200 3700 100 619 1031 B 650 400 Hình 2-1: Sơ đồ bố trí cọc móng M2 + Khoảng cách cọc hàng d + 1m SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 194 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG + Khoảng cách hàng d + 1m + Khoảng từ tâm cọc biên ñến mép ñài d (với d ñường kính cọc) + Diện tích đài cọc: Fd = 3.5x3.5 = 12.25 m2 + ∑ xi2 = ∑ yi2 = x1.1312 = 5.1166m2 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc + Chọn sơ chiều cao đài móng h = 1.2m + Lực tác dụng đưa trọng tâm đáy móng: N dtt = N tt + γ tb D f Fd = 3356.72 + 22 × 3.5 × 3.5 = 3626.22kN M dtt = M tt + Q tt × h = 22.9 + 80.89 ×1.2 = 120kNm + Kiểm tra cọc đơn: M dytt N dtt M dxtt Pi = ± × yi ± × xi n p ∑ yi2 ∑ xi2 tt H 3626.22 120 + × 1.131 = 751.76 N < Qa 5.1166 3626.22 120 = P1tt = − × 1.131 = 698.72kN > 5.1166 tt Pmin U TE Cọc không bị nhổ + Hệ số làm việc nhóm: C tt Pmax = P4tt = (m − 1)n + (n − 1)m 90mn Với m = 3, n = 3, θ = arctag ( d / s ) = arctag (0.6 / 2.263) = 14.84 (3 − 1)3 + (3 − 1)3 ⇒ η = − 14.84 × = 0.78 90 × × η = 1−θ H + Sức chịu tải nhóm cọc: Qan hom = η × n p × Qa = 0.78 × × 970.67 = 3785.65kN > 3626.22kN thỏa Kiểm tra lún 4.1 Xác định móng khối quy ước φ l 29.5 × + 27.5 × 2.5 + 29.5 × 4.5 + 12.5 × + 30.5 x3 + 2.96 x17.5 φ = 70 α = tb = ∑ i i = 4∑ li × ( + 2.5 + 4.5 + + + 2.96 ) Kích thước móng khối quy ước: Bqu = X + 2∑ li tg (φtb / 4) = 2.86 + × 21.35tg 70 = 8.1m Lqu = Y + 2∑ li tg (φtb / 4) = 2.86 + × 21.35tg 70 = 8.1m 4.2 Kiểm tra ổn định đất móng khối quy ước tc p max ≤ 1.2 Rtc tc P ≥0 Kiểm tra ñiều kiện sau: tc tc ptb ≤ R SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 195 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN γ II* = ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG γ 1l1 + γ 2l2 + γ 3l3 + γ 4l4 + γ 5l5 + γ 6l6 ∑l i = 19 × 6.39 + 19.06 × 2.5 + 19.76 × 4.5 + 18.11× + 19.69 × + 19.28 × 2.96 = 19.22(kN / m3 ) 21.35 mm RIItc = tc ( ABquγ II + B( D f + lc )γ II* + DcII ) k D *f = D f + ∑ li = 1.7 + 21.35 = 23.05m H Móng ñặt lớp ñất 6, tra bảng có ñược thông số sau: A = 0.4313 B = 2.7252 D = 5.3095 Móng đặt cát mịn bão hịa nước, đặc trưng tính tốn lấy từ thí nghiệm nên ta có thơng số sau: ktc = m1 = 1.1 m2 = 1.3 1.1× 1.3 [0.4313 × 8.1× (19.28 − 10) + 2.7252 × 23.05 × (19.22 − 10) + 5.3095 × 30.7] = 1107.65(kN / m ) C ⇒ RIItc = ⇒ 1.2RIItc = 1.2 ×1107.65 = 1329.2(kN / m2 ) U TE Chuyển lực đáy đài đáy móng khối quy ước: Theo phương x: tt = Qxtt H + M ytt = 80.89 × (21.35 + 1.7) + 120 = 1984.51(kNm) M quy 1984.51 = 1725.66(kNm) 1.15 N tt 3356.72 tc N qu = + γ tb D f Fd + n p Ap ∑ li γ bt + ∑ li γ i Fqu = + 22 × 1.7 × 3.5 × 3.5 1.15 1.15 +5 × 0.2826 × 21.35 × 25 + [(19 − 10) × 6.39 + (19.06 − 10) × 2.5 + (19.76 − 10) × 4.5 + (18.11 − 10) × + (19.69 − 10) × + (19.28 − 10) × 2.96] × 8.1× 8.1 = 17045.8( kN ) H tc = M quy tc max P = tc = Pmin Ptbtc = tc N qu Fqu tc N qu Fqu tc N qu Fqu + − = tc M yqu qu L Bqu tc M yqu qu L Bqu = 17045.8 x1725.66 + = 279.288kN / m 2 8.1x8.1 8.1 x8.1 = 17045.8 x1725.66 − = 240.32kN / m 8.1x8.1 8.12 x8.1 17045.8 = 259.8kN / m 8.1x8.1 tc pmax ≤ 1.2 Rtc 279.288 < 1329.2kN / m2 tc ⇒ 240.3 > Điều kiện ổn ñịnh: Pmin ≥ tc tc 259.8 < 1107.65kN / m ptb ≤ R Thỏa ñiều kiện ổn ñịnh SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 196 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG 4.3 Kiểm tra lún Pgl = Ptbtc − D*f γ * = Ptbtc − ( D f + ∑ li )γ * = 259.8 − (2 + 21.35) x9.22 = 44.52kN / m2 Biến dạng lún s phải thỏa : s < sgh = 8cm Móng khối quy ước có Lqu = 8.1m; Bqu = 8.1m; l/b = Chọn bề dày lớp phân tố 0.5m để tính lún: Bảng 4.3-1: Tính lún móng M2 10 11 12 13 14 0.0 0.00 1.00 44.5 236.8 0.5 0.07 0.97 43.2 241.5 1.0 0.14 0.93 41.4 246.1 1.5 0.20 0.89 39.6 250.7 2.0 0.27 0.85 37.8 255.4 2.5 0.34 0.82 36.5 3.0 0.41 0.78 34.7 3.5 0.47 0.74 32.9 269.3 4.0 0.54 0.7 31.2 273.9 4.5 0.61 0.66 29.4 278.6 10 5.0 0.68 0.62 27.6 283.2 260.0 264.7 11 5.5 0.74 0.58 25.8 287.9 12 6.0 0.81 0.54 24.0 292.5 13 6.5 0.88 0.5 22.3 297.1 14 7.0 0.95 0.45 20.0 301.8 e1i e2i si (m) 239.1 283.0 0.692 0.685 0.00199 243.8 286.1 0.691 0.685 0.00189 248.4 288.9 0.690 0.684 0.00179 H 253.1 291.8 0.690 0.684 0.00169 257.7 294.9 0.689 0.684 0.00160 262.3 298.0 0.688 0.683 0.00151 267.0 300.8 0.688 0.683 0.00141 271.6 303.7 0.687 0.682 0.00132 276.3 306.5 0.686 0.682 0.00123 280.9 309.4 0.685 0.682 0.00115 285.5 312.3 0.685 0.681 0.00106 290.2 315.1 0.684 0.681 0.00098 294.8 318.0 0.684 0.681 0.00090 299.5 320.6 0.683 0.680 0.00081 U TE σz (kN/m2) σbt (kN/m2) P1i (kN/m2) P2i (kN/m2) H K0 C Lớp Điểm Z (m) Z/ Bqư Độ lún tổng cộng S (cm) 1.73345 + Độ lún tổng cộng s = 1.73 cm < [sgh ] ⇒ thỏa Kiểm tra xuyên thủng Tiết diện cột: bc × hc = 0.4 × 0.65m Chọn lớp bê tông bảo vệ: a = 0.05m h0 = h – a = 1.2 – 0.05 = 1.15 m SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 197 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MĨNG Kiểm tra diện tích bao trùm tháp xuyên lên ñầu cọc: h0 + hc = × 1.15 + 0.65 = 2.95m > X = 2.86 h0 + bc = × 1.15 + 0.4 = 2.7 m < Y = 2.86 3700 619 1131 1131 619 100 1031 1150 600 619 100 100 400 200 U TE 619 100 C H 1031 650 3700 1150 B Tháp xuyên bao trùm đầu cọc, thỏa điều kiện xun thủng Tính thép bố trí cốt thép cho đài móng Tính thép theo phương cạnh X Sơ đồ tính mơmen MI-I: 3700 1131 619 100 100 1131 619 619 1031 600 H 100 200 3700 1031 100 1131 619 806 B 650 400 Hình 6-1: Sơ đồ tính mơmen MI-I SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 198 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN III: NỀN MÓNG M I − I = ∑ Pinet × ri = P3net × r3 Pinet M dytt N tt M dxtt = + × yi + × xi np ∑ y x ∑ N tt = 3626.22kN x3=1.131m; y3 = 0.806m Pinet = 3626.22 1984.5 + × 0.806 = 1037.85 x1.1312 M I − I = P3net × r3 = x1037.85 x0.806 = 1229.17kNm As = M I −I 1229.17 = x106 = 4241.43mm 0.9 xRs xho 0.9 x 280 x10 x1.15 H Chọn 18 thép d18 (a = 200) có As1 = 4581 mm2 H U TE cho an toàn C Đối với phương Y khơng có M nên ta dùng thép tính theo phương X bố trí SVTH: TRẦN THANH CƯƠNG – MSSV: 08B1040023 – LỚP: 08HXD2 Trang: 199 ... cho phòng chức ta chọn tầng sau : - Tầng cao 4,2 m - Tầng ñến cao 3,4 m - Tầng thượng cao 3,4 m Các giải pháp kỹ thuật khác H a Giải pháp thiết kế kết cấu - Cao ốc văn phịng 12 Hồng Quốc Việt. .. LỚP: 08HXD2 Trang: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS NGUYỄN KHẮC MẠN ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC thuộc loại cấp I, theo tiêu chuẩn thiết kế cơng trình nhà làm việc... Tầng mái 212, 4 m2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VP 12 HOÀNG QUỐC VIỆT Q.7 PHẦN I: KIẾN TRÚC Canteen 396,87 396,87 Phịng máy 6.72 6,72 Mái kính khung treo 29.3 29,3 Không gian khác 176,4 b Giải pháp thiết kế mặt