Phân tích tĩnh phi tuyến phản ứng địa chấn của khung thép không gian

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG VÕ HOÀNG DIỆU PHÂN TÍCH TĨNH PHI TUYẾN PHẢN ỨNG ĐỊA CHẤN CỦA KHUNG THÉP KHƠNG GIAN Chun ngành: KTXD CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Mã số ngành : 60580208 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP.Hồ Chí Minh, tháng 03 năm 2018 CƠNG TRÌNH ĐƢỢC HỒN THÀNH TẠI TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA- ĐHQG TP.HCM Cán hƣớng dẫn khoa học: TS Nguyễn Hồng Ân Cán chấm phản biện 1: PGS.TS Ngô Hữu Cƣờng Cán chấm phản biện 2: PGS.TS Nguyễn Trọng Phƣớc Luận văn thạc sĩ đƣợc bảo vệ Trƣờng Đại Học Bách Khoa- Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, ngày 07 tháng 02 năm 2018 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ bao gồm: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị Hội đồng chấm luận văn thạc sĩ) PGS.TS Bùi Công Thành – Chủ tịch PGS.TS Ngô Hữu Cƣờng – Phản biện PGS.TS Nguyễn Trọng Phƣớc – Phản biện PGS.TS Nguyễn Văn Hiếu – Ủy viên PGS.TS Lƣơng Văn Hải – Thƣ ký Xác nhận chủ tịch hội đồng đánh giá Luận văn thạc sĩ Trƣởng khoa quản lý chuyên ngành sau Luận văn đƣợc sửa chữa: CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS BÙI CÔNG THÀNH PGS.TS NGUYỄN MINH TÂM i ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: VÕ HOÀNG DIỆU MSHV: 1570133 Ngày, tháng, năm sinh: 21/05/1992 Nơi sinh: Phú Yên Chuyên ngành: KTXD Cơng Trình DD & CN Mã số: 60580208 TÊN ĐỀ TÀI: “PHÂN TÍCH TĨNH PHI TUYẾN PHẢN ỨNG ĐỊA CHẤN CỦA KHUNG THÉP KHÔNG GIAN” NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Xác định nội lực, chuyển vị, độ trôi tầng mơ hình khung thép tầng, 20 tầng đối xứng bất đối xứng phƣơng pháp phân tích phi tuyến đẩy dần chuẩn SPA phƣơng pháp MPA So sánh kết phân tích hai phƣơng pháp với phƣơng pháp phân tích phi tuyến theo miền thời gian NL-RHA Từ đánh giá đóng góp phƣơng pháp MPA thiết kế nhƣ đánh giá khả chịu động đất kết cấu thép I NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 06/02/2017 II NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 07/02/2018 III CÁN BỘ HƢỚNG DẪN: TS NGUYỄN HỒNG ÂN Nhiệm vụ nội dung Luận văn thạc sĩ đƣợc hội đồng chuyên ngành thông qua CÁN BỘ HƢỚNG DẪN TS NGUYỄN HỒNG ÂN CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG NGÀNH PGS.TS BÙI CÔNG THÀNH TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG LỜI CẢM ƠN PGS.TS NGUYỄN MINH TÂM ii LỜI CẢM ƠN Lời xin chân thành cảm ơn Thầy hƣớng dẫn TS Nguyễn Hồng Ân, thầy tận tình hƣớng dẫn, động viên giúp đỡ tơi hồn thành luận văn Với cá nhân tơi, tận tâm bảo thầy hình ảnh ngƣời thầy đáng kính nghiệp giáo dục Tơi xin gửi lời cảm ơn Ban giám hiệu Trƣờng đại học Bách khoa Tp.HCM, thầy cô Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng truyền đạt kiến thức phƣơng pháp học tập nhƣ niềm đam mê nghiên cứu khoa học, tâm huyết với nghề Đó kiến thức, động lực thiếu đƣờng nghiên cứu khoa học công việc sau Tôi xin cảm ơn giúp đỡ, động viên bạn bè, đồng nghiệp, anh chị học viên khoá 2015 khóa trƣớc Tơi muốn tỏ lịng biết ơn đến gia đình, ngƣời thân ln động viên tinh thần, tạo điều kiện giúp đỡ nhiều suốt thời gian học tập thực luận văn Luận văn Thạc sĩ hoàn thành với nỗ lực thân, nhiên khơng có thiếu sót Kính mong q Thầy Cơ dẫn thêm để bổ sung kiến thức hồn thiện Lời cuối cùng, tơi kính chúc tất q thầy cơ, gia đình, bạn bè đồng nghiệp dồi sức khỏe gặt hái đƣợc nhiều thành công sống Trân trọng cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, tháng 03 năm 2018 Võ Hồng Diệu iii TĨM TẮT LUẬN VĂN Trong phân tích phản ứng địa chấn cơng trình, phƣơng pháp phân tích theo miền thời gian NL-RHA đƣợc xem phƣơng pháp đánh giá xác Tuy nhiên, đƣợc thực kỹ sƣ có trình độ cao, cần nhiều thời gian tốn tài nguyên cho việc thiết kế kết cấu đánh giá dự án Do đó, phƣơng pháp phân tích tĩnh phi tuyến (NSPs) phân tích đẩy dần thật trở thành phƣơng pháp phổ biến để đánh giá phản ứng địa chấn cơng trình có xét đến phi tuyến vật liệu phi tuyến hình học Trong nghiên cứu áp dụng qui trình “Phân tích đẩy dần sử dụng lực ngang có xét đến dạng dao động cao” MPA cho kết cấu thép không gian Mục tiêu nghiên cứu đề tài cải thiện sở lý thuyết ứng xử phản ứng địa chấn MPA cho kết cấu thép không gian tầng, 20 tầng với hệ khung đối xứng bất đối xứng Los Angeles thuộc dự án SAC Sử dụng hai dao động với cƣờng độ, xác suất khác để đánh giá trị chuyển vị đỉnh, chuyển vị tầng độ trơi tầng cơng trình Kết nghiên cứu rằng, phƣơng pháp MPA đủ chuẩn xác để ứng dụng thực hành vào thiết kế đánh giá phản ứng địa chấn cho kết cấu thép không gian iv ABSTRACT In seismic response analysis, nonlinear response history analysis NL-RHA is considered is the most accurate assessment method However, it can only be undertaken by highly qualified engineers, may be too time-consuming and resources for structural design and evaluation projects So, nonlinear static procedures (NSPs) or pushover analysis, thus become a popular method to estimate building responses considering material nonlinearity and geometric nonlinearity This research aims to use the nonlinear static procedure “Modal Pushover Analysis” MPA for threedimensional steel structures The objective of this research is to improve the theoretical basis for seismic response MPA for three-dimensional steel structures stories, 20 stories with symmetric and unsymmetric-plan building in Los Angeles as a part of the SAC steel research project Using two sets of background vibration amplifiers with varying intensity and probability to estimate about roof displacement, floor displacement, and story drift The result from this research demonstrates that MPA method is enough accurate for practical application in seismic design and assessment of threedimensional steel structures v LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan, ngoại trừ số liệu kết tham khảo từ cơng trình nghiên cứu khác ghi rõ luận văn, công việc cá nhân thực dƣới hƣớng dẫn TS Nguyễn Hồng Ân Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chƣa đƣợc công bố nghiên cứu khác Tác giả luận văn Võ Hoàng Diệu vi MỤC LỤC NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ i LỜI CẢM ƠN ii TÓM TẮT LUẬN VĂN iii ABSTRACT iv LỜI CAM ĐOAN v MỤC LỤC vi DANH MỤC BẢNG BIỂU ix DANH MỤC HÌNH ẢNH x DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT xii DANH MỤC KÝ HIỆU xiii Chƣơng 1: GIỚI THIỆU 1.1 Đặt vấn đề 1.2 Giới thiệu chung 1.3 Mục tiêu nội dung nghiên cứu 1.3.1 Mục tiêu nghiên cứu 1.3.2 Phạm vi nghiên cứu 1.3.3 Ý nghĩa thực tiễn đề tài 1.4 Cấu trúc luận văn Chƣơng 2: TỔNG QUAN 2.1 Phƣơng pháp tĩnh phi tuyến 2.1.1 Dự đoán biến dạng hệ bậc tự không đàn hồi 2.1.2 Phƣơng pháp tĩnh phi tuyến cho kết cấu đối xứng 10 2.1.3 Phƣơng pháp tĩnh phi tuyến cho kết cấu bất đối xứng 12 2.1.4 Chuyển vị mục tiêu 14 vii 2.1.5 Phi tuyến hình học 15 2.1.6 Phi tuyến vật liệu 16 2.2 Tình hình nghiên cứu đề tài 17 2.2.1 Tình hình nghiên cứu giới 17 2.2.2 Tình hình nghiên cứu nƣớc 19 Chƣơng 3: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 21 3.1 Phƣơng pháp phân tích phi tuyến theo thời gian (NL-RHA) 21 3.1.1 Kết cấu đàn hồi 21 3.1.2 Kết cấu không đàn hồi 23 3.2 Phƣơng pháp phân tích tĩnh sử dụng lực ngang có xét đến dạng dao động cao (MPA) 24 3.3 Phƣơng pháp tĩnh đẩy dần chuẩn (SPA) 29 Chƣơng 4: NGHIÊN CỨU SỐ 31 4.1 Kiểm chứng độ tin cậy phƣơng pháp NL-RHA 31 4.1.1 Mục tiêu 31 4.1.2 Thực kiểm chứng 31 4.1.3 Kết kiểm chứng 32 4.2 Mô hình tính tốn 34 4.2.1 Giới thiệu mô hình 34 4.2.2 Thiết lập mơ hình tính tốn 36 4.2.3 Các thông số tải trọng 38 4.2.4 Dao động tính tốn 40 4.3 Kết áp dụng số 44 4.3.1 Dạng dao động tham gia tính toán 44 4.3.2 Đƣờng cong đẩy dần, giá trị chuyển vị đỉnh 48 4.3.3 Chuyển vị tầng 52 viii 4.3.4 Độ trôi tầng 62 Chƣơng 5: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 75 5.1 Kết luận 75 5.2 Kiến nghị 76 TÀI LIỆU THAM KHẢO 77 PHỤ LỤC 81 A Kết chuyển vị tầng 81 B Kết độ trôi tầng 86 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG 91 77 TÀI LIỆU THAM KHẢO Akkar, S and Metin, A., 2007 Assessment of improved nonlinear static procedure in FEMA-440, Journal of structure engineering, vol ASCE 133, pp 12371246 American Society of Civil Engineers (ASCE), 2000 Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of building, Washington, DC: Federal Emergency Management Agency, FEMA-356 An, B K., 2015 Phân tích tĩnh phi tuyến khung thép BRBFs phƣơng pháp AMC, Luận Văn Thạc sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Applied Technology Council (ATC), 1996 Seismic evaluation and retrofit of concrete building: Volumes and Report no ATC-40, California: Redwood City Barros, R.C., and Almeida, R., 2005 Pushover analysis of asymmetric threedimensional building frames Journal of civil engineering and management 11(1): 3-12 Chintanapakdee, C and Chopra, A K., 2003 Evaluation of pushover analysis using generic frames, Earthquake engineering and structural dynamics, vol 32, pp 417-442 Chintanapakdee, C and Chopra, A.K., 2003b Evaluation of the modal pushover analysis procedure using vertically “regular” and irregular generic frames Report no EERC 2003-03, Earthquake Engineering and Research Center California: University of California, Berkeley Chintanapakdee, C., Nguyen, A H., and Hayashikawa, T., 2009 Assessment of modal pushover analysis procedure for seismic evaluation of bucklingrestrained braced frames, The IES Journal Part A: Civil & Structural Engineering, pp 174-186 78 Chopra, A.K and Goel, R.K., 1999a Capacity-demand-diagram methods for estimating seismic deformation of inelastic structures: SDF systems Report no PEER-1999/02, Pacific Earthquake Engineering Research Center, University of California, Berkeley Chopra, A K and Goel, R K., 2000 Evaluation of NSP to estimate seismic deformation: SDF system, Journal of structure engineering, vol ASCE 126(4), pp 482-490 Chopra, A K and Goel, R K., 2002 A modal pushover analysis procedure for estimating seismic demands for buildings, Earthquake engineering and structural dynamics pp 561-582 Chopra, A K and Chintanapakdee, C., 2004 Evaluation of Modal and FEMA Pushover Analyses: Vertically „„Regular‟‟ and Irregular Generic Frames, Earthquake Spectra, vol 20, pp 255-271 Chopra, A K., Goel, R K., and Chintanapakdee, C., 2004 Evaluation of a modified MPA procedure assuming higher modes as elastic to estimate seismic demands, Earthquake Spectra, vol 20, pp 757-778 Chopra, A K and Goel, R K., 2004 A modal pushover analysis procedure to estimate seismic demands for unsymmetric-plan building, Earthquake engineering and structural dynamics, vol 33, pp 903-927 Computers and Structures Inc (CSi), 1997 SAP2000 analysis reference Computers and Structures: Berkeley, California Cƣờng, N H., 2003 Phân tích vùng dẻo phi tuyến hình học cho khung thép phƣơng pháp phần tử hữu hạn, Luận Văn Thạc Sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Dƣơng, N N., 2008 Phân tích động lực họ khung thép liên kết nửa cứng dùng hàm siêu việt, Luận Văn Thạc Sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh 79 Fajfar, P., Marusic, D., and Peruc, I., 2005 Torsional effects in the pushover-based seismic analysis of buildings Journal of earthquake engineering 9(6): 831854 Freeman, S.A., Nicoletti, J.P., and Tyrell, J.V., 1975 Evaluations of existing buildings for seismic risk - A case syudy of Puget Sound Naval Shipyard, Bremerton, Washington Proceedings of 1st U.S National Conference on Earthquake Engineering, EERI, Berkeley, 113-122 Freeman, S.A., 1978 Prediction of response of concrete buildings to serve earthquake motion Publication SP-55, American Concrete Institute, Detroit, MI, 589-606 Gupta, B and Kunnath, S K., 2000 Adaptive spectra- based pushover procedure for seismic evaluation of structures, Earthquake Spectra, vol 16, pp 367391 Gupta, A., and Krawinkler, H., 1999 Seismic demands for performance evaluation of steel moment resisting frame structures (SAC Task 5.4.3) Report No 132, John A Blume Earthquake Engineering Center California: Stanford University Huang, W and Gould, P L., 2007 3-D pushover analysis of a collapsed reinforced concrete chimney, Finite Element in Analysis and Design, vol 43, pp 879887 Kilar, V., and Fajfar, P., 1997 Simple pushover analysis of asymmetric buildings Earthquake engineering and structural dynamics 26: 233-249 Lui, E.M and Lopes, A., 1997 Dynamic analysic and response of semi-rigid frames, Engineering structures, vol 19, pp 644-654 Nghĩa, Đ T., 2012 Phân tích tĩnh phi tuyến phản ứng địa chấn khung thép phẳng SMRF, Luận Văn Thạc sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh 80 Nghiêm, Đ N T., 2010 Phân tích phi tuyến khung thép phẳng chịu tác dụng động đất, Luận Văn Thạc Sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Nguyen, A H., Hayashikawa, T and Chintanapakdee, C., 2010 Seismic responses of continuous twin I-girder bridge using three-dimensional modal pushover analysis procedure Cost Action C26 Urban habitat Contructions under Catastrohic Events Nguyen, A H., Chintanapakdee, C., and Hayashikawa, T.,2010 Assessment of current nonlinear static procedure for seismic evaluation of BRBF buildings, Journal of Constructional Steel Research, vol 22, pp 1118-1127 Nguyen, A H., Chintanapakdee, C., and Hayashikawa, T.,2010 Nonlinear Seismic Analysis of Continuous Twin I-girder Bridge The Twenty-Third KKCNN Symposium on Civil Engineering Quốc, P H., 2016 Phân tích tĩnh phi tuyến khung thép chịu địa chất có xét đến biến dạng nền, Luận Văn Thạc Sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Quốc, P L., 2005 Ảnh hƣởng liên kết cứng đến ứng xử động lực học khung thép, Luận Văn Thạc Sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Reyse, J C and Chopra, A K., 2011 Three-dimensional modal pushover analysis of building subjected to two components of ground motion, including its evaluation for tall buildings, Earthquake engineering and structural dynamics, vol 40, pp 789-806 Somerville, P., Smith, N., Punyamurthula, S and Sun, J., 1997 Development of ground motion time histories for phase of the FEMA/SAC steel project Report no SAC/BD-97/04 California: SAC Joint Venture, Sacramento Tuấn, D M., 2012 Phân tích ảnh hƣởng mơ hình phi tuyến vật liệu khung bê tông cốt thép chịu động đất, Luận Văn Thạc sĩ, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh 81 PHỤ LỤC A Kết chuyển vị tầng Chuyển vị tầng hệ khung tầng 20 tầng đối xứng bất đối xứng qua phƣơng pháp MPA, SPA NL-RHA Bảng A.1 - Chuyển vị trung bình khung tầng đối xứng phƣơng X Tầng Chuyển vị trung bình khung tầng đối xứng phƣơng X LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.2584 0.2715 0.2862 0.4274 0.4515 0.4604 0.5132 0.5324 0.5388 0.8647 0.8992 0.8728 0.7862 0.8062 0.7807 1.3451 1.3807 1.2817 1.0467 1.0629 0.9954 1.8166 1.8451 1.6596 1.2746 1.2840 1.1882 2.2359 2.2520 1.9749 1.4560 1.4587 1.3545 2.5681 2.5722 2.2392 1.6162 1.6163 1.5230 2.8307 2.8319 2.4973 1.7466 1.7521 1.6843 3.0174 3.0372 2.7348 1.8452 1.8615 1.8212 3.1445 3.1991 2.9457 Bảng A.2 - Chuyển vị trung bình khung tầng đối xứng phƣơng Y Tầng Chuyển vị trung bình khung tầng đối xứng phƣơng Y LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.4679 0.4824 0.4862 0.6503 0.6772 0.6466 0.8510 0.8705 0.8443 1.1959 1.2314 1.1410 1.2039 1.2235 1.1409 1.7085 1.7441 1.5797 1.5082 1.5238 1.3782 2.1559 2.1840 1.9515 1.7758 1.7843 1.6046 2.5352 2.5507 2.2606 1.9774 1.9796 1.8249 2.8011 2.8048 2.5000 2.1657 2.1661 2.0510 3.0211 3.0237 2.7375 2.3151 2.3217 2.2194 3.1824 3.2077 3.0215 2.4218 2.4393 2.3514 3.2960 3.3506 3.2243 82 Bảng A.3 – Chuyển vị trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng X Tầng Chuyển vị trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng X LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.2628 0.3027 0.2931 0.4195 0.4473 0.4303 0.5328 0.5926 0.5628 0.8641 0.9048 0.8462 0.8273 0.8907 0.8267 1.3610 1.4031 1.2795 1.1138 1.1658 1.0638 1.8580 1.8918 1.6872 1.3694 1.3990 1.2672 2.3114 2.3301 2.0282 1.5766 1.5835 1.4472 2.6841 2.6881 2.2917 1.7550 1.7586 1.6258 2.9840 2.9884 2.5383 1.8977 1.9448 1.7881 3.2020 3.2417 2.7976 2.0064 2.1325 1.9269 3.3546 3.4590 3.0240 Bảng A.4 – Chuyển vị trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng Y Tầng Chuyển vị trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng Y LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.4999 0.5144 0.5074 0.8547 0.8751 0.7532 0.8576 0.8773 0.8271 1.4795 1.5067 1.2617 1.1643 1.1844 1.0655 2.0236 2.0514 1.6588 1.4203 1.4366 1.2620 2.4756 2.4980 1.9575 1.6523 1.6613 1.4695 2.8523 2.8648 2.2119 1.8328 1.8351 1.6568 3.1067 3.1099 2.4127 2.0130 2.0133 1.8653 3.3213 3.3235 2.7427 2.1595 2.1664 2.0356 3.4794 3.5004 3.0302 2.2635 2.2816 2.1589 3.5902 3.6348 3.2078 83 Bảng A.5 – Chuyển vị trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng X Tầng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Chuyển vị trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng X LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.1678 0.1838 0.1799 0.1710 0.2175 0.2334 0.3722 0.4010 0.3604 0.3795 0.4652 0.4648 0.6225 0.6608 0.5645 0.6354 0.7515 0.7091 0.9002 0.9436 0.7795 0.9205 1.0534 0.9571 1.1869 1.2316 0.9961 1.2167 1.3538 1.2015 1.4710 1.5137 1.2049 1.5141 1.6449 1.4332 1.7407 1.7789 1.3961 1.8019 1.9184 1.6518 1.9892 2.0216 1.5742 2.0738 2.1723 1.8746 2.2123 2.2385 1.7427 2.3257 2.4052 2.0851 2.4082 2.4285 1.9099 2.5550 2.6164 2.2828 2.5803 2.5952 2.0696 2.7626 2.8077 2.4651 2.7316 2.7418 2.2153 2.9485 2.9789 2.6297 2.8610 2.8675 2.3417 3.1074 3.1258 2.7777 2.9742 2.9781 2.4529 3.2416 3.2529 2.9062 3.0784 3.0813 2.5526 3.3561 3.3681 3.0140 3.1702 3.1744 2.6404 3.4497 3.4730 3.1084 3.2522 3.2607 2.7209 3.5304 3.5765 3.1825 3.3268 3.3430 2.8048 3.6032 3.6828 3.2651 3.3891 3.4152 2.8812 3.6637 3.7819 3.3353 3.4416 3.4785 2.9508 3.7147 3.8730 3.4024 Bảng A.6 – Chuyển vị trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng Y Tầng Chuyển vị trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng Y LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.2430 0.2859 0.3069 0.2193 0.3025 0.4187 0.4909 0.5617 0.5604 0.4389 0.5779 0.7518 0.7609 0.8514 0.8043 0.6774 0.8547 1.0547 1.0402 1.1417 1.0185 0.9243 1.1207 1.3078 1.3236 1.4280 1.2135 1.1749 1.3729 1.5206 1.6148 1.7151 1.4072 1.4331 1.6184 1.7266 1.8939 1.9849 1.6037 1.6862 1.8486 1.8968 2.1466 2.2253 1.7864 1.9254 2.0614 2.0364 84 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2.3667 2.5534 2.7175 2.8736 3.0157 3.1460 3.2768 3.3928 3.4932 3.5866 3.6595 3.7212 2.4316 2.6042 2.7547 2.8979 3.0296 3.1532 3.2826 3.4057 3.5210 3.6373 3.7350 3.8232 1.9504 2.0983 2.2413 2.4080 2.5991 2.7885 2.9862 3.1774 3.3596 3.5394 3.6785 3.8082 2.1469 2.3462 2.5264 2.6933 2.8370 2.9600 3.0775 3.1789 3.2663 3.3476 3.4112 3.4651 2.2566 2.4326 2.5927 2.7419 2.8706 2.9821 3.0982 3.2188 3.3454 3.4835 3.6063 3.7220 2.1601 2.2723 2.3742 2.5343 2.6848 2.8323 3.0193 3.2067 3.3858 3.5528 3.6805 3.7955 Bảng A.7 – Chuyển vị trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng X Tầng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Chuyển vị trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng X LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.1750 0.1928 0.1826 0.1757 0.2328 0.2349 0.3857 0.4176 0.3682 0.3864 0.4938 0.4691 0.6416 0.6845 0.5783 0.6430 0.7916 0.7162 0.9240 0.9731 0.8006 0.9275 1.1009 0.9621 1.2152 1.2661 1.0256 1.2234 1.4048 1.2122 1.5049 1.5538 1.2438 1.5224 1.6973 1.4478 1.7818 1.8259 1.4458 1.8140 1.9720 1.6667 2.0397 2.0774 1.6359 2.0919 2.2275 1.8895 2.2745 2.3052 1.8201 2.3518 2.4632 2.1032 2.4846 2.5085 1.9924 2.5914 2.6790 2.3058 2.6730 2.6906 2.1589 2.8112 2.8765 2.4991 2.8419 2.8540 2.3179 3.0104 3.0551 2.6755 2.9893 2.9968 2.4563 3.1837 3.2103 2.8266 3.1199 3.1242 2.5795 3.3329 3.3469 2.9615 3.2413 3.2441 2.6917 3.4622 3.4723 3.0732 3.3498 3.3536 2.7923 3.5702 3.5889 3.1828 3.4479 3.4561 2.8865 3.6648 3.7059 3.2776 3.5378 3.5537 2.9817 3.7504 3.8269 3.3596 3.6146 3.6408 3.0697 3.8234 3.9423 3.4334 3.6814 3.7190 3.1521 3.8869 4.0507 3.5081 85 Bảng A.8 – Chuyển vị trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng Y Tầng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Chuyển vị trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng Y LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 0 0 0 0.2612 0.2963 0.2959 0.2369 0.3201 0.3831 0.5229 0.5789 0.5369 0.4683 0.6037 0.6853 0.8048 0.8751 0.7725 0.7169 0.8875 0.9567 1.0929 1.1708 0.9895 0.9721 1.1599 1.1849 1.3816 1.4609 1.1897 1.2287 1.4177 1.3763 1.6763 1.7521 1.3906 1.4921 1.6691 1.5557 1.9564 2.0247 1.5826 1.7493 1.9050 1.7553 2.2072 2.2662 1.7700 1.9925 2.1233 1.9514 2.4234 2.4722 1.9533 2.2179 2.3237 2.1387 2.6069 2.6454 2.1247 2.4214 2.5048 2.3092 2.7708 2.7994 2.2919 2.6064 2.6704 2.4646 2.9304 2.9496 2.4674 2.7788 2.8256 2.6206 3.0777 3.0894 2.6367 2.9277 2.9601 2.7618 3.2135 3.2200 2.8112 3.0553 3.0764 2.9087 3.3508 3.3554 2.9921 3.1777 3.1964 3.0850 3.4733 3.4810 3.1612 3.2836 3.3187 3.2576 3.5804 3.5966 3.3200 3.3753 3.4459 3.4148 3.6808 3.7118 3.4773 3.4611 3.5847 3.5590 3.7611 3.8100 3.6035 3.5300 3.7102 3.6657 3.8309 3.9004 3.7353 3.5900 3.8314 3.7870 86 B Kết độ trôi tầng Độ trôi tầng trung bình hệ khung tầng 20 tầng đối xứng bất đối xứng qua phƣơng pháp MPA, SPA NL-RHA Bảng B.1 – Độ trôi tầng trung bình khung tầng đối xứng phƣơng X Tầng Độ trơi tầng trung bình khung tầng đối xứng phƣơng X (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 4.7070 4.9461 5.2124 7.7851 8.2240 8.3853 6.4428 6.6079 6.4234 11.0485 11.3414 10.7166 6.9015 6.9643 6.4764 12.1385 12.2470 11.3226 6.5819 6.5842 6.2405 11.9097 11.9133 11.0232 5.7582 5.8081 5.8071 10.5934 10.6807 10.2840 4.5899 4.8889 5.5263 8.3946 8.9583 9.2360 4.0767 4.8861 6.0560 6.6382 8.6631 9.9226 3.3333 4.5065 5.8103 4.7339 8.2353 10.1466 2.5194 3.7089 4.9267 3.2445 6.9301 9.3828 Bảng B.2 – Độ trôi tầng trung bình khung tầng đối xứng phƣơng Y Tầng Độ trơi tầng trung bình khung tầng đối xứng phƣơng Y (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 8.5222 8.7877 8.8560 11.8457 12.3343 11.7782 9.6831 9.8233 9.2183 13.7799 14.0329 13.2217 8.9203 8.9645 7.9301 12.9497 13.0280 12.4954 7.6922 7.6922 6.7997 11.3021 11.3021 11.1514 6.7626 6.8491 7.2730 9.5793 9.7361 10.6823 5.1268 5.5237 7.2462 6.7193 7.5417 10.5348 4.8366 5.8531 7.8174 5.6196 8.7701 12.8747 3.8492 5.1874 6.6481 4.1887 8.1775 11.8662 2.7452 4.0165 5.3686 2.9557 5.8924 9.0283 87 Bảng B.3 – Độ trơi tầng trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng X Tầng Độ trơi tầng trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng X (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 7.4250 7.9130 5.3388 7.6404 8.1476 7.8379 6.8244 7.3609 6.8812 11.2340 11.5905 10.8491 7.4426 7.6536 7.0172 12.5513 12.6859 11.8224 7.2404 7.2492 6.8162 12.5562 12.5615 11.6378 6.4582 6.6223 6.3977 11.4543 11.5603 10.7274 5.2368 6.3179 6.0134 9.4228 10.1843 9.6838 4.5195 7.8177 6.4221 7.5805 10.3798 9.9335 3.6342 8.7422 6.0402 5.5162 10.4535 10.2802 2.7747 8.0082 5.1647 3.8656 9.3824 10.0970 Bảng B.4 – Độ trơi tầng trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng Y Tầng Độ trơi tầng trung bình khung tầng bất đối xứng phƣơng Y (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 9.1059 9.3706 9.2425 15.5692 15.9407 13.7193 9.0382 9.1771 8.2110 15.7764 15.9672 13.2347 7.7449 7.7897 6.4212 13.7410 13.8015 10.8009 6.4712 6.4714 5.7792 11.4153 11.4155 8.8162 5.8808 5.9807 6.6080 9.5138 9.6610 9.0818 4.6217 5.0435 6.4062 6.4438 7.1995 9.4437 4.6294 5.6667 7.4547 5.5300 8.5155 12.9495 3.7563 5.0985 6.0310 4.1768 7.8524 11.0686 2.6637 3.9219 4.9547 2.9325 5.5570 7.6803 Bảng B.5 – Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng X Tầng Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng X (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 3.0561 3.3483 3.2774 3.1139 3.9621 4.2509 5.1642 5.4930 4.6157 5.2704 6.2719 6.0273 6.3245 6.5842 5.3477 6.4714 7.2855 6.8358 7.0162 7.1902 5.8190 7.2099 7.7506 7.3735 7.2428 7.3464 5.9450 7.4963 7.8076 7.5630 7.1798 7.2409 5.8260 7.5296 7.7081 7.5559 88 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 6.8151 6.2810 5.6370 4.9509 4.3508 3.8342 3.2932 2.8907 2.6685 2.3520 2.1011 1.9127 1.5947 1.3420 6.8691 6.3649 5.7797 5.1712 4.6578 4.2500 3.8294 3.5737 3.5932 3.5149 3.4844 3.5035 3.1391 2.7128 5.6907 5.6250 5.5257 5.2999 5.1082 4.8570 4.4087 4.0823 4.0813 3.9855 4.0349 4.2203 4.0668 3.7200 7.2913 6.8960 6.3934 5.8208 5.2683 4.7124 4.0318 3.4219 2.9642 2.4784 2.1641 1.9552 1.6257 1.3670 7.4522 7.1461 6.8028 6.4183 6.0663 5.8086 5.5784 5.5830 5.9490 6.1075 6.2124 6.2646 5.6290 4.8095 7.3405 7.1740 7.1513 7.1804 7.1403 7.0228 6.6891 6.3001 5.9435 5.6767 5.6874 5.7531 5.7327 5.2682 Bảng B.6 – Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng Y Tầng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối xứng phƣơng Y (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 4.4256 5.2069 5.7005 3.9942 5.5098 7.6261 6.2689 6.9908 6.7028 5.5687 6.9944 9.0860 6.8322 7.3687 6.6901 6.0538 7.0865 9.0547 7.0701 7.4254 6.3724 6.2699 6.9147 8.5552 7.1700 7.3836 6.2899 6.3564 6.7245 7.9812 7.3617 7.4957 6.6472 6.5402 6.8040 7.6398 7.0544 7.1672 6.6314 6.4020 6.7271 7.3206 6.3845 6.5458 6.3412 6.0508 6.5709 7.1886 5.5620 5.8403 6.0723 5.5942 6.3806 7.0263 4.7292 5.1799 5.9968 5.0361 6.0764 7.0927 4.1785 4.8358 6.1769 4.5613 5.8179 7.3217 3.9906 4.9106 7.0403 4.2482 5.7786 7.8583 3.6415 4.8074 7.2947 3.6980 5.5293 8.0305 3.3407 4.8256 7.4500 3.2170 5.7911 8.4645 3.3511 5.5255 7.7481 3.1116 7.2917 9.4791 2.9694 5.5639 7.0677 2.7044 7.9073 9.7382 2.5689 5.3158 6.9909 2.3288 7.8580 9.7483 2.3860 5.3930 7.3083 2.1615 8.0855 10.2239 1.8601 4.4766 6.1869 1.6849 6.7169 9.2343 1.5758 3.9538 5.8178 1.4276 5.7746 8.7044 89 Bảng B.7 – Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối bất xứng phƣơng X Tầng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng đối bất xứng phƣơng X (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 3.1884 3.5110 3.3269 3.2012 4.2403 4.2792 5.3204 5.6865 4.7541 5.3241 6.6059 6.0848 6.4664 6.7625 5.5124 6.4869 7.5735 6.8866 7.1351 7.3362 5.9985 7.1956 7.9412 7.4464 7.3574 7.4782 6.1245 7.4884 7.9187 7.6734 7.3188 7.3898 6.0681 7.5694 7.8035 7.6720 6.9961 7.0551 5.8986 7.3858 7.5722 7.4939 6.5143 6.6011 5.8699 7.0384 7.3081 7.3025 5.9317 6.0763 5.8399 6.5848 7.0222 7.2750 5.3087 5.5296 5.6827 6.0675 6.7059 7.3570 4.7624 5.0678 5.5069 5.5643 6.4138 7.3558 4.2796 4.6881 5.2557 5.0430 6.2007 7.3232 3.7434 4.2703 4.8322 4.3960 6.0279 7.0851 3.3302 4.0039 4.5171 3.8073 6.0850 6.8100 3.1010 4.0125 4.5472 3.3508 6.4990 6.5805 2.7737 3.9213 4.4606 2.8564 6.7090 6.2081 2.5089 3.8713 4.4578 2.5284 6.8496 6.2541 2.2953 3.8454 4.5602 2.2951 6.8707 6.1803 1.9630 3.4748 4.4557 1.9578 6.2081 6.2311 1.7055 3.0639 4.1487 1.7002 5.3844 5.9064 Bảng B.8 – Độ trôi tầng trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng Y Tầng 10 Độ trơi tầng trung bình khung 20 tầng bất đối xứng phƣơng Y (%) LA10IN50 LA2IN50 SPA MPA NL-RHA SPA MPA NL-RHA 4.7574 5.3962 5.6394 4.3158 5.8302 6.9786 6.6161 7.1626 6.4826 5.8666 7.2084 8.1600 7.1305 7.5275 6.4944 6.3100 7.2680 8.1302 7.2839 7.5433 6.2938 6.4753 7.0728 7.6801 7.2983 7.4531 6.2781 6.5057 6.8484 7.2923 7.4482 7.5497 6.5720 6.6659 6.9161 7.5789 7.0755 7.1708 6.4975 6.5047 6.8111 7.6565 6.3366 6.4804 6.3383 6.1460 6.6326 7.5360 5.4686 5.7131 6.0416 5.6912 6.4241 7.4217 4.6500 5.0316 5.8255 5.1432 6.1135 7.2674 90 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 4.1706 4.0700 3.7596 3.4659 3.5027 3.1209 2.7289 2.5550 2.0435 1.7773 4.7021 4.7816 4.6316 4.5404 5.0075 4.9224 4.7576 4.9335 4.2570 3.8876 6.1606 6.7738 6.7872 6.6554 6.9140 6.5959 6.4320 7.1932 6.4535 5.9151 4.6848 4.3918 3.8346 3.3367 3.2437 2.8281 2.4503 2.2904 1.8315 1.5930 5.8630 5.8342 5.5493 5.7215 7.1612 7.7587 7.7662 7.9893 6.7995 6.0381 7.2325 7.8719 8.2095 8.5913 9.5409 9.4194 9.5338 10.2746 9.6106 8.9960 91 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG LÝ LỊCH SƠ LƢỢC Họ tên: VÕ HOÀNG DIỆU Giới tinh: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 21/05/1992 Nơi sinh: Phú Yên Dân tộc: Kinh Tôn giáo: Không Địa liên hệ: 24/3 Đƣờng 17 - KP.5 - Linh Trung - Thủ Đức - TP.HCM Điện thoại: 0972.863.527 Email: hoangdieu92py@gmail.com Q TRÌNH ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC Hình thức: Chính quy Thời gian học: 2010-2015 Nơi học: Trƣờng Đại học Bách Khoa – Đại học Quốc Gia TP.HCM Ngành học: Xây dựng Dân Dụng Công Nghiệp CAO HỌC Thời gian học: 2015-2018 Nơi học: Trƣờng Đại học Bách Khoa – Đại học Quốc Gia TP.HCM Đề tài: “Phân tích tĩnh phi tuyến phản ứng địa chấn khung thép không gian” Giảng viên hƣớng dẫn: TS NGUYỄN HỒNG ÂN QUÁ TRÌNH CƠNG TÁC Tháng 3/2015-9/2016: Cty Cổ phần Xây Dựng Kinh doanh Địa ốc Hịa Bình ... TÀI: “PHÂN TÍCH TĨNH PHI TUYẾN PHẢN ỨNG ĐỊA CHẤN CỦA KHUNG THÉP KHÔNG GIAN? ?? NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Xác định nội lực, chuyển vị, độ trôi tầng mơ hình khung thép tầng, 20 tầng đối xứng bất đối xứng... khung thép BRBFs chịu địa chấn Năm 2016, với nghiên cứu ? ?Phân tích tĩnh phi tuyến khung thép chịu địa chấn có xét đến biến dạng nền”, tác giả Phạm Hoàng Quốc phân tích mơ hình kết cấu khung thép. .. đó, phƣơng pháp phân tích tĩnh phi tuyến (NSPs) phân tích đẩy dần thật trở thành phƣơng pháp phổ biến để đánh giá phản ứng địa chấn cơng trình có xét đến phi tuyến vật liệu phi tuyến hình học