Đồ án mẫu BTCT thường

Đồ án mẫu BTCT thường

BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU DẦM ĐƠN GIẢN BTCT THƯỜNG ĐÚC TẠI CHỖ Chiều cao dầm chủ: H d 1350mm Chiều rộng sườn dầm chủ: B w 220mm Chiều cao bản: H b 190mm Khoảng cách giữa các dầm chủ: S 1650mm Chiều dài dầm chủ: Ld 17000mm 1650 1650 1650 1650 1650 825825 900 1350 865 450 9000 450 9900 220 1 1 250 4125 4125 4125 4125 250 190 200 900 1350 1-1 17000 220 1650 100 150 190 1350 15 565 865 450 180 50 220 75 255 535 Page 1 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN Chiều dài nhịp tính toán: Ln Ld 2 250 mm 16.5 m Chiều cao dầm ngang H n 2 3 H d  900 mm Chiều rộng dầm ngang B n 200mm Bề rộng lan can B c 450mm Vật liệu: + Bê tông cấp B30 có γ c 2.4 10 5  N mm 3  f' c 30MPa E c 27700MPa + Cốt thép f y 400MPa E s 200000MPa n E s E c  + Lớp phủ γ DW 2.25 10 5  N mm 3  Số lượng dầm chủ: n dc 6 Kích thước vút dầm chủ b vut 150mm h vut 100mm Khoảng cách các dầm ngang S n 4125mm Chiều rộng cầu: B 9900mm Page 2 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN Chiều rộng phần xe chạy B x B2B c  9m Chiều dày bản mặt cầu sau khi trừ 15mm hao mòn t s H b 15mm t s 0.175 m Page 3 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN PHẦN 1: TÍNH BẢN MẶT CẦU 1.1. Xác định tĩnh tải Trọng lượng của bản mặt cầu W s H b γ c  4.56 10 3  N mm 2  Trọng lượng bản mút thừa W o W s  Trọng lượng lớp phủ W DW 75mm γ DW  1.688 10 3  N mm 2  Trọng tâm lan can A1 865mm 180 mm x1 90mm A2 75mm B c 180mm   x2 180mm B c 180mm  2  A3 50mm 255 mm x3 180mm 25mm A4 535mm 50 mm 2  x4 180mm 1 3 50 mm A5 255mm B c 230mm   2  x5 180mm 50mm 1 3 B c 230mm   865 Bc-180 180 50 Bc-230 75 255 535 Bc A1 A5 A3 A4 A2 Page 4 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN X Pb A1 x1 A2 x2 A3 x3 A4 x4 A5 x5() A1 A2 A3 A4 A5  X Pb 148.373 mm Diện tích mặt cắt ngang lan can A b A1 A2 A3 A4 A5( ) 2.301 10 5  mm 2  Trọng lượng lan can P b A b γ c  5.523 N mm  1.2. Vẽ đường ảnh hưởng nội lực Chiều dài đoạn bản hẫng L h S 2 825 mm Khoảng cách từ trọng tâm lan can tới gối thứ nhất (trọng tâm của dầm biên trái) L h1 L h X Pb  676.627 mm Khoảng cách từ mép lan can tới gối thứ nhất L h2 L h B c  375 mm Page 5 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN S=1650mm S S S S L L=S/2 Bw A B C D Wo Wo Ws Wdw Pb Pb d.a.h. M200 d.a.h. M204 d.a.h. M205 d.a.h. M300 d.a.h. R200 600 1800 1200 1800 EF G H Page 6 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN Diện tích đường ành hưởng phần bản phía trong (không kể mút thừa) Diện tích dương Diện tích âm Tổng diện tích A M200_d 0 A M200_a 0 A M200 0 M200 A M204_d 0.0986 A M204_a 0.0214 A M204 0.0772 M204 A M205_d 0.0982 A M205_a 0.0268 A M205 0.0714 M205 A M300_d 0.0134 A M300_a 0.1205 A M300 0.1071 M300 A R200_d 0.4464 A R200_a 0.0536 A R200 0.3928 R200 Diện tích đường ành hưởng phần mút thừa Diện tích dương Diện tích âm Tổng diện tích Ao M200_d 0 Ao M200_a 0.5 Ao M200 0.5 M200 Ao M204_d 0 Ao M204_a 0.246 Ao M204 0.246 M204 Ao M205_d 0 Ao M205_a 0.1825 Ao M205 0.1825 M205 Ao M300_d 0.1350 Ao M300_a 0 Ao M300 0.1350 M300 Ao R200_d 1 0.635 L h S  Ao R200_a 0 Ao R200 1 0.635 L h S  R200 Page 7 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN 1.3. Nội lực bản mặt cầu do tĩnh tải Xác định nội lực cho 1mm chiều rộng của bản 1.3.1. Nội lực do trọng lượng bản mặt cầu (trừ phần cánh hẫng) R200 s W s 1 mm  A R200  S R200 s 2.955 N M200 s W s 1 mm  A M200  S 2  M200 s 0Nmm M204 s W s 1 mm  A M204  S 2  M204 s 958.407 N mm M205 s W s 1 mm  A M205  S 2  M205 s 886.402 N mm M300 s W s 1 mm  A M300  S 2  M300 s 1.33 10 3  Nmm AB C D Ws EF G H S=1650mm S S S S Lh Lh=S/2 200 100 300 400 500 600 700 825 1.3.2. Nội lực do trọng lượng bản hẫng R200 o W o 1 mm  Ao R200  L h  R200 o 4.956 N M200 o W o 1 mm  Ao M200  L h 2  M200 o 1.552 10 3  Nmm M204 o W o 1 mm  Ao M204  L h 2  M204 o 763.498 Nmm M205 o W o 1 mm  Ao M205  L h 2  M205 o 566.416 Nmm M300 o W o 1 mm  Ao M300  L h 2  M300 o 418.993 N mm Wo Wo EFGH S=1650mm S S S S Lh Lh=S/2 200 100 300 400 500 600 700 AB C D Page 8 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN 1.3.3. Nội lực do trọng lượng lớp phủ mặt cầu R200 DW W DW 1 mm  Ao R200 L h2  A R200 S   R200 DW 1.927 N M200 DW W DW 1 mm  Ao M200 L h2 2  A M200 S 2       M200 DW 118.652 Nmm M204 DW W DW 1 mm  Ao M204 L h2 2  A M204 S 2       M204 DW 296.297 N mm M205 DW W DW 1 mm  Ao M205 L h2 2  A M205 S 2       M205 DW 284.719 N mm M300 DW W DW 1 mm  Ao M300 L h2 2  A M300 S 2       M300 DW 460.005 Nmm AB C D Wdw EF G H S=1650mm S S S S Lh Lh=S/2 200 100 300 400 500 600 700 450 Lh2 = 375 1.3.4. Nội lực do lan can R200 Pb P b 1 mm  1 1.270 L h1 S         R200 Pb 8.399 N M200 Pb P b 1 mm  1.000 L h1    M200 Pb 3.737 10 3  Nmm M204 Pb P b 1 mm  0.4920 L h1    M204 Pb 1.839 10 3  Nmm M205 Pb P b 1 mm  0.3650 L h1    M205 Pb 1.364 10 3  Nmm M300 Pb P b 1 mm  0.2700 L h1    M300 Pb 1.009 10 3  Nmm AB C D Pb Pb EF G H S=1650mm S S S S Lh Lh=S/2 200 100 300 400 500 600 700 Lh1 = 677 Page 9 BO MON CAU VA CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN 1.4. Nội lực do hoạt tải a>. Mô men dương lớn nhất do hoạt tải bánh xe - Với các nhịp bằng nhau, mô men dương lớn nhất gần đúng tại điểm 204 (0.4S nhịp B-C) - Chiều rộng dải bản khi tính mô men dương là: Sw d 660mm 0.55S Sw d 1.568 10 3  mm Trường hợp 1: Khi xếp 1 làn xe Chú ý: khi tính 1 làn xe, hệ số làn xe m = 1.2 d.a.h. M204 1800 72.5 KN 72.5 KN 200 100 300 400 500 600 700 305 204 0.6 S a = 1800 - 0.6S Đặt một bánh xe tại vị trí có tung độ lớn nhất của đ.a.h M204 (vị trí 204 cách gối 300 một đoạn 0.6S = 990mm). Bánh xe còn lại ở vị trí cách gối 300 một đoạn = a a 1800mm 0.6S => a 810 mm a S 0.491 Vậy, k hoảng cách a xấp xỉ bằng 0.5S => để đơn giản (không phải nội suy) đặt bánh xe còn lại vào vị trí 305 (cách gối 300 một đoạn 0.5S). Các tung độ đường ảnh hưởng M204 dưới các lực bánh xe : Tại vị trí 204 y_M204 204 0.2040 S Tại vị trí 305 y_M204 305 0.0295 S Các tung độ đường ảnh hưởng R200 dưới các lực bánh xe ở cùng vị trí gây mô men lớn nhất cho tiết diện 204 : Tại vị trí 204 y_R200 204 0.5100 Tại vị trí 305 y_R200 305 0.0737 Page 10 . CONG TRINH NGAM DHXD TS. NGUYEN NGOC TUYEN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU DẦM ĐƠN GIẢN BTCT THƯỜNG ĐÚC TẠI CHỖ Chiều cao dầm chủ: H d 1350mm Chiều. âm lớn nhất tại gối biên do hoạt tải bánh xe đứng trên cánh hẫng Điểm đặt lực (hay trọng tâm bánh xe) đặt trên cánh hẫng càng xa gối càng gây mô men âm