Báo cáo thực tập: TÍNH TOÁN MÓNG TRỤC 2

Theo kết quả khảo sát địa chất công trình của khu đất xây dựng được cấu tạo bởi các lớp sau. Với công trình này ta sử dụng giải pháp kết cấu khung BTCT toàn khối công trình thuộc loại cao tầng, tải trọng tác dụng lớn, đặc biệt là lực xô ngang gây ra bởi tải trọng gió.

0 (thỏa) Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 137 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 Kết luận: Thoả mãn điều kiện lực tác dụng lên cọc chịu nén nhiều tác dụng xuống cọc biên và không có cọc bị kéo đó không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ 6.3.1.8./ Tính toán theo biến dạng */ Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc Để kiểm tra cường độ đất nền mặt phẳng mũi cọc, ta quan niệm: đài cọc, cọc và phần đất giữa cọc là khối móng qui ước (hình vẽ) Móng khối này có chiều sâu từ mặt đất tự nhiên đến mặt phẳng qua mũi cọc  1h1   h2    n hn 1.7 �18  �22  6.7 �28   2405' Ta có :  TB  h1 h2   hn 1.7   6.7 TB 2405'   6012' 4 - Chiều dài khối móng quy ước: LM = x Lcx tg  + l =2 x13.4xtg(60 12’) + 2.1= m - Chiều rộng khối móng quy ước: BM = 2xLcx tg  + b =2x13.4xtg(6012’) + 1.3 = 4.2 m - Chiều cao khối móng quy ước: HM = 15.2 m - Tính trọng lượng khối móng quy ước: tc tc tc G0tc Gdai  Gcoc  Gdat -Trọng lượng phạm vi từ đế đài trở lên: tc Gdai = LM × BM × h ×  tb =5 x4.2 x1.8 x = 75.6 T -Trọng lượng cọc tc Gcoc = x 0.32 x 14 x 2.5 = 18.9 T -Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống ( phải trừ thể tích đất bị cọc chiếm chỗ) tc Gdat  LM �BM � i �h i 5 �0,32 � i �hi i w đất nằm mực nước ngầm i dn đất nằm mực nước ngầm   Lớp 2 hi (m) 1.2 0.5 5.0 6.7  i hi i (T/m3) 1.98 1.03 1.0 0.99 hi x i (T/m2) 2.376 0.515 5.0 6.633 14.5 tc Gdat  �4.2 �14.5  �0.32 �14.5  296.67T -Vậy: Trọng lượng khối móng quy ước: tc tc tc G0tc Gdai  Gcoc  Gdat Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 138 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 G0tc = 75.6+ 18.9 + 296.67 = 391.17 T Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 139 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 - Để đài cọc không bị dịch chuyển và cột không bị uốn phải đặt đài cọc độ sau cho đủ ngàm vào đất - Kiểm tra điều kiện: 0 � 180 � 2� 2� E p  � �hm �tg � 45  � �b  �1.98 �hm �tg � 45  �1.5  Q  7.48T � � � � �  hm �1.63m Trong đó :  - góc nội ma sát lớp đất từ đáy đài trở lên,  = 18o  - dung trọng lớp đất từ đáy đài trở lên,  = 1.98 T/m3 b- cạnh đáy đài theo phương thẳng góc với tải trọng nằm ngang, giả thiết b = 1.5m Vậy ta chọn chiều sâu chôn đài hm =1.8m 6.3.2.3./Chọn vật liệu, kích thước cọc +Chọn chiều dài cọc Lc = 14m +Cọc ngàm vào đài 0.6 m (trong đó 0.45 m là phần cọc bị phá vỡ, phần lại 0.15 m) + Chọn tiết diện cọc : 30 x 30 cm +Cốt dọc cọc chọn 4Ø18 (As = 10.18cm2) +Sử dụng cọc ma sát +Hạ cọc phương pháp ép tĩnh 6.3.2.4./ Xác định sức chịu tải cọc: - Sức chịu tải cọc xác định theo hai trường hợp: sức chịu tải cọc theo đất nền và sức chịu tải theo vật liệu làm cọc a) Theo vật liệu làm cọc Tính tương tự móng trục A: Pvl = x(AsxRs + AbxRb) =  131T b) Theo đất nền: *Theo phương pháp thí nghiệm phòng: - Lấy kết móng trục A: Pđn = mx(mRxRxA + u  mfxfixli)= 114.16 T ' � Sức chịu tải cho phép: Pdn  Pdn 114.16   81.5T ktc 1.4 So sánh: pvl  131T �(1.5 �2) pdn'  (122 �163)T (thỏa) * Kết luận: Chọn PTK = min( Pvl; Pđn,) = min(131; 81.5 ) = 81.5 T 6.3.2.5./ Thiết kế số lượng cọc và tiết diện đài cọc -Diện tích sơ đế đài: N 0tt 284.65 Fsb  tt   2.95 m2 P   tb �h �n 100.6  �1.8 �1.1 Trong đó: -Trọng lượng đài: G0tt  n �Fsb �h � TB =1.1 x 2.95x1.8x = 11.68T -Soá lượng cọc cần thiết: �N nc   � tt o  G sbtt Ptk 284.65  11.68  1.2 �  4.36 cọc 81.5 Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 146 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 N  tt max,min P tt nc  500 300 300 500 1600 Với:  = 1.2 - hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng tải trọng ngang và mômen 2400 - Vậy chọn số cọc thức nc = cọc - Ta bố trí cọc cho mặt đài móng sau: 300 900 900 6.3.2.6./ Kiểm tra điều kiện áp lực -Diện tích đáy đài thực tế: Fđ = 1.6x2.4 =3.84 m2 -Trọng lượng thực tế đài G0tt = nFđh = 1.1x3.84x2x1.8 = 15.2T -Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đế đài: �N tt  N0tt  G0tt =284.65+15.2 =299.85 T -Momen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: M tt  M 0tt  Q0tt h = 26.51 +8.6x1.8 = 42 Tm -Lực tác dụng lên cọc biên: M ytt x max n x i i 1 k max = x = 0.9; xi2 = 4x0.92 = 3.24 m2 299.85 42 �0.9  �  59.97 ±11.66 3.24 Với: + x tt Pmax,min n max Pttmax = 59.97 + 11.66= 71.63 T; Pttmin = 59.97 -11.66 = 48.3 T Ptttb = 71.2  47.88 = 59.46 T -Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 0.3 x 0.3 x14x 2.5x1.1=3.465 T -Điều kiện kiểm tra : Pmax  Pc �PTK ; P �0 -Ta thaáy: Pttmax + Pc = 71.63 + 3.465 =75 T < PTK =81.5T (thỏa) Pmin= 48.3 T >0 (thỏa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện lực tác dụng lên cọc chịu nén nhiều tác dụng xuống cọc biên và không có cọc bị kéo đó không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ 6.3.2.7./ Tính toán theo biến dạng */ Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc  2405'  6012' - Lấy kết móng trục A:   TB  4 - Chiều dài, rộng khối móng quy ước: LM = m ; BM = 4.2 m ; HM = 15.2 m - Tính trọng lượng khối móng quy ước: tc tc tc G0tc Gdai  Gcoc  Gdat tc -Trọng lượng phạm vi từ đế đài trở lên: Gdai = 72.58 T Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 147 300 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 tc -Trọng lượng cọc : Gcoc = x 0.32 x 14 x 2.5 = 15.75 T -Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống ( phải trừ thể tích đất bị cọc chiếm chỗ) tc Gdat  LM �BM � i �h i 5 �0,32 � i �hi tc Gdat  �4.2 �14.5  �0.32 �14.5  298T -Vậy: Trọng lượng khối móng quy ước: tc tc tc G0tc Gdai  Gcoc  Gdat = 72.58+ 15.75 + 298 = 386 T -Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước: N tc  N 0tc  G0tc = 247.52 + 386 = 633 T -Momen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng quy ước: M tc M 0tc  Q0tc H M = 23.05 + 7.48 x 15.2 = 136.7 Tm -Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:  tc max,min N tc M tc 633 �136.7    �  30.1 �7.1 L M BM BM LM �4.2 �4.82 tc tc  max = 30.1+7.1= 37.2 T/m2 ;  = 30.1 – 7.1 = 23 T/m2 37.2  23  tbtc   30.1 T/m2 -Cường độ tính tốn đất nền đáy khối móng quy ước: 1.2 �1.0 � RM  (0.98 �4.2 �0.99  4.93 �15.2 �1.18  7.4 �0.8)  118 T/m2 -Kiểm tra điều kiện: tc  max = 37.2 T/m2 < 1.2RM = 1.2 x 118 = 142T/m2 tc  tbtc = 30.1 T/m2 < RM =118 T/m2 ;  = 23 T/m2 >0 Kết luận: Vậy nền đất mũi cọc đủ sức chịu tải, ta tiến hành kiểm tra lún cho móng khối qui ước */ Kiểm tra lún cho móng cọc đài thấp Kết tương tự móng trục A : S=1.02 cm < Sgh = cm (thỏa) Kết luận:Vậy đất đủ khả chịu lực theo điều kiện biến dạng 6.3.1.8./ Tính toán và cấu tạo đài cọc: a) Tính toán chiều cao đài cọc - Chọn h0 giống móng trục A: Chọn h0  0.95m � hd  0.95  0.15  1.1m + Mặt đâm thủng hình thành từ chân cột, xiên góc 450 + Ta thấy tháp đâm thủng bao trùm ngoài cọc, đài không bị đâm thủng - Xác định phản lực đầu cọc: +Cọc 1,4: P1  P4 +Cọc 2: P2  My Mx N 299.85 42  � y  �x1  0 �0.9  48.3 T 2 nc �yi �0.92 �xi Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 148 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 My N 0tt Mx 299.85 42  �y3  �x3  0 �0.9  71.6 T 2 nc �yi �0.92 �xi b) Tính toán cốt thép đài cọc: +Cọc 3,5: P3  P5  600 900 900 900 45° 200 1100 800 Xem đài cọc làm việc conson, ngàm tiết diện chân cột 450 2400 900 900 500 300 I p +p =119.9 T II II X 300 500 1600 Y 300 300 300 300 I p +p =143.2 T 600 300 Hình vẽ: Sơ đồ tải trọng, mô men đài cọc - Mômen mặt ngàm I-I: MI-I = (P3+ P5) x z = (71.6+71.6)x 0.6=85.92 T.m z = 0.6m là khoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm - Diện tích cốt thép cần thiết là: I I s A M I I 85.92 �105    35.88 cm2 0.9 �Rs �ho 0.9 �2800 �95 Chọn 16Ø18, có As = 40.64 cm2 với s = 100 mm - Mômen mặt ngàm II-II: MII-II = (P1+P3) x z = (48.3+71.6) x 0.3= 35.97 T.m Diện tích cốt thép cần thiết là: II  II s A M II  II 35.97 �105    15.86cm2 0.9 �Rs �ho 0.9 �2800 �95 Chọn 13Ø14, có As = 20.01cm2 với s = 200 mm Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 149 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Q́c - Lớp:TCPY07B1 6.3.3./ MÓNG ĐƠI TRỤC 2-B, 2-C 6.3.3.1./ Tải trọng: - Lực dọc N truyền xuống đáy móng = lực dọc cột + trọng lượng đà kiềng 1 Gdk   bt �n �b �hd � (l1  l2 )  2500 �1.1�0.2 �0.4 � (4.5  8)  1735 daN 2 1 Gdk   bt �n �b �hd � �l  2500 �1.1�0.25 �0.5 � �7  1203 daN 2 1 Gdk   bt �n �b �hd � �l  2500 �1.1�0.25 �0.4 � �3  413 daN 2 � �Gdk  1735  1203  413  3351 daN = 3.35 T - Ta có bảng tải trọng sau: Tở hợp bản tính tốn Trục móng Tở hợp bản tiêu chuẩn Nttmax Mtttư Qtttư Ntcmax Mtctư Qtctư (T) (T.m) (T) (T) (T.m) (T) B -320.20 -24.56 -7.21 278.44 -21.36 -6.27 C -317.45 24.09 7.08 276.05 20.95 6.16 6.3.3.2./ Xác định trọng tâm khối móng: NCttx A= NBttx(B- A) Với A là khoảng cách giữa trọng tâm cột B và C ta có B=3.4 m => 317.15 x A= 320.2 x (3.4 - A) => A = 1.69 m Ta quy nội lực về trọng tâm móng O: tt tt NB tt MB tt QB tt N0 600 Nc tt M0 tt Q0 1700 tt Mc tt Qc 1700 600 3400 Ta có: �N �M �Q �N Hình vẽ đưa tải trọng về tâm móng O tt tt tt 0 tc N N C tt D tt = -320.2-317.45= -637.65 T  ( M  M D )  �N i ei = (24.09-24.56)+(317.45x1.7-320.2x1.7)= -5.145 Tm C  (Q C  Q D ) =7.08-7.21= -0.13 T  637.65  554.48T ; 1.15 �M tc  5.145  4.47Tm ; 1.15 �Q tc  0.13  0.113T 1.15 6.3.3.2./ Chọn chiều sâu chôn đáy đài: (giống móng trục A) Chọn chiều sâu chôn đài hm =1.8m 6.3.3.3./Chọn vật liệu, kích thước cọc: (giống móng trục A) 6.3.3.4./ Xác định sức chịu tải cọc: (giống móng trục A) Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 150 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 a) Theo vật liệu làm cọc: Pvl = 131T b) Theo đất nền: Pdn  114.16 T ' � Sức chịu tải cho pheùp: Pdn  Pdn 114.16   81.5T ktc 1.4 * Kết luận: Chọn PTK = min( Pvl; P’đn,) = min(131; 81.5 ) = 81.5 T 6.3.3.5./ Thiết kế số lượng cọc và tiết diện đài cọc -Diện tích sơ đế đài: Fsb  N 0tt 637.65   6.6 m2 tt P   tb �h �n 100.6  �1.8 �1.1 -Trọng lượng đài: G0tt  n �Fsb �h � TB =1.1 x 6.6x1.8x = 26.14T -Số lượng cọc cần thiết �N nc   � tt o  G sbtt Ptk 637.65  26.14  1.2 �  9.77 cọc 81.5 Với:  = 1.2 - hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng tải trọng ngang và mômen - Vậy chọn số cọc thức nc = 10 cọc - Ta bố trí cọc cho mặt đài móng sau: 4600 500 1000 1000 500 500 300 1200 300 1800 300 300 500 Hình vẽ: Bớ trí móng cọc trục B,C 6.3.3.6./ Kiểm tra điều kiện áp lực -Diện tích đáy đài thực tế: Fđ = 1.8x4.6 =8.28 m2 -Trọng lượng thực tế đài G0tt = nFđh = 1.1x8.28x2x1.8 = 32.79T -Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đế đài: �N tt  N0tt  G0tt =637.65+32.79 =670.44 T -Momen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 151 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 M tt  M 0tt  Q0tt h = 5.145 +0.13x1.8 = 5.377 Tm -Lực tác dụng lên cọc biên: tt max,min P �N  nc tt M ytt xmax � n �xi2 i 1 k max = x = 2.0m; xi2 = 4x22 +4x12= 20 m2 670.44 5.377 �2  �  67.04 ± 0.5 10 20 Với: + x tt Pmax,min n max Pttmax = 67.04 + 0.5= 67.54 T; Pttmin = 67.04 -0.5 = 66.54 T Ptttb = 67.54  66.54 = 67.04 T -Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 0.3 x 0.3 x14x 2.5x1.1=3.465 T -Điều kiện kieåm tra : Pmax  Pc �PTK ; P �0 -Ta thaáy: Pttmax + Pc = 67.04 + 3.465 =70.505 T < PTK =81.5T (thỏa) Pmin= 66.54 T >0 (thỏa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện lực tác dụng lên cọc chịu nén nhiều tác dụng xuống cọc biên và không có cọc bị kéo đó không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ 6.3.3.7./ Tính toán theo biến dạng */ Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc Để kiểm tra cường độ đất nền mặt phẳng mũi cọc, ta quan niệm: đài cọc, cọc và phần đất giữa cọc là khối móng qui ước (hình vẽ) Móng khối này có chiều sâu từ mặt đất tự nhiên đến mặt phẳng qua mũi cọc  1h1   h2    n hn 1.7 �18  �22  6.7 �28   2405' Ta có :  TB  h1 h2   hn 1.7   6.7 TB 24 5'   6012' 4 - Chiều dài khối móng quy ước: LM = x Lcx tg  + l =2 x13.4xtg(60 12’) + 4.3 = 7.2 m - Chiều rộng khối móng quy ước: BM = 2xLcx tg  + b =2x13.4xtg(6012’) + 1.5 = 4.4 m - Chiều cao khối móng quy ước: HM = 15.2 m tc tc tc tc - Tính trọng lượng khối móng quy ước: G0 Gdai  Gcoc  Gdat -Trọng lượng phạm vi từ đế đài trở lên: tc Gdai = LM × BM × h ×  tb =7.2 x4.4 x1.8 x = 114 T -Trọng lượng cọc tc Gcoc = 10 x 0.32 x 14 x 2.5 = 31.5 T -Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống ( phải trừ thể tích đất bị cọc chiếm chỗ) tc Gdat  LM �BM � i �h i 10 �0.32 � i �hi  7.2 �4.4 �14.5  10 �0.32 �14.5  446.31T   -Vậy: Trọng lượng khối móng quy ước: Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 152 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 tc tc tc G0tc Gdai  Gcoc  Gdat = 114+ 31.5 + 446.31 = 591.81 T -Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước: N tc  N 0tc  G0tc = 554.48+591.81= 1146.29 T -Momen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng quy ước: M tc M 0tc  Q0tc H M = 4.47 + 0.113 x 15.2 = 6.18 Tm -Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc  max,  N tc M tc 1146.29 �6.18   �  36.18 �0.16 L M BM BM L2M 7.2 �4.4 4.4 �7.22 tc tc  max = 36.18+0.16= 36.34 T/m2 ;  = 36.18 – 0.16 = 36.02 T/m2 36.34  36.02  tbtc   36.18 T/m2 -Cường độ tính tốn đất nền đáy khối móng quy ước: m �m2 RM  ( A �BM � II  B �H M � II'  D �cII ) =118 T/m2 ktc -Kiểm tra điều kiện: tc  max = 36.34 T/m2 < 1.2RM = 1.2 x 118 = 142T/m2  tbtc = 36.18 T/m2 < RM =118 T/m2 tc  = 36.02 T/m2 >0 Kết luận: Vậy nền đất mũi cọc đủ sức chịu tải, ta tiến hành kiểm tra lún cho móng khối qui ước Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 153 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 l c =13400 hm=15200 5000 500 h=1800 500 2500 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 1450 4300 1450 l m*bm =7200*4400 Hình vẽ: Khối móng quy ước (Móng truc̣ B,C) Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 154 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 */ Kiểm tra lún cho móng cọc đài thấp - Việc kiểm tra lún cho móng cọc tiến hành thông qua việc kiểm tra lún móng khối qui ước Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp - Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành lớp phân tố có chiều dày h i hi < 0.2 x BM =0.2 x 4.4 = 0.88 m, chọn hi = 0.8 m - Ứng suất thân đất gây đáy móng khối quy ước  đbt  i hi  (0.99 �6.7  1�5  0.5 �1.03  2.5 �1.98  0.5 �1.7)  18 T/m2 i 1 - Ứng suất thân lớp đất có chiều dày hi: bt  ziđ   btdn   i �z  18  0.99 z i � - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: đgl = tbtc - đbt = 36.18– 18 = 18.18 T/m2 - Ứng suất gây lún áp lực gây lún gây độ sâu zi σzigl = koxσđgl =ko x 18.18 Bảng tính ứng suất gây lún ứng suất thân móng trục B,C Độ E0 0.8  zigl  zbt 2Z LM S � zigl �hi Lớp 2 saâu z (T/m i Điểm ko E0 (T/m ) (T/m BM BM đất (m) ) ) 0 0.00 1.64 1.00 18.18 18 0.8 0.36 1.64 0.86 15.63 18.79 1.6 0.73 1.64 0.562 10.22 19.58 Cát hạt trung 2.4 1.09 1.64 0.356 6.47 20.38 3.2 1.45 1.64 0.24 4.36 21.17 4.0 1.82 1.64 0.164 2.98 21.96 - Chiều sâu vùng ảnh hưởng: Tại điểm (zi = 4.0 m), ta thấy: 5bt = 21.96 T/m2 > x 5gl = x 2.98 = 14.9 T/m2 -Độ lún móng cọc (tức khối móng quy ước): 2000 0.0054 0.004 0.0026 0.0017 0.0012 S  �Si  0.0054  0.004  0.0026  0.0017  0.0012  0.0149m i 1 Ta thấy: S=1.49 cm < Sgh = cm (thỏa) Kết luận:Vậy đất đủ khả chịu lực theo điều kiện biến dạng Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 155 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 15200 13400 5000 500 1800 500 2500 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011  4000  Hình vẽ: Sơ đồ tính lún cho móng cọc trục B,C Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 156 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 6.3.3.8./ Tính toán và cấu tạo đài cọc: a) Tính toán chiều cao đài cọc - Chọn hd  1.1m b) Tính toán cốt thép đài cọc: - Sơ đồ tính đài là dầm đơn giản có đầu thừa kê lên gối là cột: 2P=135.08 T/m2 300 300 2P 700 2P 1000 2P 1000 700 2P 300 300 3400 168.85 Tm 101.31 Tm 40.52 Tm * Tính toán thép chịu uốn:  Thép theo phương cạnh dài: - Thép chịu momen dương: MI-I = 40.52 T.m Diện tích cốt thép cần thiết là: AsI  I  M I I 40.52 �105   16.9 cm2 0.9 �Rs �ho 0.9 �2800 �95 Chọn 10Ø16, có As = 20.15 cm2 với s = 200 mm - Thép chịu momen âm: MII-II = 168.85 T.m Diện tích cốt thép cần thiết là: II  II s A 168.85 �105   70.53 cm2 0.9 �2800 �95 Chọn 20Ø22, có As = 72.2cm2 với s = 100 mm  Thép theo phương cạnh ngắn: - Mômen tương ứng với mặt ngàm III-III: (thép đặt vuông góc với mặt cắt II-II) MIII-III = (P1 + P2 + P3+ P4+ P5)x Z , với z = 0.5 m - Xác định phản lực đầu cọc: +Cọc 1,6: P1  My Mx N 670.44 5.377  �y1  �x1   0 �2  66.37 T 2 nc �yi 10 �22 �xi Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 157 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 +Cọc 2,7: P2  My Mx N 670.44 5.377  �y2  �x2  0 �1  65.7 T 2 nc �yi 10 �12 �xi +Cọc 3,8: P3  My Mx N 670.44  �y2  �x2     67 T 2 nc �yi 10 �xi +Cọc 4,8: P8  My Mx N 670.44 5.377  � y  �x4  0 �1  68.34 T 2 nc �yi 10 �12 �xi +Cọc 5,10: P5  My Mx N 670.44 5.377  �y5  �x5  0 �2  67.7 T 2 nc �yi 10 �22 �xi  MIII-III = (66.37+65.7+67+68.34+67.7) x 0.5 = 167.5 T.m - Diện tích cốt thép cần thiết là: AsIII  III  167.5 �105  70 cm2 0.9 �2800 �95 1000 100 1100 300 Chọn 37Ø16, có As = 74.37cm2 với s = 120 mm 4600 500 1000 1000 500 500 300 300 p =335 T 1400 III Y X 300 2000 III 500 300 300 500 Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 158 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 6.3.4 Kiểm tra cọc vận chuyển và cẩu lắp *./Khi vận chuyển   -Vị trí móc cẩu phải thoả mãn M  M + Trọng lượng phân bố cọc m dài : q = b x h x bt = 0.3 x 0.3 x 2.5 = 0.225 (T/m) + Moment cẩu lắp cọc : M = 0.043 x ql2 =0.043 x 0.225 x 72 = 0.474 (T.m) Mq Mq q M+ Hình vẽ: Sơ đồ tính vận chuyển cọc Diện tích cốt thép dùng cho vận chuyển : Chiều dày lớp bảo vệ a = 5cm M 47400  = 0.022 Rb xbxh0 115 x30 x 252 1 =>     2 m  �(1   �0.022 = 0.98 2 M 47400 As    0.69 (cm2)< 418 (As =10.18cm2)  �Rs �ho 0.98 �2800 �25 m    Vậy cọc chọn thỏa mãn điều kiện vận chuyển **/ Khi lắp dựng: Ta có sơ đồ tính sau: Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 159 Thuyết Minh Đồ Án Tốt Nghiệp KSXD Khóa 2007-2011 SVTH: Lê Văn Quốc - Lớp:TCPY07B1 M + M Hình 2.2 Sơ đồ tính lắp dựng cọc -Momen Max gây lắp dựng cọc M   M  = 0.086 x q x L2 = 0.086 x 0.225 × 72 = 0.95 Tm -Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : M 95000  = 0.044 Rb �b �h0 115 �30 �252 1 =>     2 m  �(1   �0.044) = 0.97 2 M 95000 As    1.3 (cm2)< 418 (As =10.18cm2)  �Rb �ho 0.97 �2800 �25 m    Vậy cọc chọn thỏa mãn điều kiện cẩu lắp Đề Tài: Trụ Sở Các Cơ Quan Thuộc Bộ KH& ĐT Tại Đà Nẵng Trang 160 ... 7.58 9.49 8.31 8.97 -28 . 62 -27 .73 -29 .69 -26 .18 -27 1.19 -24 7.15 -22 0.56 -166.65 -8.94 -8.31 -9.49 -7.55 -3 32. 13 -316.85 -314.10 -27 4 .29 -26 .48 -24 .56 24 .09 26 .51 -8.44 -7 .21 7.08 8.60 Ứng suất... tính tốn móng Trục móng A B C D - Tải trọng tính toán Mmax (T.m) Ntư (T) Qtư (T) Mmin (T.m) Ntư (T) Qtư (T) Nmax (T) Mtư (T.m) Qtư (T) 26 .05 29 .51 27 .55 28 .49 -21 2.99 -22 7.50 -24 0 .21 -22 4.85... BM BM LM �4 .2 4 .2 � 52 tc tc  max = 32. 8+7.7= 40.5 T/m2 ;  = 32. 8 – 7.7 = 25 .1 T/m2 40.5  25 .1  tbtc   32. 8 T/m2 -Cường độ tính toán đất nền đáy khối móng quy ước: m �m2 RM  ( A �BM �