Nhà làm việc sở kế hoạch đầu tư tỉnh phú yên

Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP NHÀ LÀM VIỆC SỞ KẾ HOẠCH ĐẦU TƯ TỈNH PHÚ YÊN SVTH: ĐOÀN TUẤN KIỆT LỚP: 12X1C GVHD: ThS LÊ VŨ AN ThS PHAN QUANG VINH Đà Nẵng – Năm 2017 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên MỤC LỤC CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ CƠNG TRÌNH 1.2 VỊ TRÍ CƠNG TRÌNH-ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Điều kiện tự nhiên 1.2.3 Hiện trạng khu vực xây dựng cơng trình 1.3 NỘI DUNG VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ CƠNG TRÌNH 1.3.1 Nội dung đầu tư 1.3.2 Quy mô đầu tư 1.4 CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.4.1 Giải pháp thiết kế mặt 1.4.2 Giải pháp thiết kế mặt đứng 1.4.3 Các giải pháp thiết kế kỹ thuật khác 1.5 CHỈ TIÊU KỸ THUẬT 1.5.1 Hệ số sử dụng KSD 1.5.2 Mật độ xây dựng: 1.6 KẾT LUẬN CHƯƠNG : TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN TẦNG 10 2.1 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TÍNH TỐN 2.1.1 Sơ đồ sàn tầng 2.1.2 Sơ chọn kích thước 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 2.2.1 Tĩnh tải sàn 2.2.2 Hoạt tải: 2.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: 2.3.1 Nội lực sàn dầm: 2.3.2 Nội lực sàn kê cạnh: 2.3.3 Tính tốn cốt thép: 2.3.4 Tính tốn sàn kê cạnh: 2.3.5 Phối hợp, bố trí cốt thép: CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CẦU THANG 3.3.1 Tải trọng tác dụng 3.3.3 Tính tốn cốt thép 3.4 TÍNH BẢN CHIẾU NGHỈ Ơ2 3.4.1 Tải trọng tác dụng 7 7 7 8 8 8 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 16 18 19 20 21 21 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 3.4.2 Tính tốn nội lực 22 3.4.3 Tính tốn cốt thép 22 3.5 TÍNH BẢN CHIẾU TỚI Ơ3 23 3.6 TÍNH TOÁN CỐN THANG C1, C2 23 3.6.1 Tải trọng tác dụng 23 3.6.2 Tính tốn nội lực 24 3.6.3 Tính tốn cốt thép dọc 24 3.6.4 Tính tốn cốt đai 25 3.7 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ DCN1 26 3.7.1 Tải trọng tác dụng 26 3.7.2 Sơ đồ tính nội lực 27 3.7.3 Tính tốn cốt thép dọc 28 3.7.4 Tính tốn cốt đai 29 3.7.5 Tính cốt treo vị trí cốn thang gác vào 30 3.8 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU TỚI DCT 30 3.8.1 Tải trọng tác dụng 30 3.8.2 Sơ đồ tính nội lực 31 3.8.3 Tính tốn cốt thép dọc 31 3.8.4 Tính tốn cốt đai 32 3.8.5 Tính cốt treo vị trí cốn thang gác vào 33 3.9 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ DCN2 33 3.9.1 Tải trọng tác dụng 33 3.9.2 Sơ đồ tính nội lực 34 3.9.3 Tính tốn cốt thép dọc 34 3.9.4 Tính tốn cốt đai 35 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ DẦM TRỤC B VÀ DẦM TRỤC A’ 36 1.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ DẦM TRỤC B 36 1.1.1 Sơ đồ tính: 36 1.1.2 Chọn kích thước dầm: 36 1.1.3 Xác định tải trọng: 36 1.1.4 Xác định nội lực: 39 1.2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM TRỤC A’ 41 1.2.1 Sơ đồ tính: 41 1.2.2 Chọn kích thước dầm: 41 1.2.3 Xác định tải trọng: 42 1.2.4 Xác định nội lực: 43 1.2.5 Xác định nội lực tổ hợp nội lực: 43 1.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP: 44 1.3.1 Cốt thép dọc chịu lực 44 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 1.3.2 Tính cốt thép đai: 46 1.3.3 Tính cốt treo: 49 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN BÊ TÔNG CỐT THÉP KHUNG TRỤC 50 5.1 SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG : 50 5.2 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG 51 5.2.1 Chọn kích thước dầm : 51 5.2.2 Kích thước tiết diện cột : 51 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 52 5.3.1 Tĩnh tải: 52 5.3.2 Hoạt tải: 54 5.3.3 Tải trọng gió : 55 5.4 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG: 56 5.4.1 Tĩnh tải: 56 5.4.2 Hoạt tải trường hợp hoạt tải: 57 5.5 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC: 61 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 70 6.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH: 70 6.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: 70 6.2.1 Địa tầng: 70 6.2.2 Đánh giá điều kiện địa chất: 70 6.2.3 Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn: 73 6.3 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG : 73 6.4 THIẾT KẾ CỌC ÉP : 74 6.4.1 Các giả thuyết tính tốn : 74 6.4.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng: 74 6.4.3 Nhiệm vụ thiết kế tính tốn móng khung trục 3: 75 6.5 THIẾT KẾ MÓNG TRỤC C (M1): 75 6.5.1 Chọn kích thước cọc: 75 6.5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan ép: 75 6.5.3 Xác định diện tích đáy đài,số lượng cọc, bố trí cọc đài: 76 6.5.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cột: 77 6.5.5 Kiểm tra đất mặt phẳng đầu cọc kiểm tra lún cho móng: 78 6.5.6 Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc: 82 6.5.7 Tính tốn Mơ men cốt thép đài cọc: 83 6.6 THIẾT KẾ MĨNG TRỤC A,D (M2): 84 6.6.1 Chọn kích thước cọc : 84 6.6.2 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi: 84 6.6.3 Xác định diện tích đáy đài,số lượng cọc, bố trí cọc đài 84 6.6.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 86 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 6.6.5 Kiểm tra đất mặt phẳng đầu cọc kiểm tra lún cho móng: 87 6.6.6 Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc: 90 6.6.7 Tính tốn Mơ men cốt thép đài cọc: 91 6.7 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN CẨU LẮP VÀ TREO GIÁ BÚA 92 6.7.1 Kiểm tra cọc vận chuyển 92 6.7.2 Kiểm tra cọc treo lên giá búa 93 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG CỌC ÉP 94 7.1 ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆN ẢNH HƯỞNG ĐẾN Q TRÌNH THI CƠNG 94 7.1.1 Đặc điểm chung cơng trình: 94 7.1.2 Điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn: 94 7.1.3 Vị trí địa lí cơng trình: 94 7.2 PHƯƠNG HƯỚNG THI CƠNG TỔNG QT: 95 7.2.1 Thi cơng móng: 95 7.2.2 Thi cơng đào đất: 95 7.3 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC ÉP 95 7.3.1 Khái niệm cọc ép: 95 7.3.2 Chọn phương án ép cọc 95 7.3.3 Tính số lượng cọc 96 7.3.4 Chọn máy ép cọc 96 7.3.5 Chọn cẩu phục vụ máy ép 97 7.4 AN TỒN LAO ĐỘNG TRONG THI CƠNG ÉP CỌC 101 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT ĐÀO ĐẤT 102 8.1 CHỌN BIỆN PHÁP THI CÔNG: 102 8.1.1 Chọn phương án đào đất: 102 8.1.2 Tính toán khối lượng đất đào: 102 8.2 LỰA CHỌN TỔ HỢP MÁY THI CÔNG: 103 8.2.1 Đào đất vận chuyển đất đi: 103 8.2.2 Chọn xe phối hợp với máy để vận chuyển đất: 104 8.2.3 Chọn xe vận chuyển đất đắp: 105 8.2.4 Đào đất thủ công : 105 8.3 THIẾT KẾ TUYẾN DI CHUYỂN KHI THI CÔNG ĐẤT: 105 8.3.1 Thiết kế tuyến di chuyển máy đào: 105 8.3.2 Thiết kế tuyến di chuyển đào thủ cơng: 105 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ VÁN KHN VÀ TIẾN ĐỘ THI CÔNG BÊ TÔNG ĐÀI 106 9.1 PHƯƠNG ÁN LỰA CHỌN VÀ TÍNH TỐN VÁN KHN CHO ĐÀI MĨNG: 106 9.2 TÍNH TỐN VÁN KHN ĐÀI MĨNG: 106 9.3 THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÀI MÓNG: 108 9.3.1 Các khái niệm thiết kế tổ chức thi cơng: 108 SVTH: Đồn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 9.3.2 Xác định cấu trình 109 9.3.3 Chia phân đoạn thi cơng tính khối lượng cơng tác: 110 9.3.4 Lập tiến độ thi cơng đài móng: 110 9.3.5 Chọn máy thi công bê tông: 110 CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG PHẦN THÂN 113 10.1 TÍNH TỐN VÁN KHN CHO CỘT,DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: 113 10.1.1 Thiết kế ván khuôn cột 113 10.1.2 Sườn dọc 114 10.1.3 Gơng 115 10.2 THIẾT KẾ VÁN KHN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 116 10.2.1 Ván khn sàn 116 10.2.2 Xà gồ lớp 118 10.2.3 Xà gồ lớp 120 10.2.4 Cột chống 121 10.3 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM 400x700 122 10.3.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 400x700 122 10.3.2 Xà gồ dọc đỡ đáy dầm 123 10.3.3 Xà gồ ngang 125 10.3.4 Cột chống 127 10.3.5 Thiết kế ván khuôn thành dầm 400x700 128 10.4 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM 250X500 130 10.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 250x500 130 10.4.2 Xà gồ ngang 134 10.4.3 Cột chống 136 10.5 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM CẦU THANG BỘ 4-5 139 10.5.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ 139 10.5.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ chiếu tới cầu thang 140 10.5.3 Thiết kê ván khn cầu thang 142 10.6 TÍNH TỐN CƠNG XÔN ĐỞ GIÀN GIÁO CÔNG TÁC 148 10.6.1 Kiểm tra cho dầm chữ I 148 10.6.2 Kiểm tra khả chịu lực thép neo 149 CHƯƠNG 11: TIẾN ĐỘ THI CÔNG BÊ TÔNG PHẦN THÂN 150 11.1.Thống kê cơng tác chủ yếu: 150 11.2 Tính tốn khối lượng cơng việc: 150 11.3 Tính tốn cơng ca: 150 11.4 Tổ chức thi cơng: 151 SVTH: Đồn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ CƠNG TRÌNH Phú n tỉnh dun hải miền Trung Phía Bắc giáp tỉnh Bình Định, phía Nam giáp tỉnh Khánh Hồ, phía Tây giáp tỉnh Đắk Lắk tỉnh Gia Lai, phía Đơng giáp biển Đơng Phú n có lực lượng lao động chỗ dồi dào, cần cù lao động, có học vấn đào tạo tốt Với phát triển xã hội, trình cơng nghiệp hóa, đại hóa đất nước, sở kế hoạch đầu tư cần phải giải lượng lớn công việc, với việc thay đổi chế quản lý địi hỏi trụ sở làm việc đáp ứng nhu cầu cơng việc Chính việc xây dựng nhà làm việc sở kế hoạch đầu tư đâu tư đắn 1.2 VỊ TRÍ CƠNG TRÌNH-ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình Tên Cơng Trình : Nhà làm việc sở kế hoạch đầu tư tỉnh Phú Yên Địa Điểm Xây Dựng : Đường Nguyễn Tất Thành, tỉnh Phú Yên Đây khu vực Trung tâm tỉnh Phú Yên, nằm trục đường nên thuận lợi cho việc giao thơng lại Tồn khu đất tương đối phẳng Nền đất tự nhiên cao mặt đường qui hoạch Hệ thống sở hạ tầng : đường điện, hệ thống cấp thoát nước, đường sá khu vực hoàn chỉnh 1.2.2 Điều kiện tự nhiên a Khí hậu Khí hậu nhiệt đới gió mùa, nóng ẩm chịu ảnh hưởng khí hậu đại dương, có mùa rõ rệt: mùa mưa từ tháng đến tháng 12 mùa nắng từ tháng đến tháng Nhiệt độ trung bình năm 26,5 °C, lượng mưa trung bình năm khoảng 1.600 - 1.700mm b Địa chất Lớp 1: Sét pha,dày 5,2 m Lớp 2: Cát pha,dày 4,5 m Lớp 3: Cát bụi,dày 5,2 m Lớp 4: Cát hạt trung,dày 15,5 m Lớp 5: Cát thô lẫn cuội sỏi 1.2.3 Hiện trạng khu vực xây dựng cơng trình Vì cơng trình mang tính đơn chiếc, độc lập nên giải pháp tổng mặt tương đối đơn giản Việc bố trí tổng mặt cơng trình chủ yếu phụ thuộc vào vị trí cơng trình, đường giao thơng diện tích khu đất Hệ thống bãi đậu xe bố trí tầng ngầm đáp ứng nhu cầu đậu xe cho hộ gia đình, có cổng hướng trực tiếp mặt đường SVTH: Đồn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 1.3 NỘI DUNG VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ CƠNG TRÌNH 1.3.1 Nội dung đầu tư Để phục vụ cho công việc sở Kế hoạch đầu tư, tỉnh Phú Yên đầu tư xây dựng nhà làm việc cơng trình phục vụ Bao gồm tầng tầng hầm 1.3.2 Quy mô đầu tư Cơng trình xây dựng với tổng mặt 4.600 m2 Bao gồm tầng tầng hầm với hàng mục: Nhà làm việc, nhà thường trực, đài phun nước, tin, sân thể thao, cổng, bãi đổ xe… 1.4 CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.4.1 Giải pháp thiết kế mặt Trong khối nhà có phịng sau: + Tầng hầm: làm bãi đỗ xe, hệ thống điện, kho đồ, phòng ngủ bảo vệ, phòng máy, kho dụng cụ, phòng lưu trữ trung tâm, phịng kỹ thuật, nhà vệ sinh,… với tổng diện tích sàn 958m2 + Tầng 1: Khu vực quản lí hành gồm phịng làm việc,phịng giao dịch…có tổng diện tích 1218,06 m2.Tổng diện tích sàn 1208,61m2 Khu vực vệ sinh chung nằm lùi phía sau, bảo đảm mĩ quan cơng trình + Tầng đến tầng : Gồm phòng giám đốc, phòng truyền thống, văn xã, với tổng diện tích tầng 1090,8 m2 + Tầng sân thượng mái 1.4.2 Giải pháp thiết kế mặt đứng Dựa vào đặc điểm sử dụng điều kiện chiếu sáng, thơng thủy, thống gió cho phịng chức ta chọn chiều cao tầng nhà sau: + Tầng hầm cao 2,85 m + Tầng đến cao 3,9 m + Sân thượng cao m Chọn chiều cao cửa sổ, cửa đảm bảo yêu cầu chiếu sáng: h = (1/2,5  1/2)L Cửa cao 2,4 m, cửa sổ cao 1,2m 1.4.3 Các giải pháp thiết kế kỹ thuật khác a Hệ thống điện Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện thành phố vào nhà thông qua phòng máy điện Từ điện dẫn khắp nơi cơng trình thơng qua mạng lưới điện nội Dây dẫn, thiết bị loại tốt, lắp đặt an tồn, mỹ quan Khi thiết kế phải tính kênh dùng cho chiếu sáng với kênh cung cấp cho thiết bị máy móc Ngồi bị cố điện dùng máy phát điện dự phịng đặt tầng hầm để phát điện b Hệ thống cung cấp nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào bể chứa nước tầng hầm, hệ thống bơm nước tự động nước bơm đến phòng nhờ hệ thống bơm tầng hầm SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên c Hệ thống thoát nước Hệ thống gen dẫn nước thải bố trí dọc theo cột Hệ thống gen đứng kết hợp với hệ thống gen ngang đưa nước thải vào bể xử lí nước đặt tầng hầm Sau xử lí, nước thải đẩy vào hệ thống nước Thành Phố Ngồi cịn hệ thống gen nước vệ sinh gen đứng gen ngang d Vệ sinh môi trường Để giữ vệ sinh môi trường, giải tình trạng ứ đọng nước phải thiết kế hệ thống nước xung quanh cơng trình Nước thải cơng trình xử lí trước đẩy hệ thống thoát nước Thành Phố Rác thải hàng ngày công ty môi trường đô thị thu gom, dùng xe vận chuyển đến bãi rác thành phố 1.5 CHỈ TIÊU KỸ THUẬT 1.5.1 Hệ số sử dụng KSD HSD tỉ số tổng diện tích sàn tồn cơng trình diện tích lơ đất HSD= Ss/Sxd = 5571,81/4600= 1,21 Trong đó: SS  5571,81 m2 tổng diện tích sàn tồn cơng trình khơng bao gồm diện tích sàn tầng hầm mái 1.5.2 Mật độ xây dựng: K0 tỷ số diện tích xây dựng cơng trình diện tích lơ đất (%) diện tích xây dựng cơng trình tính theo hình chiếu mặt mái cơng trình S K0 = XD 100% = (1090,8 /4600).100% =23,71% S LD Trong đó: SXD = 1090,8 m2 diện tích xây dựng cơng trình theo hình chiếu mặt mái cơng trình SLD = 4600 m2 diện tích lơ đất 1.6 KẾT LUẬN Qua nội dung trình bày trên, việc đầu tư cơng trình sở Kế hoạch đầu tư cần thiết Các giải pháp kiến trúc đưa phù hợp với cơng cơng trình điều kiện tự nhiên Việc đầu tư xây dựng công trình nằm qui hoạch phê duyệt xây dựng góp phần tăng cường sở hạ tầng cho tỉnh nhà, tăng thêm vẽ đẹp cảnh quan thị phục vụ cho u cầu trị tỉnh Vì án xây dựng sở Kế hoạch đầu tư án có tính khả thi, việc đầu tư dự án hướng đắn SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú n TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN TẦNG CHƯƠNG : 9600 3600 7200 3600 500 2.1 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TÍNH TỐN 2.1.1 Sơ đồ sàn tầng 500 3600 900 500 3600 3500 3600 7200 7200 3700 800 7200 3000 3600 7200 3600 21 00 2600 800 3600 500 21 00 3600 500 35400 Hình 2.1 Sơ đồ phân chia sàn 2.1.2 Sơ chọn kích thước Căn vào mặt cơng trình bố trí dầm sàn để chia mặt sàn thành phục vụ cho việc tính tốn, sàn biên có kích thước nhỏ nhiều so với ô liền kề nên không đưa vào tính tốn mà bố trí thép theo liền kề Sơ chọn chiều dày sàn theo cơng thức: hb= D l m Trong đó: l cạnh ngắn ô D = 0,81,4( phụ thuộc vào tải trọng tác dụng), chọn D=0,8 m = 4045 với kê bốn cạnh, chọn m=45 m = 3035 với loại dầm, chọn m=30 Kết xác định chiều dày ô sàn bảng 2.1 10 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên _ Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max = 5.q tc l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài)  [f ] = 384.E.J x 400 Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384.E.J x 384.55000.48,6 =3 = 36,56 cm 5.400.q tc 5.400.10,50 _ Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 17,5 cm c Xà gồ dọc đỡ thành dầm Sơ đồ tính _ Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm _ Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thành dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sườn đứng qtt = 744,7 KG/m l l l (M) ql2/10 Hình 10.21 Sơ đồ tính xà gồ dọc VK thành dầm 250x500 mm Tải trọng tác dụng Vì khoảng cách xà gồ dọc chọn lxgd = 17,5 cm 1050.0,175 q tc = = 220,5 kG/m 2125,5.0,175 q tt = = 446, kG / m Tính khoảng cách sườn đứng _Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: 5.53 − 4,6.4,63 2J 2.14,77 Jx = Jy = = 14,77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h _ Theo điều kiện bền: Mmax q tt l2 4, 464.l2 = = =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91  l1  2100.10.5,91 = 166,74 cm 4, 464 _ Theo điều kiện biến dạng: 138 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên f max = q tc l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài)  [f ] = 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép 128.E.J x 128.2,1.106.14,77  l2  = = 165,11 cm 400.q tc 400.2, 205 _ Vậy chọn khoảng cách sườn đứng giống khoảng cách xà gồ ngang 100 cm 10.5 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM CẦU THANG BỘ 4-5 _ Là cầu thang dạng vế _ Kích thước thang BxL = 1520x2866 mm _ Kích thước chiếu nghỉ BxL = 1200x3800 mm _ Khoảng hở thông thủy vế 560 mm _ Dầm chiếu nghỉ có kích thước: 250x500 mm _ Chiều dày thang, chiếu nghỉ 80 mm _ Độ dốc cầu thang : α = 45,88 10.5.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ _ DCN1, DCN DCT (200x300 mm) + Đáy dầm: 200x2500x18 mm, 200x1300x18 mm + Thành dầm: 220x2500x18 mm, 220x1300x18 mm (Tính cho cạnh) + Chọn khoảng cách xà gồ dọc (20 cm) , đà ngang (90 cm), sườn đứng (90 cm) tương tự phần ván khuôn dầm Nên không cần kiểm tra lại phần đà ngang, xà gồ dọc sườn đứng _ Để tiện cho thi công cầu thang thay cột chống nêm cột chống SK42 ❖ Kiểm tra cột chống đơn SK42: _ Áp lực lên cột chống: P = Pdam + Pxg1 + Pxg tt = q dtt Fs + q bt1 l xg1 + q bttt l xg = 1697,4.(0,2.0,9) + 3,3.0,9 + 5,1.0,7 = 314,96 kG _ Chiều cao cột chống SK42: hcc = htầng hdầm hvk hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,9 - 0,3 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 3,432 (m) _ Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống ngoài: D14   d1  1 −   J x1 = J y1 = 64   D1    .64   4  = 1 −    = 32,94 cm  64     139 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên A1 = (D12 − d12 ) (62 − 52 ) = = 8,64 cm 4 => r1 = J 32,94 = = 1,95 cm A1 8,64 + Ống trong: J x = J y2 D2   d  1 −  =  64   D2    .4,24   3,2 4  = 1 −   = 10,13 cm  64   4,2    (D2 − d 2 ) (4, 22 − 3, 22 ) A2 = = = 5,81 cm 4 => r2 = J 10,13 = = 1,32cm A2 5,81 _Kiểm tra: + Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • l = lo1= 170 cm l 170 • 1 = o1 = = 87,  [] = 150 r1 1,95 • φ1= 0,684 P 314,96 • 1 = = = 66,62 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .1.A1 0,8.0,684.8,64 + Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • lo2 = h cc − lo1 = 3, 432 − 1,7 = 1,732 m = 173,2 cm l 173,2 •  = o2 = = 131,2  [] = 150 r2 1,32 • 2 = 0, 431 P 314,96 • 2 = = = 157,22 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .2 A2 0,8.0,431.5,81 _ Vậy tiết diện cột chống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định 10.5.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ chiếu tới cầu thang _ Kích thước BxL = 1200x3800 mm _ Ta chọn 1200x2500 mm, 1200x1300 mm, bề dày ván 18 mm _ Chọn khoảng cách xà gồ lớp (50 cm) phương trục 4, xà gồ lớp ( 120 cm) phương trục D tương tự phần tính sàn Nên khơng cần kiểm tra lại phần xà gồ _ Thay cột chống nêm cột chống đơn SK42 để tiện cho thi công cầu thang ❖ Kiểm tra cột chống đơn SK42: _ Chọn khoảng cách cột chống 1,0 m _ Áp lực lên cột chống: 140 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên P = Psan + Pxg1 + Pxg tt = q stt Fs + q bt1 l xg1 + q bttt l xg = 1016,9.(1,1.0,7)+3,3.0,7.2+5,1.1,1 = 793,24 kG _ Chiều cao cột chống SK42: hcc = htầng hsàn hvk hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,9 - 0,08 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 3,652 (m) _ Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống ngoài: D14   d1  1 −   J x1 = J y1 = 64   D1   A1 =  .64   4  = 1 −    = 32,94 cm  64     (D12 − d12 ) (62 − 52 ) = = 8,64 cm 4 => r1 = J 32,94 = = 1,95 cm A1 8,64 + Ống trong: J x = J y2 D2   d  1 −  =  64   D2    .4,24   3,2 4  = 1 −   = 10,13 cm  64   4,2    (D2 − d 2 ) (4, 22 − 3, 22 ) A2 = = = 5,81 cm 4 => r2 = J 10,13 = = 1,32cm A2 5,81 _Kiểm tra: + Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • l = lo1= 170 cm l 170 • 1 = o1 = = 87,  [] = 150 r1 1,95 • φ1= 0,684 P 793,24 • 1 = = = 167,78 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .1.A1 0,8.0,684.8,64 + Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • lo2 = hcc – l01 = 365,2 – 170 = 195,2 cm l 195,2 •  = o2 = = 147,9  [] = 150 r2 1,32 • 2 = 0,338 141 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên P 793,24 = = 504,92 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .2 A2 0,8.0,338.5,81 _ Vậy tiết diện cột chống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định • 2 = 10.5.3 Thiết kê ván khn cầu thang _ Kích thước thang BxL = 1520x2866 mm _ Ta chọn 760x2500 mm, 760x366 mm, bề dày ván 18 mm _ Ở ta bố trí xà gồ lớp: Lớp đặt theo phương trục D, lớp đặt theo phương trục a Ván khuôn thang ❖ Sơ đồ tính _ Cắt dải có bề rộng 1m theo phương vng góc với xà gồ Dải làm việc dầm liên tục có gối tựa xà gồ lớp q L L L qn.l2/10 Hình 10.22 Sơ đồ tính ván khn thang ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thang _ Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông qbt = γbt.hs.1 = 2500.0,08.1 = 200 kG/m + Trọng lượng thân cốt thép qct = γct.µ.hs.1 = 7850.0,006.0,08 = 3,8 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk = γgỗ.hvk.1 = 600.0,018.1 = 10,8 kG/m 142 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên _ Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi cơng lấy 250 kG/m2 => Tính 1m dài ván khuôn là: qsd = 250.1 = 250 kG/m + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kg/m2 => Tính 1m dài ván khn là: qđ1 = 200.1 = 200 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => Tính 1m dài ván khn là: qđ2 = 400.1 = 400 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m _ Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài: qtc = qbt + qct + qvk = 200 + 3,8 + 10,8 = 214,6 kG/m _ Tải trọng tính tốn 1m dài: qtt = qbt n1 + qct n1 + qvk.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9 qđ n4 = 200.1,2 + 3,8.1,2 + 10,8.1,1 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3 = 1016,9 kG/m _ Trong n1, n2, n3, n4 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,2 trường hợp tải trọng thân bê tông cốt thép + n2=1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn + n3=1,3 trường hợp tải trọng người phương tiện vận chuyển + n4=1,3 trường hợp tải trọng chấn động đổ bê tông Tải trọng quy đổi gây mômen lên ván khuôn dọc: _ Tải trọng tiêu chuẩn: qntc = qtc cos(28,52) = 214,6.cos(28,52) = 188,6 kG/ m _ Tải trọng tính tốn: qntt = qtt cos(28,52) = 1016,9.cos(28,52) = 893,5 kG/ m ❖ Tính khoảng cách xà gồ lớp _ Các đặc trưng hình học ván khn sàn: 100.1,82 100.1,83 = 54 cm3 , J x = = 48,6 cm 12 _ Theo điều kiện bền: Wx = = M max q n l2 8,935.l2 = tt =  [] = 260 kG/cm2 (dọc thớ) Wx 10.Wx 10.54  l1  260.10.54 = 125,35 cm 8,935 _ Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] 143 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên f max = q ntc l4 l (Đối với bề mặt lộ ngoài)  [f ] = 128.E.J x 400 Trong E = 65000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ dọc thớ  l2 = 128.E.J x 128.65000.48,6 =3 = 81, 23 cm 400.q tc 400.1,886 _ Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 56,91 cm (Khoảng cách theo phương ngang xà gồ lớp 56,91.cos(28,520) = 50 cm b Xà gồ lớp ❖ Sơ đồ tính _ Xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm _ Sơ đồ làm việc xà gồ lớp dầm đơn giản, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ lớp l (M) ql2/8 Hình 10.23 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK thang ❖ Tải trọng tác dụng _ Khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 56,91 cm _ Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông qbt = γbt.hs.0,5691 = 2500.0,08.0,5691 = 113,8 kG/m + Trọng lượng thân cốt thép qct = γct.µ.hs.0,5691 = 7850.0,006.0,08.0,5691 = 2,1 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk = γgỗ.hvk.0,5691 = 600.0,018.0,5691 = 6,1 kG/m + Trọng lượng xà gồ lớp trên: qxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,05-0,046.0,046) = 3,0 kG/m _ Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 => qsd = 250.0,5691 = 142,3 kG/m + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kg/m2 => qđ1 = 200.0,5691 = 113,8 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tơng vào cốp pha sinh ra: 144 SVTH: Đồn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ2 = 400.0,5691 = 227,6 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2) = max(113,8; 227,6) = 227,6 kG/m _ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbt + qct + qvk + qxg = 113,8 + 2,1 + 6,1 + 3,0 = 125 kG/m _ Tải trọng tính tốn: qtt = qbt n1 + qct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + 0,9.qsd.n3 +0,9 qđ n4 = 113,8.1,2 +2,1.1,2+6,1.1,1+3,0.1,1+0,9.142,3.1,3 +0,9 227,6.1,3 = 581,9 kG/m _ Trong n1, n2, n3, n4 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,2 trường hợp tải trọng thân bê tông cốt thép + n2=1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo + n3=1,3 trường hợp tải trọng người phương tiện vận chuyển + n4=1,3 trường hợp tải trọng chấn động đổ bê tông ❖ Khoảng cách xà gồ lớp lxgd _Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 Jx = Jy = = 14,77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h _ Theo điều kiện bền: Mmax q tt l2 5,819.l2 = = =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 8.Wx 8.5,91 2100.8.5,91 = 130,62 cm 5,819  l1  _ Theo điều kiện biến dạng: f max = 5.q tc l4 l  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 384.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép  l2  384.E.J x 384.2,1.106.14,77 =3 = 168,27 cm 5.400.q tc 5.400.1, 25 _ Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp 76 cm c Xà gồ lớp ❖ Sơ đồ tính _ Xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm 145 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên _ Sơ đồ làm việc xà gồ lớp dưới, gối tựa cột chống _ Chọn khoảng cách cột chống 100 cm, 90 cm hình P 97 500 97 P q 500 000 P 793 P P P P 500 500 000 500 400 203 900 203 3300 Hình 10.24 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK thang Biểu đồ mômen ( kG.m ) Phản lực gối ( kG) Chuyển vị 146 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên Hình 10.25 Biểu đồ nội lực, chuyển vị, phản lực gối xà gồ lớp VK thang ❖ Tải trọng tác dụng _ Khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 120 cm _ Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ lớp lên xà gồ lớp dưới: Ptc(xà gồ lớp trên) = qtc.l = 125.1,2 = 150 kG Ptt(xà gồ lớp trên) = qtt.l = 581,9.1,2 = 698,3 kG _ Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,1-0,046.0,096) = 4,6 kG/m q ttxg = q tcxg n = 4,6.1,1 = 5,1 kG/m _ Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo ❖ Kiểm tra khoảng cách cột chống _Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm: 2J 2.77,52 5.103 − 4,6.9,63 Jx = Jy = = 77,52 cm , Wx = Wy = = = 15,50 cm3 12 h 10 _ Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 0,52 kG.m = 52 kG.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,000133 m = 0,0133 cm _ Theo điều kiện bền: M 52  = max = = 3,35 kG/cm2 < [] = 2100 kG/cm2 (Thỏa mãn) Wx 15,5 _ Theo điều kiện biến dạng: l 100 f max = 0,0133cm  [f ] = = = 0, 25 cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 400 ( Thỏa mãn) d Cột chống _ Giải phần mềm Sap2000, ta có phản lực lớn gối: P = 1523,51 kG _ Chiều cao cột chống SK42: hcc = htầng hsàn hvk hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,9 - 0,08 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 3,652 (m) _ Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống ngồi: D14   d1  1 −   J x1 = J y1 = 64   D1   A1 =  .64   4  = 1 −    = 32,94 cm  64     (D12 − d12 ) (62 − 52 ) = = 8,64 cm 4 147 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên => r1 = J 32,94 = = 1,95 cm A1 8,64 + Ống trong: J x = J y2 A2 = D2   d  1 −  =  64   D2    .4,24   3,2 4  = 1 −   = 10,13 cm  64   4,2    (D2 − d 2 ) (4, 22 − 3, 22 ) = = 5,81 cm 4 => r2 = J 10,13 = = 1,32cm A2 5,81 _Kiểm tra: + Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • l = lo1= 170 cm l 170 • 1 = o1 = = 87,  [] = 150 r1 1,95 • φ1= 0,684 P 1523,51 • 1 = = = 322.24 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .1.A1 0,8.0,684.8,64 + Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: • lo2 = hcc – l01 = 365,2 – 170 = 195,2 cm l 195,2 •  = o2 = = 147,9  [] = 150 r2 1,32 • 2 = 0,338 P 1523,51 • 2 = = = 969,76 kG / cm2   = 2100 kG / cm2 .2 A2 0,8.0,338.5,81 _ Vậy tiết diện cột chống đảm bảo điều kiện cường độ ổn định 10.6 TÍNH TỐN CƠNG XÔN ĐỞ GIÀN GIÁO CÔNG TÁC 10.6.1 Kiểm tra cho dầm chữ I _ Bố trí dầm cơng xơn chịu lực cho hệ dàn giáo tầng cơng trình tương đương với tối đa tầng dàn giáo chồng lên _ Sử dụng dầm cơng xơn thép hình I 150x75x5x7mm dài 3,1m đặt phía chân dàn giáo với khoảng cách 1,6m Khối lượng dầm thép 14kg/m Cường độ kháng uốn Wx = 8,56.10-5 m3; Momen quán tính Ix = 6,42.10-6 (m4); Momem tĩnh Sx = 4,91.105 m Mỗi dầm thép chữ I neo vào sàn bê tơng móc thép Ф14 chôn sẵn _ Tải trọng tác dụng lên dầm là: + Trọng lượng thân dầm: q1 = 14 (daN/m) + Trọng lượng khung giáo có kể giằng chéo là: P2 = 14,5 (daN) + Trọng lượng lưới hứng an toàn tác dụng lên dầm là: P3 = 40 (daN) 148 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên + Trọng lượng sàn thao tác là: P4 = 9,8 (daN/sàn) + Tải trọng tạm thời thi công tổ đội là: P5 = 250 (daN) + Tải trọng xà gồ thép hộp 100x50mm: P6 = 4,58 (daN/m) _ Tổ hợp tải trọng tập trung chân giáo tác dụng lên dầm chữ I, với tổng số tầng giáo có tối đa tổ thợ làm việc vị trí dầm thì: P1tc = 14,5.8+9,8.8+250.2+4,58.1,6=847,5 (daN) P2tt = (14,5.8+9,8.8+4,58.1,6).1,1+250.2.1,3=1032,3 (daN) _ Tải trọng phân bố trọng lượng thân dầm chữ I: qtc = 14 (daN/m) qtt = 14.1,1 = 15,4 (daN/m) _ Tải trọng tập trung lưới hứng an toàn là: P1tc = 40 (daN) P2tt = 40.1,1 = 44 (daN) Hình 10.26 Sơ đồ tính phản lực gối tựa dầm chữ I _ Kiểm tra cho dầm: = Mmax 1793, 41 = = 2095,1 daN / cm2  f  c = 2100 daN / cm −5 Wx 8,56.10 Vmax Sx 4139,36.4,91.10−5 = = = 452, 25 daN / cm2  f v  c = 1250 daN / cm −6 I x t w 6, 42.10 0,007.10 => Vậy thỏa mãn điều kiện kiểm tra bền _ Kiểm tra độ võng cho dầm hình f max = 1, cm  [f ] = l 310 = = 1, 24 cm A 250 => Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng 10.6.2 Kiểm tra khả chịu lực thép neo Dựa vào phản lực gối tựa tính tốn dựa vào sơ đồ ta có, lực kéo lớn tác dụng lên thép neo Ф14 Fmax = 4273,93 (daN) Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu : [F]= Ra.Fa= 2800.1,539=4310,3 (daN) Ta có [F] = 4310,3 (daN) > Fmax = 4273,9 (daN) => Vậy thỏa mãn điều kiện chịu kéo thép neo 149 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An CHƯƠNG 11: Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên TIẾN ĐỘ THI CÔNG BÊ TÔNG PHẦN THÂN 11.1.Thống kê công tác chủ yếu: Đối với công tác thi cơng bêtơng phần thân ta có cơng tác sau: Lắp đặt cốt thép vách, cột Lắp đặt ván khuôn vách,cột Đổ bêtông vách, cột Dưỡng hộ tháo dỡ ván khuôn vách, cột Lắp dựng ván khuôn dầm, sàn, cầu thang Lắp đặt cốt thép dầm, sàn, cầu thang Đổ bêtông dầm, sàn, cầu thang Dưỡng hộ tháo dỡ ván khn dầm, sàn, cầu thang 11.2 Tính tốn khối lượng công việc: Bảng 11.1: Khối lượng hạng mục công việc (phụ lục 7) Bảng 11.2: Tổng hợp khối lượng phần thân (phụ lục 7) 11.3 Tính tốn cơng ca: a Công tác lắp dựng ván khuôn Đối với công tác ván khn, Định mức dự tốn 1172 chi phí cho công tác ván khuôn bao gồm sản xuất, lắp dựng tháo dỡ Để phân chia chi phí lao động cho công việc thành phần ta dựa vào cấu chi phí theo Định mức 726 Chi phí lao động (gc/m2) Tỉ lệ chi phí (%) Mã hiệu Cấu kiện Định mức Gia công Lắp dựng Tháo dỡ GC-LD Tháo dỡ AF.862 Cột 0.7 0.9 0.32 83.33 16.67 AF.863 Dầm 0.5 1.5 0.32 86.21 13.79 AF.861 Sàn 1.9 0.27 87.56 12.44 Áp dụng Định mức dự toán 1172-2007 để tính lượng chi phí nhân cơng cơng tác ván khn: Bảng 11.3: Chi phí nhân cơng cho cơng tác lắp dựng ván khuôn ( phụ lục 7) b Cơng tác cốt thép: Bảng 11.4: Chi phí nhân cơng cho công tác cốt thép ( phụ lục 7) c Cơng tác bê tơng : Bảng 11.5: Chi phí nhân công cho công tác bê tông đổ thủ công ( phụ lục 7) d Công tác tháo dỡ ván khn: Bảng 11.6: Chi phí nhân cơng cho cơng tác tháo dỡ ván khuôn ( phụ lục 7) 150 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 11.4 Tổ chức thi công: Phần thân thi công theo đợt, đợt tầng Chia cơng trình thành đợt thi công với chiều cao đợt tầng nhà Bêtông cột đổ trước, bêtông dầm, sàn đổ sau Như q trình đổ bêtơng phần thân bao gồm đổ bêtông cột, dầm, sàn Ván khuôn cột phép dỡ sau đổ bêtông ngày Ván khuôn sàn tháo sau tầng đổ ngày bêtơng đạt 90% Rtk a Chọn máy thi công bê tông: Dựa vào khối lượng bê tông phân đoạn thời gian đổ ta xác định khối lượng bê tông lớn ca nằm giai đoạn đổ bê tông dầm sàn tầng Vmax = 213,24 (m3) * Chọn xe bơm bê tông: Chọn xe bơm bê tông M16 hãng PUTZMEISTER chế tạo Năng suất xe tính theo cơng thức:N = Nkt.kn.ktg(m3/h) Trong đó: +Nkt - suất kĩ thuật xe bơm bê tông, 45 m3/h +kn - hệ số điền đầy hỗn hợp xi lanh, lấy 0,85 +ktg - hệ số sử dụng thời gian, lấy 0,8 Vậy: N = 45.0,85.0,8 = 30,6(m3/h) Trong ca làm việc, xe bơm khối lượng bê tơng là: N = 30,6.7 = 214,2 (m3/ca) Vậy, cần xe phục vụ công tác đổ bê tông đủ Thời gian đổ bê tông cho tầng ngày * Chọn xe vận chuyển bê tông: Chọn ôtô vận chuyển mã hiệu SB-92B có thơng số kĩ thuật sau: • Dung tích thùng trộn : (m3) • Dung tích thùng nước : 0,75 (m3) • Cơng suất động : 40 (kW) • Tốc độ quay thựng trn : 9ữ14,5 (vũng/phỳt) ã Trng lng : 21,85 (T) Thời gian chu kì: Tck = t1 + t2 + t3 + t4 Trong đó: +t1 : thời gian đợi đổ bê tông vào thùng: t1 = 3phút = 180s +t2: thời gian vận chuyển bê tông đến công trường, Trạm trộn cách công trường 4km xe chạy với vận tốc 40km/h Nên t2 = 3600.4/40 = 360s +t3: thời gian đổ bê tông ra; t3 = 600s +t4: thời gian xe từ công trường đến trạm trộn: t4 = 0,5t2 = 225s +Chu kì: Tck = 180 + 360 + 600 + 225 = 1365s +Trong ca xe vận chuyển lượng bê tông : 151 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên V = 7.3600.6/1365 = 120,77(m3) +Chọn xe vận chuyển bê tông đảm bảo * Chọn máy đầm bêtông: Dùng máy đầm dùi bê tông mã hiệu ZN50 Tập đồn Hịa Phát phân phối • Đường kính đầu đầm : 51 (mm) • Tần số rung : 200 (Hz) • Biên độ : 1,15 (mm) • Năng suất lý thuyết : 20 (m3/h) • Chiều dài dây dựi : 4000ữ6000 (mm) ã Trng lng dõy dựi : 17÷20 (kg) +Năng suất thực tế máy đầm: N = K.Nlt(m3/h) +K - hệ số hữu ích,lấy 0,8 +Vậy: N = 0,8.20 = 16(m3/h) +Trong ca, máy đầm khối lượng bê tơng là:N = 16.7 = 112(m3/ca) +Chọn máy đầm ZN70 phục vụ cơng tác đổ bê tơng đảm bảo b Tính tốn tổ chức thi cơng bê tơng phần thân: Bảng 11.7: Tính nhịp cơng tác phần thân ( phụ lục 7) Từ số liệu ta có tiến độ phần thân (bản vẽ TC-06/06) 152 SVTH: Đoàn Tuấn Kiệt GVHD: ThS Lê Vũ An ... Đề tài: Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Phú Yên 1.3 NỘI DUNG VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ CƠNG TRÌNH 1.3.1 Nội dung đầu tư Để phục vụ cho công việc sở Kế hoạch đầu tư, tỉnh Phú Yên đầu tư xây dựng nhà làm việc cơng... sở kế hoạch đầu tư cần phải giải lượng lớn công việc, với việc thay đổi chế quản lý đòi hỏi trụ sở làm việc đáp ứng nhu cầu cơng việc Chính việc xây dựng nhà làm việc sở kế hoạch đầu tư đâu tư. .. Cơng Trình : Nhà làm việc sở kế hoạch đầu tư tỉnh Phú Yên Địa Điểm Xây Dựng : Đường Nguyễn Tất Thành, tỉnh Phú Yên Đây khu vực Trung tâm tỉnh Phú Yên, nằm trục đường nên thuận lợi cho việc giao