Thiết kế hệ thống xử lý khí thải nồi hơi công suất 100m3 hơih sử dụng than đá (LINK FULL bản vẽ TRANG CUỐI)

Đồ án mơn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ KHÍ THẢI NỒI HƠI CƠNG SUẤT 100M3 HƠI/H SỬ DỤNG THAN ĐÁ Chương I:Yêu cầu thiết kế I.1.Số liệu đầu vào -Cơng suất nồi hơi:100 m3hơi/h -Nhiệt độ khí thải:150C [1] -Nồng độ SO2:500-1333 mg/m3 -Nồng độ bụi:200-1500 mg/m3 -Nồng độ CO:50-150 mg/m3 -Lưu lượng khí thải đầu vào V  B (Vo20  (  1)Vo ) Trong đó: 273  t ,m /h 273 B-lượng than đá đốt giờ,kg/h Vo20 -khói sinh đốt kg than,m3/kg 20 lấy Vo =7,5 m3/kg -hệ số thừa khơng khí(=1,25-1,53) lấy =1,25 Vo-lượng khơng khí cần để đốt kg than,m3/kg lấy Vo=7,1 m3/kg t-nhiệt độ khí thải,C lấy t=150C Nguồn[1] Tính tốn lượng than đốt Nhiệt lượng cần tiêu tốn để làm bay nước 30C(xem nước bay 100C) Q=MC  t,J Trong đó: C-nhiệt dung riêng nước,J/kg.K M-khối lượng nước cần bay hơi,kg GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than  t-hiệu số nhiệt độ cuối đầu,C Q=1000*4200*(100-30)=294*106 J=294*103=70237,47 kcal Than An-tra-xit có nhiệt lượng 6810 kcal/kg(Nguồn[4]) lượng than đá cần dùng m=Q/6810=70237,47/6810=10,314 kg/tấn lượng than cần để bay 100 nước là:10,314*100=1031,4 kg/h Vậy B=1031,4 kg/h V=1031,4(7,5+(1,25-1)7,1) 273  150 =14822,4 m3/h=4,117 m3/s 273 I.2.Số liệu đầu Khí thải sau xử lý cần đạt QCVN 19:2009/BTNMT_Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia khí thải cơng nghiệp bụi chất vô cơ) Giá trị giới hạn cột A áp dụng cho sở hoạt động Giá trị giới hạn cột B áp dụng cho tất sở kể từ ngày quan quản lý môi trường quy định Được trích bảng sau: Nồng độ C (mg/Nm3) Chất nhiễm A B Bụi 400 200 CO 1000 1000 SO2 1500 500 NOx 1000 850 Nếu so với quy chuẩn khí thải sau xử lý đạt chất lượng loại B hàm lượng SO bụi vượt giới hạn cho phép nên cần xử lý hai thành phần I.3 Đề xuất thuyết minh quy trình cơng nghệ I.3.1 Đề xuất quy trình cơng nghệ xử lý Xử lý bụi Các loại than đá sử dụng TP.Hồ Chí Minh đa số than An-tra-xit.Các kết nghiên cứu cho thấy tỷ lệ phân bố loại hạt bụi đường kính trung bình khí thải nồi đốt than sau: Dtb(m) % 0-10 10-20 20-30 30-40 40-50 50-60 60-86 4 GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 86-100 >100 67 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than (Nguồn[1]) Với kết nghiên cứu kết hợp với bảng sau: Bảng:Các thông số đặc trưng thiết bị thu hồi bụi khô STT Dạng thiết bị Năng suất Hiệu tối xử lý nhiệt Buồng lắng đa(m3/h) Không giới (>50m)80- 50-130 độ(C) 350-550 Xiclon hạn 85000 90% (10m)50- 250-1500 350-550 đến 2000 750-1500 750-1500 đến 250 350-450 đến 400 Thiết bị gió xốy Xiclon tổ hợp Thiết bị lắng qn 30000 170000 127500 80% (2m)90% (5m)90% (2m)90% tính Thiết bị thu hồi bụi 42500 (2m)90% Trở lực(Pa) Giới hạn đến 400 động (Nguồn[2]) ta sử dụng buồng lắng bụi để lắng hạt bụi có kích thước >100m,sau dịng khí dẫn qua xiclon để xử lý tiếp hạt nhỏ Xử lý SO2 Trong thiết bị dùng cho phương pháp hấp thụ dung dịch hấp thụ sử dụng nước dung dịch hố học dung dịch kiềm,dung dịch sữa vơi…nếu dùng dung dịch hố học hiệu suất hấp thụ chất ô nhiễm cao đắt tiền.Dùng nước rẻ tiền anh tồn cho thiết bị hiệu suất hấp thụ chất nhiễm dạng khí hiệu Do dịng khí thải chứa thành phần nhiễm SO nên dung dịch hấp thụ chọn dung dịch Ca(OH)2 ưu điểm sau: -Chất thải thứ cấp đưa dạng thạch cao không gây ô nhiễm thứ cấp cho nguồn nước tách khỏi nước đem chơn lấp an tồn -Là loại dung dịch rẻ tiền,dễ kiếm GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than -Tính ăn mịn thiết bị yếu,ít gây nguy hại cho thiết bị xử lý -Dung dịch nhiệm vụ hấp thụ SO cịn có tác dụng làm nguội khí thải đáp ứng tiêu chuẩn nhiệt độ khí thải đầu ống khói Tháp hấp thụ chọn tháp đệm dịng khí có chứa bụi tạo bề mặt tiếp xúc lớn nên tháp có kích thước nhỏ,kinh tế hơn.Vật liệu đệm vòng sứ với ưu điểm chịu mơi trường ăn mịn tốt chịu nhiệt độ cao,ngồi cịn có tác dụng kết dính bụi khí thải vào dung dịch hấp thụ sau tách dạng cặn bể lắng I.3.2.Thuyết minh quy trình cơng nghệ Sơ đồ xử lý khí thải nồi đốt than đề xuất sau: Mơi trường Ống khói Khí thải Khí thải Buồng lắng Bụi Xiclon Bụi Tháp hấp thụ Nước bổ sung Nước thải Nước thải phần thải bỏ Bể lắng Cặn Dd Ca(OH)2 Bể trộn Nước thải dung dịch tuần hồn sữa vơi Ca(OH)2 Khí thải sau thu gom chụp hút dẫn qua buồng lắng để thu hồi bụi có kích thước lớn.Dịng khí sau qua buồng lắng dẫn qua xiclon thu hồi bụi có kích thước nhỏ hơn.Dịng khí sau qua xiclon dẫn vào GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than tháp hấp thụ.Khí thải đưa vào tháp từ lên,dung dịch hấp thụ đưa lên thân trụ đĩa phân phối lên lớp vật liệu đệm.Dịng khí từ lên,dịng lỏng từ xuống qua lớp đệm hai tiếp xúc xảy trình hấp thụ.Dung dịch SO2 lắng xuống đáy tháp đưa đến bể xử lý.Khí đỉnh tháp thải qua ống khói cao Dung dịch sau qua tháp hấp thụ sử dụng tuần hoàn.Theo thời gian,dung dịch giảm dần pH chứa nhiều cặn.Nước thải dẫn đến bể lắng để tách bụi tinh thể thạch anh.Sau dẫn đến bể trộn dung dịch sữa vôi.Khi bổ sung dung dịch mới,một lượng dung dịch cũ thải bỏ.Dung dịch lại bơm vào tháp Chương II:Tính tốn thiết kế II.1.Tính tốn thiết kế buồng lắng bụi -Diện tích mặt cắt ngang buồng lắng F=BH=V/u,m2 Trong đó: u-tốc độ dịng khí qua thiết bị,m/s B-chiều rộng buồng lắng,m H-chiều cao buồng lắng,m V-lưu lượng khí qua buồng lắng,m3/s -Lưu lượng khí thải: V 1031,4(7,5  (1,25  1)7,1) 273  150 14822,4 m3/h=4,117 m3/s 273 -Thông thường,vận tốc tối đa dịng khí buồng lắng bụi u=3m/s,nhưng áp dụng phổ biến đảm bảo u=0,3m/s Suy f=BH=4,117/0,3=13,72m2 -Chiều rộng,chiều dài chiều cao buồng lắng Sau xác định tiết diện ngang f ta tự chọn chiều rộng buồng lắng B tìm chiều cao buồng lắng H ngược lại -Thời gian lưu dịng khí l=l/u,s GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Trong đó: l-thời gian lưu,s l-chiều dài buồng lắng,m u-vận tốc dịng khí qua buồng lắng,m/s -Thời gian lắng bụi o=H/o,s Trong đó: o-thời gian lắng,s H-chiều cao buồng lắng,m o-tốc độ lắng,m/s Muốn thiết bị lắng thực trình phân riêng tốt,thì điều kiện cần thiết là: lo đó:HLo/u Ta có:b=1600 kg/m3 (Nguồn[3]) Khối lượng riêng khí: k=1.293 273 273 1,293 0,834 kg/m3 273  t 273  150 Trong đó: 1,293-khối lượng riêng khí 0C 760 mmHg,kg/m3 t-nhiệt độ khí thải,C -Vận tốc lắng bụi: ( b   k ) gd o= 18 Trong đó: b-khối lượng riêng bụi,kg/m3 -khối lượng riêng khí,kg/m3 g-gia tốc trọng trường,m/s2 d-đường kính hạt bụi,m -độ nhớt động học khí,Pa.s 273  C  T    o   T  C  273  GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án mơn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Trong đó: o-độ nhớt khí 0C,Pa.s C-hằng số phương trình độ nhớt T-nhiệt độ khí thải,K 273  124  273  150  =24,217*10-6 Pa.s = 17,3 * 10   (273  150)  124  273  Vậy o= (1600  0,834) * 9,81 * (50 * 10 ) 0,09 m/s 18 * 24,217 * 10 Kiểm tra Re Re=  ko d 0,834 * 0,09 * 50 * 10  0,155  0,2  chế độ lắng dòng  24,217 * 10  Cd=24/Re=24/0,155=154,84 Tính lại vận tốc lắng o= gd ( b   k ) * 9,81* 50 * 10 * (1600  0,834)  0,0899 m/s  k Cd * 0,834 * 154,84 Vậy o=0,09 m/s -Bề mặt lắng cần thiết Bl=V/o=4,117/0,09=45,74 m2 Tóm lại ta được: H0,3l Bl=45,74 m2 BH=13,72 m2 Chọn B=6 ml=7,6 m;H=2,28 m Kiểm tra:0,3l=2,28 m=Hthỏa -Bề mặt lắng cần thiết F=V/o=4,117/0,09=45,74 m2 -Thời gian lắng hạt bụi,thời gian lưu khí -Thời gian lắng hạt bụi o=H/o=2,28/0,09=25,33 s -Thời gian lưu GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than l=l/u=7,6/0,3=25,33 s -Thể tích làm việc buồng lắng bụi Vlv=Vo=4,117*25,33=104,28 m3 II.2.Tính tốn thiết kế xiclon -Khối lượng riêng khí =0,834 kg/m3 -Lưu lượng dòng hỗn hợp Vs=4,117 m3/s -Chọn xiclon viện NIOGAS (theo Bảng 4.1 Quy chuẩn xiclon(ở Liên Xô cũ) sách Q trình thiết bị cơng nghệ hố học&thực phẩm_Nguyễn Văn Lụa,trang 188) Cho trước  P/=740 hệ số trở lực  =160 ' -Tính sơ tốc độ quy ước Vq 2P * 740  3,04 m/s  160 Vq'  -Đường kính sơ xiclon D'  4Vs * 4,117  1,31 m ' Vq 3,14 * 3,04 -Điều chỉnh tốc độ quy ước,theo tiêu chuẩn D’=1,31 mD=1,5 m Vq  4Vs * 4,117  2.33 m D 3,14 * 1,52 -Trở lực xiclon: P  Vq2 160 0,834 * 2,33 362,22 -Các kích thước xiclon  Đường kính D=1,5 m  Chiều rộng cửa vào b=0,21D=0,315 m GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than  Chiều cao cửa vào h=0,66D=0,99 m  Đường kính ống tâm do=0,58D=0,87 m  Chiều cao phần trụ H1=1,6D=2,4 m  Chiều cao phần nón H2=2D=3 m II.3.Tính tốn thiết kế tháp hấp thụ II.3.1.Xác định dòng vật chất Gd,Gc-suất lượng hỗn hợp khí đầu vào ra,kmol/h Ld,Lc-suất lượng Ca(OH)2 đầu vào ra,kmol/h Ltr,Gtr-suất lượng mol cấu tử trơ pha lỏng khí,kmol/h xd,xc-phần mol SO2 pha lỏng vào ra,kmol SO2/kmol dd yd,yc-phần mol SO2 pha khí vào ra,kmol SO2/kmol hh Xd,Xc-tỉ số mol SO2 pha lỏng vào ra,kmol SO2/kmol dd Yd,Yc-tỉ số mol SO2 pha khí vào ra,kmol SO2/kmol hh Ta có Gd=Vhh V-thể tích hỗn hợp khí,m3/s Trong đó: hh-khối lượng riêng hỗn hợp khí,kg/m3 hh=  SO  tr  Trong đó: M SO2 PSO2 To 22,4TPo  M tr P trTo To  M SO2 PSO2  M tr Ptr 22,4TPo 22,4TPo   To-nhiệt độ pha khí điều kiện chuẩn,K T-nhiệt độ pha khí điều kiện xét,K M SO2 , M tr -khối lượng phân tử SO2 khơng khí PSO2 -áp suất riêng phần SO2 1m3 hỗn hợp khí,mmHg PSO2  nSO2 22,4 (t  273) 273 1000 nSO2 V / M 1,333 / 64 0,021 mol Trong đó: Suy ra: P SO2 0,021  22,4 (150  273) 273 7,289 * 10 at =0,547 mmHg 1000 GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Ptr-áp suất riêng phần khí trơ,mmHg Po-áp suất hỗn hợp khí điều kiện chuẩn,mmHg Ptr Po  PSO2 760  0,547 759,453 mmHg   hh  273 (64 * 0,547  29 * 759,453) 0,836 kg/m3 22,4(150  273)760 Vậy lưu lượng khí đầu vào Gd=Vhh=4,117*0,8396=3,442 kg/s Nồng độ khí ban đầu Ck= P  0,0288 kmol/m3=28,8 mol/m3 RT 0,082(273  150) Nồng độ phần mol SO2 hỗn hợp khí đầu vào yd=0,021/28,8=0,729*10-3 mol SO2/mol hh Tỉ số mol SO2 hỗn hợp khí đầu vào Yd=yd/(1-yd)=0,729*10-3/(1-0,729*10-3)=0,73*10-3 mol SO2/mol hh Giả sử ban đầu dung dịch nên Xd=0 SO2 đầu đạt tiêu chuẩn loại B(0,5g/m 3) nồng độ SO2 đầu n=0,5/64=7,8125*10-3 mol/m3 Nồng độ phần mol SO2 hỗn hợp khí đầu yc=7,8125*10-3/28,8=0,2713*10-3 mol SO2/mol hh Tỉ số mol SO2 hỗn hợp khí đầu Yc=yc/(1-yc)=0,2713*10-3/(1-0,2713*10-3)=0,27137*10-3 mol SO2/mol hh II.3.2.Xác định suất lượng pha lỏng cho trình hấp thụ, đường làm việc, đường cân Phương trình đường cân * log PSO 3,58  1,87 log(SO2 )  2,24 *10  T  Trong đó: 1960 T T-nhiệt độ làm việc tháp,K tối ưu T=40+273=313K * PSO -áp suất riêng phần khí SO2 cân bằng,Pa GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 10 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than H lấy chiều cao tháp để đề phòng ngập lụt hay tắc nghẽn P=(0,1013+0,063)*106=0,1643*106N/m2 Xác định ứng suất cho phép thép X18H10T Theo giới hạn bền:  k  k 550 * 10   * 211,54 * 10 N / m nc 2,6 Theo giới hạn chảy:  c   c   220 *10 nc 1,5 *1 146,67 * 106 N / m Ta lấy ứng suất bé làm ứng suất cho phép tiêu chuẩn []=146,67*106N/m2 Bề dày thân hình trụ hàn làm việc chịu áp suất theo lý thuyết vỏ mỏng: Ta có :    P h 146,67  * 0,95 848,06 >50 0,1643 Bề dày tối thiểu thân là: S'  DP 1500 * 0,1643  0,884mm 2   h *146,67 * 0,95 Chọn S’=4mm(do D{1000;2000}mm nên Smin=4mm Chọn hệ số bổ sung để quy trịn kích thước: C=Co+C1+C2+C3 Trong đó: Co=1,05 mm:số quy trịn kích thước C1=1,5 mm :số bổ sung bào mịn hóa học thời hạn sử dụng thiết bị 15 năm với tốc độ ăn mòn 0,1 mm/năm C2=0:số bổ sung ăn mòn học C3=0,8 mm :số bổ sung dung sai âm(tra bảng XIII.9,sổ tay q trình cơng nghệ thiết bị hóa học) C=3,35 mm Bề dày thực thân thiết bị: S=S’+C=4+3,35=7,35 mm GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 23 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Chọn S=8mm Kiểm tra điều kiện bền: S  Ca   0,00467 P D  ( S  Ca ) 1500  (8  1) Vậy:Thân tháp hấp thụ có bề dày S=8mm thỏa mãn điều kiện bền áp suất làm việc Kết luận:Tháp cao 6,39m;đường kính tháp 1,5m;bề dày 8mm II.4.3.Tính đáy nắp: Vì áp suất làm việc P=0,1643 N/mm2ta chọn đáy nắp tháp elip Chọn vật liệu làm đáy nắp với vật liệu làm thân tháp Các thông số biết: -Đáy nắp làm thép không gỉ X18H10T -C=3,35 mm -[]=146,67 N/mm2 -Áp suất làm việc phần thân P=0,1643 N/mm2 -Đường kính tháp D=1500 mm Chọn bề dày đáy nắp S=8mm Chọn đáy nắp có gờ,chiều cao gờ h= 25mm.Theo bảng XIII.10 XIII.11 trang 382,383,384-Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa học tập 2,các thông số đáy sau: D,mm ht,mm ,kg/m3 Bề mặt Thể tích Đường riêng đáy,m3 kính phơi phần,m2 D,mm 1500 375 2,56 0,486 1810 II.4.4.Tính tốn ống dẫn khí,lỏng vào khỏi tháp: Khối lượng,kg 7900 163 II.4.4.1.Tính tốn đường ống dẫn khí: GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 24 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Vận tốc khí ống khoảng 10-30 m/s,chọn vận tốc khí vào tháp vận tốc khí khỏi tháp,v=20m/s Ống dẫn khí vào: Lưu lượng khí đầu vào Gd= 3,442kg / s 4,117 m3 / s 0,836kg / m3 đường kính ống khí vào là: d 4Gd * 4,117  0,512m v 20 Chọn đường kính ống tiêu chuẩn d=500mm,bề dày ống 13mm,vật liệu thép không gỉ Ống dẫn khí ra: Lưu lượng khí đầu Gc= 3,4386 4,113m3 / s 0,836 đường kính ống khí d  4Gc * 4,113  0,512m v 20 Chọn đường kính tiêu chuẩn d=500mm,bề dày 13mm,vật liệu thép khơng gỉ II.4.4.2.Tính đường ống dẫn lỏng: Vận tốc lỏng khoảng 1-3m/s Ống dẫn lỏng vào:Chọn vận tốc lỏng ống là:v=2,5 m/s Lưu lượng lỏng đầu vào: Ld  3,6248 3,6248 * 10 m3 / s 1000 Ld * 3,6248 *10   0,043m đường kính ống dẫn lỏng đầu vào: d  v 2,5 Chọn d=50mm,bề dày b=1,4mm,vật liệu PVC Ống dẫn lỏng đầu tháp: Chọn vận tốc v=1,5m/s Lưu lượng lỏng đầu ra: Lc  3,6282 3,6282 * 10 m3/s 1000 Đường kính ống dẫn lỏng ra: d  * 3,6282 * 10 0,055m 1,5 GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 25 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án mơn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Chọn đường kính ống tiêu chuẩn d=70mm,dày 1,4mm,vật liệu PVC II.4.5.Tính bích: II.4.5.1.Bích nối đáy nắp với thân: Vật liệu thép X18H10T Chọn bích kiểu I bảng XIII.27,trang 417-Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập 2,với áp suất làm việc lấy 1N/m2 Các thơng số bích sau: P*106,N/m2 Dt D Db D1 Do Đường Số kính bulơng bu Z H lơng db 1500 mm 1700 1625 1575 1519 M30 Cái 40 D1 Do Đường Số kính bulơng bulơng Z Mm 50 H II.4.5.2.Bích nối thân ống dẫn lỏng: P*106,N/m2 Dt D Db db mm 76 70 160 II.4.5.3.Bích nối thân ống dẫn khí: P*106,N/m2 Dt D Db GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 130 110 M12 Cái D1 Do Đường Số kính bulông 26 Mm 20 H SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án mơn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than bulông Z db mm 500 650 600 II.4.6.Tính thiết bị phụ khác: 519 513 M20 Cái 16 Mm 22 II.4.6.1.Ống tháo đệm: Chọn ống tháo đệm dựa theo bảng XIII.32-Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa học tập Áp suất làm việc cho phépP=1,38 N/mm2 Chọn đường kính ống tháo đệm d=200mm Vật liệu thép không gỉ X18H10T ống tháo đệm hàn vào thân thiết bị,bên ngồi có lắp mặt bích theo bảng tra chiều dài đoạn ống nối 130mm II.4.6.2.Lưới đỡ đệm: Chọn đường kính lưới đỡ đệm theo bảng IX.22-Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa học tập các thơng số lưới: Đường kính tháp,mm Đường kính lưới,mm 1500 II.4.6.3.Bộ phận phân phối lỏng: Chiều rộng bước b,mm,đệm 25x25 22 1450 Chọn theo tiêu chuẩn thép X18H10T:dùng đĩa phân phối loại bảng IX.22 trang 230-Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập Đường kính tháp 1500 Bề dày ống :5mm Đường kính Đĩa Dd 750 GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân Đĩa phân phối loại Ống dẫn chất lỏng dxS t số lượng lỗ mm 44,5x2,5 27 70 loại 70 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án mơn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Đường kính lỗ:44,5mm Bước lỗ=70mm II.4.6.4.Ống nhập liệu: Ta chọn kích thước ống nhập liệu giống ống tháo đệm Sử dụng kính quan sát để có thể theo dõi q trình vận hành Đường kính kính quan sát d=200 mm Chiều dày đoạn ống nối l=130 mm II.4.7.Tính quạt bơm: II.4.7.1.Bơm: Dựa vào đặc tính q trình có áp suất không cao nên bơm ta chọn bơm ly tâm.Hơn bơm ly tâm loại bơm sử dụng rộng rãi nhiều ngành cơng nghiệp hóa chất Theo trang 493-Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập 1,cơng suất bơm tính sau: N QHg 3,6248 * 10  * 20 * 1000 * 9,81  0,908 kW=1,217 Hp 1000 1000 * 0,783 Trong đó: Q-lưu lượng lỏng đầu vào,Q=Ld=4,4kg/s H-Chiều cao cột áp bơm,ta lấy H20mH2O -hiệu suất bơm Theo bảng II.32 trang 439-Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập ta chọn Hiệu suất số loại bơm o tl 0,8-0,94 ck 0,9-0,95 Bơm ly tâm 0,95-0,96 0,8-0,85 0,95-0,96 Bơm xoáy tốc >0,8 >0,7 >0,9 Bơm pittơng Bơm khía 0,7-0,9 Ta có: =otlck=0,95*0,85*0,96=0,783 Hệ số dự trữ  GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 28 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than Ndc 50 Chọn hệ số dự trữ =1,4 1,1 Công suất bơm: Nb=N=1,4*1,217=1,7Hp Chọn bơm có cơng suất 2Hp II.4.7.2.Quạt: QP Cơng suất quạt: N 1000  tr q Trong đó: Q-lưu lượng khí đầu vào,Q=4,117m3/s P=5195 N/m2-trở lực tháp -hiệu suất quạt tr=1 q-tra đồ thị đặc tuyến quạt ly tâm,q=0,535 4,117 * 5195 N 39,98 kW * 0,535 * 1000 Cơng suất thực tế phải tính thêm hệ số trữ,chọn =1,1 Công suất thực tế quạt N=1,1*39,98=43,978kW=58,95Hp Chọn quạt có cơng suất 60Hp II.5.Tính tốn thiết kế ống khói -Lưu lượng thể tích khí thải vào ống khói V=G/,m3/s Trong đó: G-suất lượng khí đầu tháp hấp thụ,kg/s -khối lượnh riêng trung bình hỗn hợp khí,kg/m3 V=3,4386/0,8358=4,114m3/s -Đường kính ống khói lấy v=6m/s GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 29 SVTH:Phạm Hồng Hải Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi đốt than d= 4V * 4,114  0,93 m v 3,14 * -Chiều cao ống khói H= AMFmn ,m Ccp VT Trong đó: A=200-240 M-tải lượng nhiễm,g/s V-lưu lượng thể tích khí thải,m3/s  T-hiệu nhiệt độ khí thải khí quyển,C F=1 khí m,n-các hệ số tính đến điều kiện khí tảhi từ cổ ống khói ccp-nồng độ SO2 cho phép khơng khí xung quanh,mg/m3 Tính tốn M=1031,4*19,5*0,5=10056,15 g/h =2,79 g/s Cho m=1,n=1.Tính H theo công thức H= f= 240 * 2,79 *1 * * 35,09 m 0,125 * 4,114 * (50  30) 103 o D H T Trong đó: o-vận tốc khí từ cổ ống khói,m/s D-đường kính ống khói,m 103 * * 0,93 1,36 f= 35,09 * 20 m=(0,67+0,1 f  0,343 f )-1=(0,67+0,1 1,36  0,343 1,36 ) -1=0,86 Vm= 0,653 VT 4,114 * (50  30) 0,65 0,86 H 35,09 0,5