GIÁO TRÌNH nền MÓNG CÔNG TRÌNH châu ngọc ẩn

C K 0 0 8 NHÀ XUẤT BẢ N XÂY D ự N G CHÂU NG Ọ C ẨN NỀN MĨNG CƠNG TRÌNH (T b ả n ) NHÀ XUẤT BẢ N XÂY DỰNG HÀ N Ộ I- LỜI MỞ ĐẦU Trong giai đoạn đẩy nhanh phái triển cơng nghiệp hóa ■ đại hóa dất nước Việt Nam, chúng la đã, s ẽ xây dựng nhiều cơng trình ngày cao hơn, sâu hơn, lớn nặng H àng loạt phương thức xây dựng m óng đưa vào Việt N am từ thập niên 90 vừa qua như: móng barrette, cọc nhồi đường kính lớn, gia lài kết hợp với bấc thấm, vài địa kỹ thuật, gia tài hút chân không, cọc đất trộn vôi ■ xi măng, cọc tạo đất bảng đầm rung nén đất tạo lỗ đ ể nhồi đá cát, Đ ã có khơng tài liệu giới thiệu ngun lý tính tốn biện pháp thi công cho kỹ thuật m óng m ới Khơng cơng trình m óng h hịng q trình thi cơng khai thác sử dụng, vấn đ é nén m óng ln làm khó kỹ sư cơng trình đ ã thúc đẩy chúng lôi viết sách M ặt khác, giai đoạn nay, kỹ sư có th ề tham khảo quy phạm x â y dựng V iệt N am nhiều quy phạm nước tiên tiến đ ề tính tốn nển móng Các quy phạm dời vảo thời điểm khác nhau, tương ứng với mức độ p h i triển lý thuyết công nghệ xây dựng khác nên có nhiều điểm khơng tương đồng đ ã gây khó khăn khơng cho k ỹ s công trinh làm công tác thiết k ế m óng Thêm vào đó, N ền m óng lã m ơn học bán thực nghiệm nên có nhiều b ổ sung thực nghiệm từ tổng hợp kết th í nghiệm , từ tổng kết kinh nghiệm cùa nhiều công ty x ă y dựng hàng đầu th ế giới nhiều quốc gia, nên m ỗi cách lính thường có dấu ấn quốc gia rìẽng biệt lại đặc điểm phong phú ngành m óng cơng trình T rong sách đ ã tham khảo sử dụng nhiều thí dụ cùa tác phẩm trước nhằm tạo nối trình p h t triển ngành móng cịng trình Đ iều m ong m ịi cùa chúng tơi giúp cho kỹ sư, nhà nghiên cứu nén móng cơng trình sinh viên ngành cơng trình có thêm m ột tài liệu nhỏ đ ề tham khảo, kiến thức có hạn m ong lượng thứ có sai SĨI sách xin tiếp thu tất ỷ kiến góp ỷ theo địa c h i : Bộ mơn Đ ịa móng K hoa K ỹ thuật Xây dựng ■ Đ ại học Bách khoa - Đ ại học Quốc gia Tp HCM , s ố 268 dường L ỷT h n g Kiệt, Q uận 10, Tp H C hí Minh T ác giả C Á C K Ý H IỆ U Đ Ư Ợ C S Ử D Ụ N G a av m 2/kN hệ số nén a ,,, niv m 2/kN hệ số nén thể tích A, B, D hệ sô' sức chịu tải tiêu chuấn A \ hệ số Ihứ Skem pton m2 A„ B, c„ D; diện tích tiết diện ngang cọc hệ số tính tốn cọc chịu tải ngang B b m c kPa lực dính đơn vị kPa lực dính cọc đất c uu c u kPa bể rộng m óng lực dính đom vị thí nghiệm nén ba trục khổng c ố kết khơng nước c«l- c ’ kPa lực dính đơn vị th í nghiệm có cố kết có nước Q chi số nén C, số nén tưcmg đối cs hệ số cấp phối c, số n nén lại c rE số n nén lại tương đối cu hệ số dồng c V’ v'vp c c vz m 2/s số c ố kết C| m biến dạng đàn hồi đầu cọc, đệm đầu cọc cọc dẫn c2 m biến dạng đàn hồi cùa cọc c3 D d m biến dạng đàn hổi đất nẻn cọc m đường kính bể rộng tiết diện cọc D, m chiểu sâu chơn m óng D, độ chặt tương đối c hệ số rỗng e hệ số phục hồi cơng thức đóng cọc er m dộ chối búa, độ xuyên cùa cọc vào đất nhát búa sau để cọc nghỉ nhằm Iránh tượng chối giá ef, ecrit hệ số rỗng tới hạn e max hệ số rỗng cực đại e hệ sô' rỗng cục tiểu e0 hệ số rỗng th ế nằm tự nhiên đất lúc khới đẩu thí nghiệm Ae độ thay đổi hệ sô' rỗng ex m độ lệch tâm theo phương X ey m độ lệch tâm theo phương y E kN-m lượng búa đóng cọc E kPa m odule Young m odule biến dạng E() kPa m odule biến dạng Ep kPa module nén ngang (pressiom ètre) f kPa lực ma sát bên hông cùa cọc fc kPa lực ma sát bên hông xuyẻn tĩnh fs kPa lực ma sát bên hông cọc F kN lực diện tích tiết diện ngang cọc G kPa m odule chống cắt g m /s2 gia tốc trọng trường h m bé dầy m ột lớp đất chiéu cao thúy áp (h m chiểu cao nảy đẩu tiên búa) (H m bẻ dầy thoát nước m ột lớp đất) H m chiểu cao rơi thực tế cùa phần động búa hc m chiểu cao m ao dần Hy kN tải trọng tác động ngang theo phương V Hx kN tải trọng tác động ngang theo phương X i gradient thủy học ic gradient thủy học tới hạn i0 gradient thủy học ban dẩu ỉ m4 m oment quán tính ly m4 m om ent quán tính tiết diện T3 trục y qua trọng tâm nhóm cọc m4 m om ent quán tính tiết diện trục X qua trọng tâm cà nhóm cọc chi số sệt hay độ sệt chì số déo hiệu học cùa búa đóng cọc m/s hệ sô' thấm Darcy m/s hệ số thâm Darcy trung bình m /s hệ số thấm Darcy trung bình phương ngang kN /m hệ số nén V/ Ki,|' k.i phương đứng hệ số áp lực động đất nghiêng liên quan đèn ánh hướng trọng lượng đất, ánh hướng phụ tái hơng, ảnh hướng lực dính kpT k|x| k|v hệ số áp lực bị động dãt nghiêng liên quan đến ánh hướng Irọng lượng đất, ánh hưởng phụ tải hơng, ánh hướng lực dính K.,y K u| K.1C hệ số áp lực chủ động đát iheo phương pháp tuyến cúa lưng tường, liên quan đốn ảnh hướng trọng lượng dâì, ánh hướng phụ tài hơng, ảnh hướng cúa lực dính Kpy Kpq hệ số áp lực bị động đất theo phương pháp tuyến lưng tường, liên quan đến ánh hướng trọng lượng đấl ảnh hường phụ tải hông, ảnh hưởng cúa lực dính K|, K hệ số áp lực đất trạng thái nghỉ kPa m odule biến dạng thể tích / m bể dài m óng chữ nhật L, / m chiéu dài cọc /(, m chiều dài tính toán cọc IN kN tổng tải trọng tháng đứng tác động đáy đài cọc đáy m óng nơng n số cọc m óng cọc I1| số hàng cọc móng cọc n, số cọc hàng M kN.m m om ent uốn Mm kN.m m om ent gây (lật trượt) M|< kN.m m om ent kháng (lật liưưt) Mx kN m m om ent tác động quanh trục X My kN.m m om ent tác động quanh trục y M, kg/m khối lượng hại M, kg/m khối luợng tổng Mw kg/m khối lượng nước kN tải trọng tác động thẳng dứng độ rỗng n N p Nr, Nq, Nc hệ sô' sức chịu tải qt kPa sức chống xun trung bình, lấy khoảng 3d phía % kPa cường độ chịu tải cực hạn dất mũi cọc Qu kPa sức chịu tải cực hạn cọc Iheo đất r m bán kính cọc trịn cạnh cọc vng R kPa phản lực đất nển sức chịu tải đất Rp Rv; kPa sức chống m ũi từ thí nghiệm xun tĩnh kPa cường độ chịu nén tính tốn cùa vậl liệu làm cọc dộ lún 3d bên m ũi cọc s m s m khoảng cách hai cọc tính từ tâm h m dộ lún cô' kết thấm si m dộ lún tức thời tính dàn hồi dất Ss m dộ lún tính nén thứ cấp m bán kính m ặt khum P/ kPa áp lục giới hạn Pr kPa áp lực tái Palm kPa áp lực khổng khí q kPa tải phân bố Qr kN thảnh phần kháng m a sát thân cọc Qp kN thành phẩn kháng sức chịu mũi cọc % kPa cường độ chịu m ũi cực hạn đất mũi cọc q Sv ắ - i v (FS)yKaH (6-54) Trong thực tế tính tốn Sv chọn bàng 0,2m - 0,4m theo điều kiện đầm chặt công trường Chiều dài Lc xác định theo điều kiện vải phải ngàm chật vào khối đất ổn định theo cơng thức hộ số an tồn chống tuột: FSp = 2L cyztg(p' YzK aS L ctg