Khảo sát thực nghiệm ứng xử bám dính của tấm CFRP với bê tông chịu tải trọng lặp

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HOÀNG ANH TUẤN KHẢO SÁT THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ BÁM DÍNH CỦA TẤM CFRP VỚI BÊ TƠNG CHỊU TẢI TRỌNG LẶP Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng công nghiệp Mã ngành: 60580208 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2018 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI: TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học 1: PGS.TS NGUYỄN MINH LONG Cán hướng dẫn khoa học 2: TS TRẦN THÁI MINH CHÁNH Cán chấm nhận xét 1: TS NGUYỄN DUY LIÊM Cán chấm nhận xét 2: PGS TS TRẦN VĂN MIỀN Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 23 tháng 08 năm 2018 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS TS NGÔ HỮU CƯỜNG PGS TS TRẦN VĂN MIỀN TS LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TS NGUYỄN DUY LIÊM TS HUỲNH MINH PHƯỚC Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KTXD ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: HOÀNG ANH TUẤN MSHV: 7140758 Ngày, tháng, năm sinh: 07/06/1991 Nơi sinh: Vũng Tàu Chuyên ngành: Kỹ Thuật Xây Dựng Cơng Trình Dân Dụng Và Cơng Nghiệp Mã số: 60580208 I TÊN ĐỀ TÀI: KHẢO SÁT THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ BÁM DÍNH CỦA TẤM CFRP VỚI BÊ TÔNG CHỊU TẢI TRỌNG LẶP II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Xây dựng chương trình thực nghiệm, sử dụng phương pháp kéo trượt mặt, khảo sát ứng xử bám dính CFRP với bê tơng với biến số: bề rộng cường độ bê tông Làm rõ ảnh hưởng bề rộng CFRP cường độ bê tông đến ứng xử bám dính CFRP - bê tơng Xây dựng mơ hình ứng suất bám dính – trượt (bond stress – slip model) tổng qt CFRP bê tơng có xét đến nhiều yếu tố bề rộng tấm, cường độ bê tông, độ cứng chiều dài dán Kiểm chứng độ xác mơ hình bond stress – slip đề xuất với mơ hình tác giả trước Đánh giá ảnh hưởng tải trọng lặp đến ứng xử làm việc CFRP gia cường ngồi cho bê tơng III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 04/09/2017 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 22/06/2018 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN 1: PGS TS NGUYỄN MINH LONG CÁN BỘ HƯỚNG DẪN 2: TS TRẦN THÁI MINH CHÁNH Tp HCM, ngày 22 tháng 06 năm 2018 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO (Họ tên chữ ký) (Họ tên chữ ký) CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) TRƯỞNG KHOA….……… (Họ tên chữ ký) Ghi chú: Học viên phải đóng tờ nhiệm vụ vào trang tập thuyết minh LV DANH MỤC CƠNG TRÌNH KHOA HỌC Sau cơng trình khoa học dựa kết nghiên cứu này: Tạp chí nước: Hồng Anh Tuấn, Trần Thái Minh Chánh, Lê Văn Phước Nhân Nguyễn Minh Long, 2018 “Ứng xử bám dính liên kết CFRP - bê tông: Ảnh hưởng bề rộng dán tấm”, Tạp chí Xây Dựng, 57(8), pp.124-128 (ISSN 0866-8762) LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên, tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến Giảng viên hướng dẫn PGS.TS Nguyễn Minh Long TS Trần Thái Minh Chánh, nhiệt tình hướng dẫn truyền đạt kiến thức vơ giá cho tơi suốt q trình thực luận văn Xin chân thành cảm ơn quý Thầy Cô Khoa Kỹ thuật Xây dựng, trường Đại học Bách Khoa Tp.HCM tận tình giảng dạy truyền đạt kiến thức quý báu suốt chương trình Cao học vừa qua Bên cạnh đó, xin chân thành cảm ơn tồn thể Cán Phịng thí nghiệm kết cấu cơng trình - Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng (BKSel) - Trường Đại học Bách khoa TP.HCM tạo điều kiện giúp đỡ nhiệt tình cho tơi q trình thực chương trình thực nghiệm Xin chân thành cảm ơn Sở Khoa học Công nghệ Cà Mau tài trợ phần cho nghiên cứu thông qua đề tài mã số 07/2016/HĐ-SKHCN Xin chân thành cảm ơn gia đình động viên, tạo điều kiện ln hậu phương vững cho tơi hồn thành luận văn nói riêng chương trình đào tạo sau Đại học nói chung Mặc dù nỗ lực nhiều khơng thể tránh sai sót Kính mong nhận góp ý từ q Thầy Cơ để tơi hồn thiện thêm kiến thức thân Chân thành cảm ơn TĨM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Luận văn trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng bề rộng CFRP đến ứng xử bám dính với bê tông hai điều kiện tải trọng tĩnh đơn điệu tải trọng lặp Chương trình thực nghiệm áp dụng phương pháp kéo trượt mặt (single-shear pull-out test) thực mười hai mẫu bê tông gia cường CFRP với bề rộng cường độ bê tông thay đổi Các kết nghiên cứu cho thấy cường độ bê tông bề rộng CFRP có ảnh hưởng rõ nét đến dạng phá hoại CFRP Bề rộng CFRP có ảnh hưởng đáng kể đến biến dạng lớn nhất, cường độ bám dính độ trượt Các giá trị có xu hướng giảm dần theo gia tăng bề rộng Ngoài ra, việc tăng bề rộng CFRP mẫu thực nghiệm gây nên tượng phân bố không biến dạng theo phương ngang Cường độ bám dính độ trượt CFRP có xu hướng tăng theo cường độ bê tơng Phân tích ứng xử lặp cho thấy, CFRP làm việc tốt điều kiện tải trọng lặp 500,000 chu kỳ với biên độ tải 5-55% Pmax, không bị từ biến Biến dạng lượng tiêu tán có gia tăng đáng kể chu kỳ đầu, sau mức tăng giảm dần trở nên ổn định giai đoạn sau Nghiên cứu việc bỏ qua tượng chêch lệch biến dạng theo phương bề rộng (đặc biệt có bề rộng lớn 100 mm) làm cho việc đánh giá ứng xử bám dính chưa phản ánh xác ứng xử thực trở nên thiếu tin cậy gia cường có bề rộng lớn thường thấy ứng dụng thực tiễn Mơ hình ứng suất bám dính – độ trượt tổng quát xây dựng dựa phương pháp hồi quy hàm dạng Popovic Các kết kiểm chứng cơng thức tính ứng suất lớn độ trượt tương ứng cho thấy mơ hình đề xuất có độ xác đáng tin cậy ABSTRACT This thesis presents the results of empirical study on the effect of CFRP sheet width on bond behavior between the sheet and concrete in two monotonic static load and cyclic load conditions The experimental program applied single-shear pull-out test (SSPO) on twelve concrete speciments reinforced with CFRP sheets with varying sheet widths and concrete strengths The results of the study showed that concrete strength and CFRP sheet width significantly affected failure modes of FRP-toconcrete bonded joints, maximum strain, bond strength and slip of the sheet These values increase with increase in concrete strength but decrease with the increase in sheet width Moreover, the increase in the CFRP sheet width has also caused nonuniform distribution of CFRP sheet strain in transverse direction (perpendicular to fiber orientation), which results in spliting failure and rupture of the CFRP sheets Cyclic behavior analysis shows that the CFRP works well under 500,000 cyclic load conditions with a load range of 5-55% Pmax, the sheet was not affected by creep An increase in train and energy dissipation is significant in the early cycles, but decreases and becomes stable at later cycles This study also indicates that without taking nonuniform distribution of CFRP sheet strain in transverse direction (perpendicular to fiber orientation) into consideration will cause the assessment of bond behavior that does not accurately reflect the actual behavior of the sheet and becomes unreliable when the reinforcement sheet is as large as in practical applications The bond stress – slip model is based on the Popovics regression method Comparisons of predicted and experimental the maximum bond stress and the corresponding slip indicate that the proposed model is reliable LỜI CAM ĐOAN CỦA TÁC GIẢ Tôi xin cam đoan cơng việc tơi thực với hướng dẫn PGS.TS Nguyễn Minh Long TS Trần Thái Minh Chánh Các kết luận văn thật chưa công bố nghiên cứu khác Tơi xin chịu hồn tồn trách nhiệm cơng việc thực Tp Hồ Chí Minh, ngày 22 tháng 06 năm 2018 Học viên thực Hồng Anh Tuấn PHỤ LỤC Hình PL.1: Phân bố biến dạng dọc theo cấp lực ε (‰) 0.37 Pmax 0.52 Pmax 0.82 Pmax 0.9 Pmax 0.97 Pmax Pmax 0.99 Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 245 (a) Mẫu C25-W05-M 0.4Pmax 0.73Pmax 0.85Pmax Biến dạng 0.9Pmax 0.96Pmax 0.99Pmax Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 245 (b ) Mẫu C25-W10-M 0.2 Pmax 0.6 Pmax 0.84 Pmax ε (‰) 0.96 Pmax Pmax 0.96 Pmax 0.98 Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 (c) Mẫu C25-W15-M 89 245 PHỤ LỤC 10 0.47 Pmax ε (‰) 0.68 Pmax 0.74 Pmax 0.81 Pmax 0.88 Pmax 0.95 Pmax Pmax 0.88 Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 245 (d ) Mẫu C45-W05 -M 10 0.49Pmax ε (‰) 0.73Pmax 0.83Pmax 0.88Pmax 0.92Pmax 0.98Pmax Pmax 45 85 125 Vị trí 165 205 245 (e) Mẫu C45 -W10-M 10 ε (‰) 0.4 Pmax 0.7 Pmax 0.88 Pmax 0.91 Pmax 0.97 Pmax Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) (f ) Mẫu C4 5-W15-M 90 205 245 0.99 Pmax PHỤ LỤC 10 0.55Pmax ε (‰) 0.79Pmax 0.87Pmax 0.95Pmax 0.99Pmax Pmax 0.99Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 245 (g) Mẫu C60-W05-M 10 0.47Pmax ε (‰) 0.8Pmax 0.91Pmax 0.94Pmax 0.95Pmax 0.98Pmax Pmax 0.99Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 245 (h ) Mẫu C60-W10 -M 10 0.42Pmax ε (‰) 0.69Pmax 0.86Pmax 0.89Pmax 0.94Pmax 0.98Pmax Pmax 0.99Pmax 45 85 125 165 Vị trí (mm) 205 (i ) Mẫu C65-W15-M 91 245 PHỤ LỤC 0.3 τ (MPa) 0.2 Pmax 0.4 Pmax 0.7 Pmax 0.9 Pmax Pmax 0.4 Pmax 0.5 Pmax 0.7 Pmax 0.2 s (mm) 0.2 Pmax 0.5 Pmax 0.8 Pmax 0.97 Pmax 0.99 Pmax 0.8 Pmax 0.9 Pmax 0.97 Pmax 0.1 Pmax 0 50 100 150 200 Chiều dài dán (mm) 250 50 100 150 200 250 100 150 200 250 200 250 Chiều dài dán (mm) (a) Mẫu C25-W05-M 0.3 0.17Pmax 0.56Pmax 0.9Pmax Pmax 0.28Pmax 0.73Pmax 0.96Pmax 0.99Pmax 0.4Pmax 0.85Pmax 0.99Pmax 0.17Pmax 0.4Pmax 0.73Pmax 0.2 0.85Pmax s (mm) τ (MPa) 0.9Pmax 0.96Pmax 0.99Pmax 0.1 Pmax 0 50 100 150 Chiều dài dán (mm) 200 250 50 Chiều dài dán (mm) (e) Mẫu C25-W10-M 0.1 Pmax 0.7 Pmax 0.96 Pmax 0.99 Pmax 0.3 Pmax 0.85 Pmax Pmax 0.98 Pmax 0.3 0.5 Pmax 0.9 Pmax 0.96 Pmax 0.2 s (mm) τ (MPa) 0.1 Pmax 0.7 Pmax 0.8 Pmax 0.85 Pmax 0.9 Pmax 0.92 Pmax 0.96 Pmax Pmax 0.96 Pmax 0.99 Pmax 0.98 Pmax 0.1 0 50 100 150 Chiều dài dán (mm) 200 250 50 100 150 Chiều dài dán (mm) (d) Mẫu C25-W15-M Hình PL.2: Biểu đồ phân bố ứng suất độ trượt theo chiều dài dán (nhóm C25) 92 PHỤ LỤC 0.2 Pmax 0.68 Pmax 0.88 Pmax 0.88 Pmax 0.3 0.47 Pmax 0.81 Pmax Pmax 0.2 Pmax 0.74 Pmax 0.2 0.81 Pmax s (mm) τ (MPa) 0.34 Pmax 0.74 Pmax 0.95 Pmax 0.88 Pmax 0.1 0.95 Pmax Pmax 0 100 150 200 Chiều dài dán (mm) 250 50 (a) Mẫu C45-W05-M 0.15Pmax 0.63Pmax 0.73Pmax 0.78Pmax 0.83Pmax 0.88Pmax 0.92Pmax 0.98Pmax Pmax 0.3 0.2 0.1 100 150 200 250 100 150 200 250 100 150 200 250 Chiều dài dán (mm) 0.15Pmax 0.24Pmax 0.34Pmax 0.49Pmax 0.63Pmax 0.73Pmax 0.78Pmax 0.83Pmax 0.88Pmax 0.92Pmax 0.98Pmax Pmax s (mm) τ (MPa) 50 0 100 150 200 Chiều dài dán (mm) 0.1 Pmax 0.8 Pmax 0.94 Pmax 0.99 Pmax 0.6 Pmax 0.85 Pmax 0.97 Pmax 250 50 (b) Mẫu C45-W10-M Chiều dài dán (mm) 0.3 0.7 Pmax 0.88 Pmax Pmax 0.1 Pmax 0.7 Pmax 0.25 0.8 Pmax 0.2 0.85 Pmax s (mm) τ (MPa) 50 0.88 Pmax 0.15 0.94 Pmax 0.1 0.97 Pmax Pmax 0.05 0 50 100 150 Chiều dài dán (mm) 200 250 50 Chiều dài dán (mm) (c) Mẫu C45-W15-M Hình PL.3: Biểu đồ phân bố ứng suất độ trượt theo chiều dài dán (nhóm C45) 93 PHỤ LỤC 0.24Pmax 0.4Pmax 0.55Pmax 0.79Pmax 0.87Pmax 0.95Pmax 0.99Pmax Pmax 0.99Pmax 0.3 0.24Pmax 0.4Pmax 0.25 0.55Pmax 0.2 s (mm) τ (MPa) 0.79Pmax 0.87Pmax 0.15 0.95Pmax 0.99Pmax 0.1 Pmax 0.99Pmax 0.05 0 50 100 Chiều dài dán (mm) 0.11Pmax 0.87Pmax 0.94Pmax Pmax 150 200 0.55Pmax 0.89Pmax 0.95Pmax 0.99Pmax 250 (a) Mẫu C60-W05-M 100 150 200 250 100 150 200 250 100 150 200 250 Chiều dài dán (mm) 0.25 0.8Pmax 0.91Pmax 0.98Pmax 0.18Pmax 0.55Pmax 0.8Pmax 0.89Pmax 0.91Pmax 0.94Pmax 0.98Pmax Pmax 0.99Pmax 0.2 s (mm) 0.15 τ (MPa) 50 0.1 0.05 0 50 100 150 Chiều dài dán (mm) 0.14Pmax 0.86Pmax 0.94Pmax Pmax 0.69Pmax 0.89Pmax 0.97Pmax 0.99Pmax 200 250 50 (b) Mẫu C60-W10-M Chiều dài dán (mm) 0.25 0.83Pmax 0.92Pmax 0.98Pmax 0.99Pmax 0.14Pmax 0.56Pmax 0.2 0.89Pmax 0.94Pmax s (mm) τ (MPa) 0.15 0.97Pmax 0.98Pmax Pmax 0.1 0.99Pmax 0.99Pmax 0.05 0 50 100 150 Chiều dài dán (mm) 200 250 50 (c) Mẫu C60-W15-M Chiều dài dán (mm) Hình PL.4: Biểu đồ phân bố ứng suất độ trượt theo chiều dài dán (nhóm C60) 94 PHỤ LỤC Số liệu xây dựng mơ hình ứng suất dính – độ trượt Cường độ bê tơng S T T Chiều dài dán CFRP Bảng PL.4: Tham số yếu tố tương quan Độ cứng CFRP τmax,pre (f'c, Ef.tf) Số hiệu mẫu f'c Lb (MPa) (mm) Eftf τmax τmax / bw τmax / bw / f'c^bt1 (MPa) f'c Eftf s0,pre (E.t , L, f'c,) n (f'c) s0 / bw /Et^bs1 / L^bs2 s0, pre s0 s0 / bw s0 / bw / Et^bs1 (MPa) (mm) Eftf L f'c (mm) τmax, pre n n / bw npre f'c C25-W05-M 22.4 250 39.84 4.07 3.44 1.92 4.22 0.05 0.04 0.76 0.76 0.06 3.28 2.77 4.36 C25-W10-M 22.4 250 39.84 3.88 3.88 2.17 3.57 0.06 0.06 1.11 1.11 0.05 5.27 5.27 3.69 C25-W15-M 22.4 250 39.84 3.64 4.30 2.40 3.02 0.05 0.06 1.00 1.00 0.04 15.54 18.39 3.12 C45-W05-M 38.7 250 39.84 4.81 4.07 1.72 6.14 0.06 0.05 0.97 0.97 0.08 3.69 3.12 4.09 C45-W10-M 38.7 250 39.84 4.78 4.78 2.02 5.19 0.06 0.06 1.08 1.08 0.06 5.34 5.34 3.45 C45-W15-M 38.7 250 39.84 4.60 5.44 2.30 4.38 0.06 0.07 1.29 1.29 0.05 4.93 5.84 2.92 C60-W05-M 48.8 250 39.84 4.87 4.12 1.54 6.91 0.08 0.06 1.16 1.16 0.09 5.21 4.40 3.98 C60-W10-M 48.8 250 39.84 4.80 4.80 1.80 5.84 0.07 0.07 1.18 1.18 0.08 6.12 6.12 3.36 C60-W15-M 48.8 250 39.84 4.77 5.65 2.12 4.93 0.06 0.07 1.29 1.29 0.07 6.49 7.68 2.84 95 PHỤ LỤC Thuật toán xử lý số liệu vẽ biểu đồ thí nghiệm tải lặp Code chạy chương trình Matlab Các file số liệu lực – chuyển vị biến dạng cần xử lý thô trước đưa vào chương trình, loại bỏ hết ký tự khơng phải dạng số, xác định vị trí cột liệu lực, chuyển vị, vị trí cảm biến clc clear format long %GHI CHU %Nhap duong dan cho Str-Bien dang / Dpl-Luc Chuyen vi %file text phai dinh dang *.txt hoac *.dat %file text phai loai bo het cac ky tu khong phai Numberic % -%OPTION BegCyc=1; %Chu ky bat dau de ve NumCyc=50000; %So chu ky can ve thi %BIEN DANG: 8p/cycle Str=dlmread('C:\Users\anhtuan\Desktop\Data-C-corrected\C60-W05-C\C60-W05C_1.txt'); SizeStr=size(Str); %Kich thuoc Bang du lieu Bien dang ppcS=8; %So diem mot chu ky data Strain S1=120; %Gia tri bien dang bat dau lay du lieu a=3; %Cot so lieu can ve thi (Vi tri Strain gage) %LUC - CHUYEN VI: 16p/cycle Dpl=dlmread('C:\Users\anhtuan\Desktop\Data-C-corrected\C60-W05-C\C60-W05C-f.dat'); SizeDpl=size(Dpl); %Kich thuoc Bang du lieu Chuyen vi ppcFD=16; %So diem mot chu ky data Force/Dpl F1=1; %Gia tri Force bat dau lay du lieu D1=1; %Gia tri Chuyen vi bat dau lay du lieu b=4; %Vi tri cot du lieu LUC c=3; %Vi tri cot du lieu CHUYEN VI % -disp('So chu ky Luc - CV co the ve:'); MaxFD=(SizeDpl(1)-F1+1)/ppcFD; disp('So chu ky Bien dang co the ve:'); MaxS=(SizeStr(1)-S1+1)/ppcS; %TUY CHON XU LY DU LIEU -disp('Lua chon BIEU DO:'); disp('1 Luc - thoi gian'); disp('2 Chuyen vi - thoi gian'); disp('3 Bien dang - thoi gian (Limit)'); disp('4 Bien dang - thoi gian (Full)'); disp('5 Luc - Chuyen vi'); op=input('Lua chon:'); % -%XU LY YEU CAU switch op %Luc - thoi gian case clc disp('XU LY DU LIEU LUC THEO THOI GIAN'); if NumCyc > MaxFD disp('Target:'); 96 PHỤ LỤC BegCyc+NumCyc disp('So chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD else if BegCyc > MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD else if (BegCyc+NumCyc)> MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD else disp('Tong chu ky co the ve:'); MaxFD disp('Bat dau tu chu ky:'); BegCyc disp('So chu ky duoc ve:'); NumCyc %Xay dung ma tran chi so Chu Ky - Luc k=0; for i=F1:size(Dpl,1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcFD*k; F(k,1)=abs(Dpl(i,b)); end idxF=[index,F]; %Loc du lieu ve thi w=0; for j=(BegCyc*ppcFD):((BegCyc+NumCyc)*ppcFD) w=w+1; t(w,1)=idxF(j,1); FT(w,1)=idxF(j,2); end end end end grid on plot(t,FT) xlabel('Cycle No.') ylabel('Force (kN)') % -%Chuyen vi - thoi gian case clc disp('XU LY DU LIEU CHUYEN VI THEO THOI GIAN'); if NumCyc > MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('So chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD close all else if BegCyc > MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc 97 PHỤ LỤC disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD else if (BegCyc+NumCyc)> MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD else disp('Tong chu ky co the ve:'); MaxFD disp('Bat dau tu chu ky:'); BegCyc disp('So chu ky duoc ve:'); NumCyc %Xay dung ma tran chi so Chu Ky - Chuyen vi k=0; for i=D1:SizeDpl(1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcFD*k; D(k,1)=abs(Dpl(i,c)); end dtD=min(D); idxD=[index,D-dtD]; %Loc du lieu ve thi w=0; for j=(BegCyc*ppcFD):((BegCyc+NumCyc)*ppcFD) w=w+1; t(w,1)=idxD(j,1); DT(w,1)=idxD(j,2); end end end end grid on plot(t,DT) xlabel('Cycle No.') %truc hoanh ylabel('Displacement (mm)') %truc tung % -case %Bien dang - thoi gian (Ve theo Can tren/Can duoi) clc disp('XU LY DU LIEU BIEN DANG THEO THOI GIAN'); if NumCyc > MaxS disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('So chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS else if BegCyc > MaxS disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS else if (BegCyc+NumCyc)> MaxS disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS 98 PHỤ LỤC else disp('Tong chu ky co the ve:'); MaxS disp('Bat dau tu chu ky:'); BegCyc disp('So chu ky duoc ve:'); NumCyc %Xay dung ma tran chi so Chu Ky - Bien dang k=0; for i=S1:SizeStr(1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcS*k; S(k,1)=abs(Str(i,a)); end disp('Goc tinh bien dang='); del=min(S) idxS=[index,S-del]; %Loc du lieu ve thi w=0; for i=BegCyc:(BegCyc+NumCyc) w=w+1; k=0; for j=(i*ppcS):(i*ppcS+ppcS-1) k=k+1; t_dt(k,1)=idxS(j,1); ST_dt(k,1)=idxS(j,2); end ST_upper(w,1)=max(ST_dt); ST_lower(w,1)=min(ST_dt); cycle_no(w,1)=i+BegS2; end end end end grid on hold on plot(cycle_no,ST_upper) plot(cycle_no,ST_lower) legend('upper','lower') xlabel('Cycle No.') %truc hoanh ylabel('Strain') %truc tung % -case %Bien dang - thoi gian (FULL) clc disp('XU LY DU LIEU BIEN DANG THEO THOI GIAN'); if NumCyc > MaxS disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('So chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS else if BegCyc > MaxS disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS close all else if (BegCyc+NumCyc)> MaxS 99 PHỤ LỤC disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxS close all else disp('Tong chu ky co the ve:'); MaxS disp('Bat dau tu chu ky:'); BegCyc disp('So chu ky duoc ve:'); NumCyc %Xay dung ma tran chi so Chu Ky - Bien dang k=0; for i=S1:SizeStr(1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcS*k; S(k,1)=abs(Str(i,a)); end disp('Goc bien dang='); del=min(S) idxS=[index,S-del]; %Loc du lieu ve thi w=0; for j=(BegCyc*ppcS):((BegCyc+NumCyc)*ppcS) w=w+1; t(w,1)=idxS(j,1); ST(w,1)=idxS(j,2); end end end end grid on plot(t,ST) xlabel('Cycle No.') %truc hoanh ylabel('Strain') %truc tung % -case %Luc - Chuyen vi disp('XU LY DU LIEU LUC - CHUYEN VI'); if BegCyc > MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD close all else if (BegCyc+NumCyc)> MaxFD disp('Target:'); BegCyc+NumCyc disp('Chu ky khong duoc vuot qua:'); MaxFD close all else disp('Tong chu ky co the ve:'); MaxFD disp('Bat dau tu chu ky:'); BegCyc disp('So chu ky duoc ve:'); NumCyc 100 PHỤ LỤC %Loc du lieu LUC can ghep noi k=0; for i=F1:SizeDpl(1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcFD*k; F(k,1)=abs(Dpl(i,b)); end idxF=[index,F*1.05]; %Loc du lieu ve thi w=0; for j=(BegCyc*ppcFD):((BegCyc+NumCyc)*ppcFD) w=w+1; t(w,1)=idxF(j,1); FT(w,1)=idxF(j,2); if FT(w,1)==0 disp('Diem ngat du lieu') t(w,1) end end %Loc du lieu CHUYEN VI can ghep noi k=0; for i=D1:SizeDpl(1); k=k+1; index(k,1)=1/ppcFD*k; D(k,1)=abs(Dpl(i,c)); end dtD=min(D); idxD=[index,D-dtD]; %Loc du lieu ve thi w=0; for j=(BegCyc*ppcFD):((BegCyc+NumCyc)*ppcFD) w=w+1; t(w,1)=idxD(j,1); DT(w,1)=idxD(j,2); end %Ma tran ghep noi LUC va CHUYEN VI z=0; for x=1:size(DT) z=z+1; M1(z,1)=FT(x,1); M2(z,1)=DT(x,1); end end end grid on plot(M2,M1) xlabel('Displacement (mm)') ylabel('Load (kN)') hold on % -otherwise disp('Lua chon khong phu hop') close all end 101 KẾT QUẢ CÔNG BỐ KHOA HỌC KẾT QUẢ CƠNG BỐ KHOA HỌC Cơng trình thu từ kết nghiên cứu này: 102 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: HỒNG ANH TUẤN Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 07/06/1991 Nơi sinh: Vũng Tàu Dân tộc: Kinh Tôn giáo: Không Nguyên quán: Quảng Trạch, Quảng Bình Địa liên lạc: 850/B15 đường 30/4, phường 11, TP Vũng Tàu, Bà Rịa – Vũng Tàu Điện thoại: 0888.460.975 Email: anhtuan2307@gmail.com QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC Thời gian học: Từ 2009 đến 2014 Nơi học: Trường Đại học Văn Lang Ngành học: Xây dựng Dân dụng Công nghiệp SAU ĐẠI HỌC Thời gian học: Từ 2015 đến 2018 Nơi học: Trường Đại học Bách Khoa TP.HCM Ngành học: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Dân dụng Cơng nghiệp ... TÀI: KHẢO SÁT THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ BÁM DÍNH CỦA TẤM CFRP VỚI BÊ TÔNG CHỊU TẢI TRỌNG LẶP II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Xây dựng chương trình thực nghiệm, sử dụng phương pháp kéo trượt mặt, khảo sát ứng xử. .. chịu tải lặp Đề tài khảo sát phân tích thực nghiệm ảnh hưởng bề rộng polymer cốt sợi carbon (CFRP) cường độ bê tông đến ứng xử bám dính CFRP với bê tông tác dụng tải trọng tĩnh đơn điệu tải trọng. .. ứng xử bám dính CFRP với bê tơng với biến số: bề rộng cường độ bê tông Làm rõ ảnh hưởng bề rộng CFRP cường độ bê tông đến ứng xử bám dính CFRP - bê tơng Xây dựng mơ hình ứng suất bám dính – trượt