Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử xoắn của ống thép nhồi bê tông

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CAO XUÂN HÙNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ XOẮN CỦA ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG Chuyên ngành: Kỹ Thuật Xây Dựng Cơng Trình Dân Dụng Cơng Nghiệp Mã số: 60 58 02 08 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 08 năm 2020 Cơng trình hoàn thành tại: Trường Đại Học Bách Khoa – ĐHQG-HCM Cán hướng dẫn khoa học 1: TS Lê Bá Khánh Cán hướng dẫn khoa học 2: PGS TS Cao Văn Vui Cán chấm nhận xét 1: PGS TS Nguyễn Minh Long Cán chấm nhận xét 2: PGS TS Trần Cao Thanh Ngọc Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 29 tháng 08 năm 2020 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: 1.PGS.TS Lê Anh Tuấn - Chủ tịch Hội đồng 2.PGS TS Nguyễn Minh Long - Ủy viên (Phản biện 1) 3.PGS TS Trần Cao Thanh Ngọc - Ủy viên (Phản biện 2) 4.TS Võ Việt Hải - Ủy viên 5.PGS.TS Nguyễn Ninh Thụy - Ủy viên Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: CAO XUÂN HÙNG MSHV: 1670569 Ngày, tháng, năm sinh: 14/01/1993 Nơi sinh: Quảng Nam Chun ngành: Kỹ Thuật Xây Dựng Cơng Trình Dân Dụng Công Nghiệp Mã số: 60 58 02 08 I TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử xoắn ống thép nhồi bê tông (Experimental study on torsional behavior of concrete filled steel tubes) NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Thiết kế, chế tạo mẫu thí nghiệm Thiết kế, chế tạo hệ thống tạo mô men xoắn Tiến hành thí nghiệm xoắn, thu thập số liệu thí nghiệm Nhận xét ứng xử, phá hoại mẫu thí nghiệm Phân tích số liệu để đánh giá ảnh hưởng yếu tố bề dày ống thép, cường độ bê tông đến khả chịu xoắn ống thép nhồi bê tông II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 24/02/2020 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 03/08/2020 IV CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS Lê Bá Khánh PGS TS Cao Văn Vui Tp HCM, ngày CB HƯỚNG DẪN CB HƯỚNG DẪN TS Lê Bá Khánh PGS TS Cao Văn Vui tháng năm 2020 CHỦ NHIỆM BỘ MÔN TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên, xin gửi lời cảm ơn chân thành đến thầy TS Lê Bá Khánh thầy PGS TS Cao Văn Vui, người trực tiếp hướng dẫn Luận văn thạc sĩ Hai thầy tận tình bảo giúp tơi nhiều việc tìm hướng nghiên cứu, tìm kiếm tài liệu giải đáp thắc mắc kịp thời… Nhờ mà tơi hồn thành Luận văn thạc sĩ Tôi xin cảm ơn quý thầy cô trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh, đặc biệt Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng truyền đạt kiến thức q báu q trình tơi học tập trường Tôi xin cảm ơn anh chị đồng nghiệp Ban tổng giám đốc công ty nơi công tác hỗ trợ tạo điều kiện để tơi học tập thực Luận Văn Sau cùng, tơi muốn tỏ lịng biết ơn đến gia đình tơi, cha, mẹ, anh chị em bên cạnh động viên tinh thần, tạo điều kiện, giúp đỡ nhiều thời gian học tập vừa qua Trong trình thực Luận văn, cố gắng hoàn thiện qua việc tham khảo tài liệu, trao dồi tiếp thu ý kiến đóng góp chắn khơng tránh khỏi sai sót Vì vậy, tơi hoan nghênh đón nhận cảm ơn ý kiến đóng góp quý Thầy, Cô bạn bè Xin trân trọng cảm ơn TP HCM, ngày 03 tháng 08 năm 2020 Cao Xuân Hùng ii TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Luận văn trình bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử xoắn ống thép nhồi bê tông (Concrete Filled Steel Tubes – CFST) Nghiên cứu thực 33 mẫu thí nghiệm gồm mẫu CFST có cường độ bê tơng M250, mẫu CFST có cường độ bê tông M400, mẫu ống thép rỗng mẫu bê tơng Tất mẫu thí nghiệm có đường kính ngồi 140 mm dài 1000 mm Có loại ống thép với bề dày khác 2,3 mm, 3,0 mm 3,5 mm Các mẫu thí nghiệm xoắn phá hoại Kết thí nghiệm cho thấy mẫu ống thép rỗng bị phá hoại ổn định Quan hệ mơ men xoắn góc xoay phân tích so sánh Các mẫu CFST có khả chịu mô men xoắn cao nhiều so với ống thép Điều ổn định cục ống thép ngăn chặn lõi bê tông Mô men xoắn cuối mẫu CFST tăng từ 46,6% đến 81,5% so với mẫu ST iii ABSTRACT This thesis presents the experimental results on torsional behavior of concrete filled steel tubes (CFST) The experiment was conducted on 33 specimens including CFST specimens with concrete grade M250, CFST specimens with concrete grade M400, steel tube (ST) specimens and concrete (C) specimens The outer diameter of all specimens was 140 mm and the length was 1000 mm Steel tubes had three different thickness of 2.3 mm, 3.0 mm and 3.5 mm All specimens were subjected to torsional moment to failure The experimental results showed that ST specimens failed in the form of buckling The relationships between torsional moment and angle of twist were analysed and compared The maximum torsional moments of the CFST were much higher than those of ST specimens This is due to the fact that the buckling of steel tubes were prevented by the concrete infill The maximum torsional moments of CFST increased 46.6-81.5% compared with the maximum moment of ST iv LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan luận văn tơi thực hướng dẫn thầy TS Lê Bá Khánh thầy PGS TS Cao Văn Vui Các số liệu luận văn hoàn toàn trung thực chưa công bố sử dụng để bảo vệ học vị Các thông tin, tài liệu trích dẫn ghi rõ nguồn gốc Tôi xin chịu trách nhiệm kết nghiên cứu luận văn TP HCM, ngày 03 tháng 08 năm 2020 Cao Xuân Hùng v DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Tịa nhà thương mại Ruifeng, Hangzhou, Trung Quốc (2003) Hình 1.2 Canton Tower, Trung Quốc (2010) Hình 1.3 Cầu Zhaohua Jialing, Trung Quốc (2012) Hình 1.4 Cầu vượt Nguyễn Tri Phương – Lý Thái Tổ, Tp HCM (2013) Hình 1.5 Cầu Đơng Trù, Đơng Anh, Hà Nội (2014) Hình 2.1 Mặt cắt ngang số loại ống CFST Hình 2.2 Vịm cầu sử dụng kết cấu hình tạ 16 Hình 2.3 Kích thước hình học cột H - CFST 18 Hình 3.1 Thí nghiệm nén bê tông 21 Hình 3.2 Thí nghiệm kéo thép 23 Hình 3.3 Chi tiết kích thước mẫu thí nghiệm 24 Hình 3.4 Kí hiệu mẫu thí nghiệm 24 Hình 3.5 Tất 33 mẫu thí nghiệm 26 Hình 3.6 Mẫu ống CFST, bê tơng cường độ M250 27 Hình 3.7 Mẫu ống CFST, bê tông cường độ M400 28 Hình 3.8 Mẫu ống thép rỗng 28 Hình 3.9 Mẫu bê tơng 29 Hình 3.10 Cơng tác hàn ống thép với mã 30 Hình 3.11 Cơng tác trộn bê tơng lấy mẫu thử 31 Hình 3.12 Công tác đổ bê tông vào ống thép 32 vi Hình 3.13 Công tác mài phẳng mặt hàn mã 32 Hình 3.14 Liên kết mẫu thí nghiệm vào khung tuyệt đối cứng 33 Hình 3.15 Liên kết mẫu thí nghiệm vào Puli 34 Hình 3.16 Hệ thống tạo mơ men xoắn 35 Hình 3.17 Hệ tạo lực tác dụng vào Puli 36 Hình 3.18 Hệ thống đo chuyển vị 37 Hình 3.19 Hướng nhìn trước hệ thí nghiệm 38 Hình 3.20 Hướng nhìn sau hệ thí nghiệm 39 Hình 4.1 Hình mẫu ống thép rỗng sau bị phá hoại 40 Hình 4.2 Hình mẫu bê tông bị đứt gãy 41 Hình 4.3 Hình mẫu bê tông bị nứt 42 Hình 4.4 Hình mẫu ống CFST bị phá hoại 42 Hình 4.5 Khảo sát phá hoại bê tông bên 43 Hình 4.6 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu ST-A 44 Hình 4.7 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu ST-B 45 Hình 4.8 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu ST-C 46 Hình 4.9 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu C-N 47 Hình 4.10 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu C-H 48 Hình 4.11 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu CFST-AN 49 Hình 4.12 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu CFST-BN 50 Hình 4.13 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu CFST-CN 51 Hình 4.14 Biểu đồ quan hệ mơ men xoắn - góc xoay mẫu CFST-AH 52 71 Hình 4.34 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu CFST, bê tơng M400 Hình 4.35 mơ tả phần trăm tăng lên mô men xoắn cuối mẫu lại so với mẫu CFST-AH Khi bề dày ống thép tăng từ 2,3 mm lên 3,0 mm mơ men xoắn cuối tăng 12,3% Và bề dày ống thép tăng từ 2,3 mm lên 3,5 mm mô men xoắn cuối tăng 18,5%, cao mẫu có bề dày ống thép 3,0 mm 6,2% Việc tăng 0,7 mm 1,2 mm bề dày thành ống thép làm tăng đáng kể khả chịu xoắn mẫu CFST có cường độ bê tơng M400 72 Hình 4.35 Phần trăm độ tăng so sới mẫu CFST-AH 4.4.4 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 2,3 mm Nhằm đánh giá ảnh hưởng lõi bề tông cường độ bê tơng biểu đồ thể mơ men xoắn cuối mẫu có bề dày ống thép thiết lập Biểu đồ mơ tả Hình 4.36 Mơ men xoắn cuối mẫu ống thép rỗng có bề dày 2,3 mm đạt 13,32 kNm Khi nhồi bê tông với cường độ M250 (mẫu CFST-AN) mơ men xoắn cuối tăng từ 13,32 kNm lên 21,96 kNm Và với cường độ bê tơng M400 (CFST-AH) mơ men tăng lên thành 24,17 kNm Từ đó, kết luận rút nhồi bê tơng khả chịu xoắn cuối tăng lên đáng kể với cường độ bê tơng cao mô men chịu xoắn cuối cao 73 Hình 4.36 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 2,3 mm Biểu đồ thể phần trăm độ tăng mô men xoắn cuối mẫu CFST so với mẫu ống thép rỗng mơ tả Hình 4.37 So với mẫu ống thép rỗng mẫu CFST có cường độ bê tông M250 (mẫu CFST-AN) đạt mô men xoắn cuối cao 64,9% Và với mẫu CFST có cường độ bê tơng M400 mơ men xoắn cuối tăng lên 81,5%, cao 16,6% so với mẫu CFST-AN Hình 4.37 Phần trăm độ tăng so sới mẫu ST-A 74 4.4.5 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 3,0 mm Biểu đồ biểu giá trị mô men xoắn cuối mẫu có bề dày ống thép 3,0 mm thể Hình 4.38 Các giá trị mơ men xoắn cuối tăng dần từ trái sang phải Mẫu ống thép rỗng ST-B đạt mô men xoắn cuối 16,90 kNm Mẫu ống thép nhồi bê tông có cường độ M250 có mơ men xoắn tăng từ 16,90 kNm lên 26,47 kNm Và mẫu CFST có cường độ bê tông M400 đạt mô men xoắn cuối 27,15 kNm Hình 4.38 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 3,0 mm Phần trăm độ tăng mẫu CFST so với mẫu ST thể Hình 4.39 Khi nhồi thêm bê tơng có cường độ M250 mô men xoắn cuối tăng lên 56,6% so với mô men xoắn cuối mẫu ống thép rỗng Khi cường độ bê tơng M400 mơ men xoăn tăng thêm 60,6% so với mẫu ống thép rỗng, cao 4% so với mẫu có cường độ bê tơng M250 Việc nhồi bê tơng vào ống thép có bề dày ống thép 3,0 mm làm tăng đáng kể mơ men xoắn cuối mẫu Cịn việc tăng cường độ bê tông tăng mô men xoắn cuối 75 Hình 4.39 Phần trăm độ tăng so sới mẫu ST-B 4.4.6 Mô men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 3,5 mm Hình 4.40 trình bày mơ men xoắn cuối mẫu có bề dày ống thép 3,5 mm Mẫu ống thép rỗng có bề dày 3,5 mm (mẫu ST-C) đạt mơ men xoắn cuối 18,79 kNm Khi nhồi bê tơng có cường độ M250 (mẫu CFST-CN) mơ men xoắn tăng từ 18,79 kNm lên 27,54 kNm Khi nhồi bê tơng có cường độ M400 (mẫu CFST-CH) mô men xoắn cuối tăng từ 18,79 kNm lên 28,64 kNm Điều khẳng định mơ men xoắn cuối mẫu ống thép tăng lên nhồi bê tông với cường độ bê tông cao đạt mô men xoắn cuối cao 76 Hình 4.40 Mơ men xoắn cuối nhóm mẫu có bề dày ống thép 3,5 mm Độ tăng mô men xoắn mẫu CFST so với mẫu ST tính theo đơn vị phần trăm thể Hình 4.41 Mơ men xoắn cuối tăng thêm 46,6% 52,4% ống thép nhồi bê tơng có cường độ M250 M400 Mẫu CFST có cường độ M400 cao 5,8% so với mẫu CFST có cường độ bê tơng M250 Sự so sánh khẳng định việc nhồi bê tông vào ống thép làm tăng nhiều mơ men xoắn cuối cùng, cịn tăng cường độ bê tơng từ M250 lên M400 giá trị mơ men xoắn cuối tăng 77 Hình 4.41 Phần trăm độ tăng so sới mẫu ST-C 78 CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Luận văn trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm ứng xử ống CFST chịu tải trọng xoắn Thí nghiệm tiến hành 33 mẫu thí nghiệm gồn mẫu CFST có cường độ bê tơng M250, mẫu CFST có cường độ bê tơng M400, mẫu ống thép rỗng mẫu bê tông Tất mẫu thí nghiệm có đường kính ngồi 140 mm Có loại ống thép với bề dày khác 2,3 mm, 3,0 mm 3,5 mm Chiều dài tất mẫu 1000 mm Số liệu thu thập q trình thí nghiệm, sau xử lý phân tích Một số kết luận kiến nghị rút sau 5.1 Kết luận ➢ Các mẫu CFST khơng bị phá hoại góc xoay lớn Các mẫu ST bị phá hoại ổn định Tại vị trí ổn định, ống bị móp méo Sau bị ổn định, khả chịu xoắn mẫu giảm đột ngột Các mẫu bê tông bị phá hoại cắt Mặt phẳng phá hoại vuông góc với trục mẫu ➢ Khi kết thúc thí nghiệm, đường cong mô men xoắn mẫu CFST hướng lên Điều chứng tỏ khả chịu xoắn mẫu CFST tăng Giá trị mô men xoắn cuối mẫu CFST ghi nhận giá trị mô men thời điểm kết thúc thí nghiệm Mơ men xoắn cuối mẫu tăng dần theo chiều tăng bề dày ống thép Mơ men xoắn cuối nhóm ST-B ST-C tăng thêm 26,9% 41,1% so với mẫu ST-A Mô men xoắn cuối mẫu CFST-BN CFST-CN tăng thêm 20,6% 25,4% so với mẫu CFST-AN Mô men xoắn cuối mẫu CFST-BH CFST-CH tăng thêm 12,3% 18,5% so với mẫu CFST-AH Việc nhồi bê tông vào ống thép cải thiện đáng kể khả chịu xoắn ống thép Thêm nữa, tăng cường độ lõi bê tơng mơ men xoắn cuối mẫu CFST tăng theo Mô men xoắn cuối mẫu CFST-AN CFST-AH tăng thêm 64,9% 81,5% so với mẫu ST-A Mô men xoắn cuối mẫu CFST-BN CFST-BH tăng thêm 56,6% 60,6% so với mẫu ST-B Mô men xoắn cuối mẫu CFSTCN CFST-CH tăng thêm 46,6% 52,4% so với mẫu ST-C 79 ➢ Độ cứng xoắn mẫu tăng đáng kể tăng bề dày ống thép Độ cứng mẫu ST-B ST-C tăng 23,1% 47,8% so với mẫu ST-A; độ cứng xoắn mẫu CFST-BN, CFST-CN tăng 18,6% 39,3% so với mẫu CFST-AN; độ cứng xoắn mẫu CFST-BH, CFST-CH tăng 19% 35,8% so với mẫu CFST-AH Độ cứng xoắn mẫu ống thép nhồi bê tông cao rõ rệt so với mẫu khơng có bê tơng Bên cạnh đó, độ cứng xoắn tăng lên tăng cường độ bê tông bê Độ cứng mẫu CFST-AN, CFST-AH tăng 16,8% 31,3% so với mẫu ST-A; độ cứng mẫu CFST-BN, CFST-BH tăng 12,4% 26,8% so với mẫu ST-B; độ cứng mẫu CFST-CN, CFST-CH tăng 10,1% 20,7% so với mẫu ST-C ➢ Không sử dụng phương phương pháp cộng dồn khả chịu xoắn riêng lẻ thép bê tông để xác định cho ống thép nhồi bê tông Bởi mơ men xoắn bê tơng nhỏ Nhưng ống thép đổ đầy bê tơng khả chịu xoắn tăng lên lớn 5.2 Kiến nghị Kết nghiên cứu luận văn góp phần giúp hiểu rõ ứng xử ống CFST chịu tải trọng xoắn Tuy nhiên, nghiên cứu số đề chưa xét đến Do đó, tác giả kiến nghị số phát cho đề tài sau: - Nghiên cứu ứng xử ống CFST chịu tổ hợp tải nén – xoắn, tổ hợp tải nén uốn – xoắn - Bê tông đổ vào ống thép có cường độ cao - Vật liệu ống thép có cường độ cao - Nghiên cứu thêm ống CFST với tiết diện mặt cắt đa dạng hình chữ nhật, vng, elip TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] T E C f Standardization, "Eurocode 4: Design of composite steel and concrete structures," European standards related to construction, 2004 [2] A I o Steel, “Load and resistance factor design LRFD specifications for structure steel, America, 2016 [3] CECS, "CECS 28-1990: Specification for design and construction of concretefilled steel tubular structures," CECS Engineering Construction Standard, 1990 [4] P Li, T Zhang and C Wang, "Behavior of Concrete-Filled Steel Tube Columns Subjected to Axial Compression," Advances in Materials Science and Engineering, vol 2018, p 4059675, 2018 [5] X F Ding, T Zhang and L Fu, "Behavior of concrete-filled round-ended steel tubes under bending," Steel and Composite Structures, vol 25, 2017 [6] Y F Yang, "Modelling of recycled aggregate concrete-filled steel tube (RACFST) beam-columns subjected to cyclic loading," Steel and Composite Structures, vol 18, 2015 [7] W QiuP, M Jiang and L ZhouP, "Seismic Performance of Reinforced Concrete Pier with Inside Concrete," Advanced Materials Research, Vols 163167, pp 4194-4198, 2011 [8] J B a O KIYOMIYA, "Fundemental pure torsional properties of concrete filled circular steel tubes," vol 739, pp 285-296, 2003 [9] L.-H Han, G.-H Yao and Z Tao, "Performance of concrete-filled thin-walled steel tubes under pure torsion," Thin-Walled Structures, vol 45, no 1, pp 2436, 2007 [10] L.-H Han, G.-H Yao and Z Tao, "Behaviors of concrete-filled steel tubular members subjected to combined loading," Thin-Walled Structures, vol 45, no 6, pp 600-619, 2007 [11] M Eun-Taik Lee, B H Yun, H J Shim, K H Chang and a G C Lee, "Torsional behavior of concrete-filled circular steel tube columns," Journal of structural engineering, vol 135, no 10, pp 1250-1258, 2009 [12] J.-g Nie, Y.-h Wang and J.-s Fan, "Experimental study on seismic behavior of concrete filled steel tube columns under pure torsion and compression– torsion cyclic load," Journal of Constructional Steel Research, vol 79, pp 115126, 2012 [13] J.-g Nie, Y.-h Wang and J.-s Fan, "Experimental research on concrete filled steel tube columns under combined compression-bending-torsion cyclic load," Thin-Walled Structures, vol 67, pp 1-14, 2013 [14] H Huang, L.-H Han and X.-L Zhao, "Investigation on concrete filled double skin steel tubes (CFDSTs) under pure torsion," Journal of Constructional Steel Research, vol 90, pp 221-234, 2013 [15] Y Wang, J.-G Nie and J.-S Fan, "Theoretical model and investigation of concrete filled steel tube columns under axial force–torsion combined action," Thin-Walled Structures, vol 69, pp 1-9, 2013 [16] Y.-h Wang, J.-g Nie and J.-s Fan, "Fiber beam-column element for circular concrete filled steel tube under axial–flexure–torsion combined load," Journal of Constructional Steel Research, vol 95, pp 10-21, 2014 [17] Y.-H Wang, J.-G Nie, J.-S Fan and X.-G Yang, "Torsion effect in piers of curved steel-concrete composite bridges under rare earthquake," Gongcheng Lixue/Engineering Mechanics, vol 31, pp 42-50, 56, 2014 [18] Y.-H Wang, J.-G Nie and J.-S Fan, "Cross sectional shear strain distribution of rectangular concrete filled steel tube columns subjected to torsion," vol 31, pp 101-108,119, 2014 [19] Y.-H Wang, J.-G Nie and J.-S Fan, "Study on the torsion behavior of concrete filled steel tube column with circular section," vol 31, pp 222-227, 2014 [20] Y.-H Wang, J.-G Nie and J.-S Fan, "Application of fiber bean-column model for concrete filled steel tube column considering torsion effect," vol 31, pp 4553, 2014 [21] Y Wang, J Nie and J Fan, "A new model for analyzing nonlinear torsion behavior of concrete filled steel tube columns with rectangular section," Earthquake Engineering and Engineering Vibration, vol 15, pp 269-282, 2016 [22] Y.-H Wang and X.-H Zhou, "Non-linear torsion behaviour of concrete filled steel tube columns," Materials and Structures, vol 49, no 12, pp 5227-5241, 2016 [23] S Anumolu, "Behavior of hollow-core composite columns under torsion loading," 2016 [24] S Anumolu, A O I and E M A., "Behavior of Hollow-Core Steel-ConcreteSteel Columns Subjected to Torsion Loading," Journal of Bridge Engineering, vol 21, no 10, p 04016070, 2016 [25] Y.-H Wang, Y.-F Guo, J.-P Liu and X.-H Zhou, "Experimental study on torsion behavior of concrete filled steel tube columns subjected to eccentric compression," Journal of Constructional Steel Research, vol 129, pp 119-128, 2017 [26] B Chen, Y Sheng, A Fam and J Wei, "Torsional behavior of a new dumbbellshaped concrete-filled steel tubes," Thin-Walled Structures, vol 110, pp 35-46, 2017 [27] N Xin, W Yu-Hang, L Shuo and C Ju, "Coupled bending-shear-torsion bearing capacity of concrete filled steel tube," Thin-Walled Structures, vol 123, pp 305-316, 2018 [28] Z.-B Pi, M Su, Y.-Y Peng, Y.-H Wang, W Luo and Y.-S Lan, "Seismic behaviour of concrete-filled steel tubular columns with internal H-section steel under pure torsion and compression–torsion loads," Engineering Structures, vol 216, p 110761, 2020 [29] H N Vinh, "Cột liên hợp ống thép nhồi bê tông chịu tải trọng dọc trục," Luận Văn Thạc Sĩ - ĐH Bách Khoa TPHCM, 2014 [30] C V Vui, "Ứng xử ống thép nhồi bê tông (CFST) chịu tải lặp dọc trục," Đề tài khoa học cấp trường - ĐH Bách Khoa TPHCM, 2019 [31] C V Vui, "Phân tích dạng phá hoại ống thép nhồi bê tông chịu tải nén dọc trục," Đề tài khoa học cấp trường - ĐH Bách Khoa TPHCM, 2020 [32] P Đ Hào, "Mô cột ngắn ống thép nhồi bêtông cường độ cao chịu tải trọng nén tâm phương pháp PTHH sử dụng phần mềm Abaqus," Tạp chí KHCN Xây Dựng, vol 4, 2016 [33] T N M Thông, "Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử ống thép nhồi bê tông bị cháy," Luận Văn Thạc Sĩ - ĐH Bách Khoa TPHCM, 2019 [34] Phan Văn Hội, Kết cấu liên hợp thép - bê tông, NXB Khoa học - Kỹ thuật, 2006 [35] Phan Thị Tường Quy, "Phân tích ứng xử tĩnh cột ống thép trịn nhồi bê tơng CFST," Luận Văn Thạc Sĩ - Đại Học Bách Khoa TPHCM, 2015 [36] Đ T Thi, "Ứng Xử Chịu Mô Men Của Liên Kết Giữa Ống Thép Nhồi Bê Tong Và Sàn Phẳng BTCT," Luận Văn Thạc Sĩ - ĐH Bách Khoa TPHCM, 2016 [37] B x dựng, "Hỗn hợp bê tông nặng bê tông nặng - Lấy mẫu, chế tạo bảo dưỡng mẫu thử," Tiêu chuẩn Việt Nam 3105 : 1993, vol H, 1993 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: CAO XUÂN HÙNG Ngày, tháng, năm sinh: 14/01/1993 Nơi sinh: QUẢNG NAM Địa liên lạc: 55 Lê Thúc Hoạch, Phường Phú Thọ Hòa, Quận Tân Phú, TP.HCM ĐTDĐ: 0938.309.345 Email: 1670569@hcmut.edu.vn QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO 2011 – 2016: học đại học Đại học Bách Khoa Tp HCM 2016 – 2020 : học cao học Đại học Bách Khoa Tp HCM ... ABAQUS [32], nghiên cứu thực nghiệm ứng xử ống CFST bị cháy [33] Tuy nhiên, nghiên cứu ứng xử xoắn ống CFST cịn so với nghiên cứu Dưới số nghiên cứu tài liệu liên quan đến ứng xử xoắn ống CFST công... mẫu ống CFST bê tơng cường độ thường, mẫu ống CFST bê tông cường độ tương đối cao, mẫu ống thép rỗng mẫu bê tông Các đặc trưng học, dạng phá hoại ống thép nhồi bê tông, ống thép không nhồi bê tông. .. chịu xoắn ống CFST cịn sơ sài Các nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm tiếp tục thực với mục đích hiểu thấu đáo ứng xử kết cấu loại 4 Đề tài nghiên cứu thực nghiệm ứng xử xoắn ống CFST Thí nghiệm thực