Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử của ống thép nhồi bê tông (CFST) bị cháy

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TRÌNH NGUYỄN MINH THƠNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ CỦA ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG (CFST) BỊ CHÁY Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng công nghiệp Mã số ngành : 60580208 LUẬN VĂN THẠC SĨ Tp Hồ Chí Minh, 06-2019 Cơng trình hồn thành: Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG-HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS Cao Văn Vui Cán chấm nhận xét 1: TS Khổng Trọng Toàn Cán chấm nhận xét 2: TS Trần Minh Thi Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM, ngày 03 tháng 07 năm 2019 Thành phần Hội đồng đánh giá Luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS Lương Văn Hải - Chủ tịch Hội đồng TS Nguyễn Thái Bình - Thư ký TS Khổng Trọng Toàn - ủy viên (Phản biện 1) TS Trần Minh Thi - ủy viên (Phản biện 2) PGS.TS Nguyễn Trọng Phước - CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG ủy viên TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: TRÌNH NGUYỄN MINH THÔNG MSHV: 1670589 Ngày, tháng, năm sinh: 14/12/1992 Nơi sinh: Đà Nẵng Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp Mã số: 60580208 I TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu thực nghiêm ứng xử ống thép nhồi bê tông (CFST) bị cháy (Experimental study on behaviour of concrete filled steel tubes exposed to fire) NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Thiết kế chế tạo mẫu thí nghiệm Tiến hành thí nghiệm cháy với mốc thời gian khác Quan sát mẫu thí nghiệm sau cháy đua nhận xét Tiến hành thí nghiệm mẫu tác dụng lực nén dọc trục Thu thập số liệu quan sát dạng phá hoại Phân tích số liệu đánh giá ảnh hưởng lửa đến ứng xử ống thép nhồi bê tông chịu tải dọc trục II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 13/08/2018 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 03/06/2019 IV HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS Cao Văn Vui Tp HCM, ngày tháng năm CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO (Họ tên chữ ký) TS Cao Văn Vui TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG (Họ tên chữ ký) LỜI CẢM ƠN Trước tiên, xin chân thành cảm ơn đến quý Thầy Cô khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, người tận tình truyền đạt kiến thức kinh nghiệm thực tế cho thời gian học tập trường Đặc biệt, xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Thầy Cao Văn Vui Người trực tiếp hướng dẫn tận tình, mang lại cho tơi ý tưởng, góp ý q báu lời nhắc nhở động viên suốt trình thực luận văn Mặc dù có nhiều cố gắng để hoàn thiện luận văn tất tâm huyết lực thân, nhiên khơng thể tránh khỏi sai sót Do đó, mong nhận ý kiến đóng góp, nhận xét quy báu cảm thông từ quý Thầy Cô Xin trân trọng cảm ơn Tp HCM, ngày 03 tháng 06 năm 2019 Trình Nguyễn Minh Thơng ii TĨM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Ống thép nhồi bê tông (concrete filled Steel tubes-CFST) ngày sử dụng rộng rãi cơng trình xây dựng Tại nhiệt độ thường, cột CFST có ưu điểm bật không cần ván khuôn thi công, khả chịu tải độ dẻo (ductility) cao Tuy nhiên, hỏa hoạn xảy ra, nhược điểm CFST chưa nghiên cứu kỹ Luận văn trình bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử cột CFST bị cháy Mười tám mẫu thí nghiệm có kích thước ống thép đường kính 114 mm, dày mm dài 2000 mm Các mẫu thí nghiệm chia thành nhóm, bao gồm nhóm khơng thí nghiệm cháy sử dụng làm mẫu đối chứng nhóm thí nghiệm cháy với mốc thời gian 15, 30, 45, 60 75 phút Kết thí nghiệm cho thấy, khả chịu lực dọc trục mẫu bị cháy giảm đáng kể so với mẫu đối chứng Với thời gian cháy 15,30,45 phút, khả chịu tải cột giảm xuống 94,58, 60, 45,86% so với mẫu đối chứng Bên cạnh đó, độ cứng dọc trục cột giảm thời gian cháy tăng Độ cứng mẫu bị cháy 15, 30, 45 phút giảm xuống 82,23, 69,19, 65,20% độ cứng mẫu đối chứng ABSTRACT Concrete filled steel tube (CFST) has been widely used in construction At ambient temperature, CFST demonstrates several outstanding advantages such as no need of formwork, high load-carrying capacity and ductility However, the disadvantages of CFST in fire conditions have not been scrutinized yet This thesis presents the experimental behaviour of concrete filled steel tubes exposed to fire The experiment was conducted on eighteen CFST column specimens with 114-mm diameter, 2-mm thickness and 2000-mm length These column specimens were divided into six groups, in which, group was not exposed to fire to use as control specimen and groups were exposed to 15, 30, 45, 60, 75 minutes of fire The experimental results showed that the load-bearing capacity of fire-exposed specimens decrease significantly compared to the control specimen With fire durations of, the loadbearing capacity of column specimens exposed to 15, 30, 45 minutes of fire reduced 94.58, 60, 45.86% compared to the control specimens In addition, the stiffness of CFST columns reduced as the duration of fire increased.The stiffness of specimens exsposed to 15, 30, 45 minutes of fire decreased to 82.23, 69.19, 65.20% compared to that of the control specimens LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng việc tơi thực hướng dẫn Thầy Cao Văn Vui Các kết Luận văn thật chưa công bố nghiên cứu khác Tôi xin chịu trách nhiệm công việc thực Tp HCM, ngày 03 tháng 06 năm 2019 Trình Nguyễn Minh Thơng iv MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC sĩ ii LỜI CAM ĐOAN iv MỤC LỤC iv CHƯƠNG MỞ ĐẦU 1.1 Lý thực đề tài 1.2 Mục đích nghiên cứu 1.3 Đối tượng phạm vi nghiên cứu 1.4 Ý nghĩa nghiên cứu 1.5 Cấu trúc luận văn CHƯƠNG TỔNG QUAN 2.1 Giới thiệu chung 2.2 Tổng quan nghiên cứu ống CFST bị cháy 2.2.1 Tình hình nghiên cứu nước 2.2.2 Tình hình nước 17 2.3 Tổng kết nghiên cứu 20 CHƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH THÍ NGHIỆM 21 3.1 Vật liệu 21 3.1.1 Bê tông 21 3.1.2 Thép 21 V 3.2 Chế tạo mẫu 22 3.2.1 Cơ sở lý luận chọn mẫu 22 3.2.2 Mẩu thí nghiệm 22 3.2.3 Qui trình chế tạo mẫu 24 3.3 Quy trình thí nghi nghiệm 28 3.3.1 Thí nghiệm cháy 28 3.3.2 Thí nghiệm nén 32 CHƯƠNG KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM 34 4.1 Kết thí nghiệm cháy 34 4.1.1 Đuờng cong nhiệt độ 34 4.1.2 Dạng phá hoại cháy 36 4.2 Kết thí nghiệm nén 39 4.2.1 Dạng phá hoại nén dọc trục 39 4.2.2 Đuờng cong lục dọc chuyển vị 41 4.2.3 Khả chịu lục dọc trục lớn 54 4.2.4 Chuyển vị lực dọc trục lớn 55 4.2.5 Khả chịu lực giảm 85% lực dọc trục lớn 56 4.2.6 Chuyển vị sau phá hoại cấp lực 85% lực dọc lớn 57 4.2.7 Độ cứngcủa mẫu 58 CHƯƠNG 5.KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 60 5.1 Kết luận 60 5.2 Kiến nghị 61 56 cháy, thời gian ngắn khoảng 15 phút mẫu bị hư hại Chuyển vị mẫu bị cháy 30 phút 3,69 mm, giảm xuống 24% so với chuyển vị mẫu đối chứng Tương tự, chuyển vị mẫu bị cháy 45 phút 6,16 mm, tăng xấp xỉ 26,8% chuyển vị mẫu đối chứng Hình 4.24 Chuyển vị tải trọng lớn 4.2.5 Khả chịu lực giảm 85% lực dọc trục lớn Hình 4.25 mơ tả khả chịu lực dọc trục giảm 85% khả chịu lực dọc lớn trung bình nhóm mẫu số liệu lấy từ Bảng 4.1 đến Bảng 4.4 Nhận xét thấy rằng, khả chịu lực dọc lớn mẫu đối chứng 265,54 kN Đối với mẫu bị cháy 15 phút, khả chịu lực giảm từ 265,54 kN xuống 263,05 kN xấp xỉ 99% khả chịu lực mẫu đối chứng Tương tự với mẫu bị 30 45 phút, khả chịu lực giảm xuống 159,46 121,85 kN, xấp xỉ 60 45,86% khả chịu lục mẫu đối chứng 57 Hình 4.25 Khả chịu lục nhóm mẫu lục giảm 85% lục dọc lớn 4.2.6 Chuyển vị sau phá hoại cấp lực 85% lực dọc lớn Hình 4.26 mơ tả chuyển vị trung bình nhóm mẫu sau bị phá hoại cấp lục 85% lục dọc lớn Kết chuyển vị trung bình đuợc tính tốn từ số liệu Bảng 4.1, Bảng 4.2, Bảng 4.3, Bảng 4.4 Chuyển vị mẫu đối chứng 7,25 mm Chuyển vị mẫu bị cháy 15 phút 4,99 mm thấp hom chuyển vị mẫu đối chứng 2,26 mm Đối với mẫu bị cháy 30 phút, chuyển vị 4,97 mm thấp hom mẫu đối chứng 2,28 mm Tưomg tự, chuyển vị mẫu bị cháy 45 phút 9,50 mm cao hom mẫu đối chứng 2,25 mm 58 Hình 4.26 Chuyển vị 85% lực dọc lớn 4.2.7 Độ cứng mẫu Độ cứng mẫu đuợc xác định miền đàn hồi Cách tính đuợc trình bày nhu sau Đầu tiên, ta dụa vào đuờng cong lục-chuyển vị để xác định khoảng miền đàn hồi Sau đó, phần mềm excel đuợc sử dụng để vẽ đuờng thẳng tuyến tính với phuơng trình y - Kx Giá trị K độ cứng mẫu Độ cứng mẫu đuợc tính tốn trình bày Bảng 4.5 Bảng 4.5 Độ cứng mẫu Mẩu Độ cứng (kN/mm) c-o-l 91,79 C-0-2 93,96 C-0-3 101,47 C-15-1 78,35 Độ cứng trung bình nhóm mẫu (kN/mm) 95,74 78,73 59 C-15-2 84,13 C-15-3 73,72 C-30-1 68,90 C-30-2 65,50 C-30-3 64,36 C-45-1 67,21 C-45-2 58,11 C-45-3 61,96 66,25 62,43 Độ cứng trung bình mẫu đối chứng 95,75 kN/mm Độ cứng trung bình mẫu bị cháy 15 phút giảm từ 95,74 xuống 78,73 kN/mm, xấp xỉ 82,23% mẫu đối chứng Tương tự, mẫu bị cháy 30 45 phút giảm 66,25, 62,43 kN/mm xấp xỉ 69,19 65,20% mẫu đối chứng Quan sát thấy, độ cứng mẫu giảm rõ rệt tăng thời cháy Nhóm mâu Hình 4.27 Độ cứng nhóm mẫu 60 CHƯƠNG KÉT LUẬN VÀ KIÉN NGHỊ Luận văn trình bày kết thí nghiệm mẫu cột CFST bị cháy sau chịu tác dụng tải trọng dọc trục Mười tám mẫu thí nghiệm có kích thước đường kính ống 114 mm, chiều dày mm đổ đầy bê tơng, chia thành nhóm bao gồm nhóm khơng thí nghiệm cháy làm mẫu đối chứng, nhóm bị cháy với thời gian 15, 30, 45, 60 75 phút Mẩu sau thí nghiệm cháy, tiếp tục tiến hành thí nghiệm nén phá hoại Trong q trình thí nghiệm thu thập số liệu, sau tiến hành xử lý Một số kết luận kiến nghị rút sau 5.1 Kết luận o Các mẫu bị cháy 15, 30 45 phút xuất vết phồng rộp Những mẫu có thời gian tiếp xúc với lửa lâu vết phồng rộp phát triển lớn Điều khiến cho hiệu ứng kháng nở hông cho bê tông giảm đáng kể Đó nguyên nhân gây suy giảm khả chịu lực dọc trục cấu kiện Phá hoại ổn định cục xảy mẫu bị cháy mẫu đối chứng bị ổn định tổng thể o Khả chịu lực dọc trục mẫu bị cháy giảm đáng kể so với mẫu đối chứng Với thời gian cháy 15,30,45 phút khả chịu lực xuống 94,58, 60, 45,86% so với mẫu đối chứng o Với thời gian cháy 15, 30 45 phút, độ cứng giảm xuống 82,23, 69,19, 65,20% độ cứng mẫu đối chứng o Chuyển vị tưomg ứng với lực dọc lớn mẫu bị cháy 15 phút 4,70 mm tưomg đưomg với mẫu đối chứng Chuyển vị mẫu bị cháy 30 phút 3,69 mm, giảm xuống 24% so với chuyển vị mẫu đối chứng Tưomg tự, chuyển vị mẫu bị cháy 45 phút 6,15 mm, tăng xấp xỉ 26,8% chuyển vị mẫu đối chứng o Mau CFST có hai thép hàn kín hai đầu ống thép Khi mẫu bị cháy, tác 61 dụng nhiệt độ lõi bê tông bên ống trương nở đến mức định Sự trương nở tăng lên tăng thời gian cháy, dẫn đến áp suất bên ống thép, khiến mẫu C-60-1 bị phá hoại hoàn toàn 5.2 Kiến nghị Kết nghiên cứu trình bày luận văn góp phần giúp hiểu rõ ứng xử cột CFST bị cháy với mốc thời gian đa dạng Tuy nhiên, hạn chế nghiên cứu điều đáng nói đến Việc thí nghiệm cháy nén tiến hành hai giai đoạn riêng biệt hạn chế sơ vật chất thời điểm Một số ý kiến đề xuất để đề tài phát triển Thí nghiệm cháy nén dọc trục xảy đồng thời để nghiên cứu rõ ứng xử cột CFST cháy Bên cạnh đó, cần nghiên cứu thêm cột CFST với tiết diện mặt cắt đa dạng hình chữ nhật, vng, elip 62 CƠNG TRÌNH CƠNG BỐ Tạp chí nước ngồi Vui Van Cao, Thong Minh Nguyen Trinh, “Fire and axial loading tests ofconcrete filled steel tube columns ”, 2019 This paper is considered by Fire Safety Journal Tạp chí nước Trình Nguyễn Minh Thông, Cao Văn Vui, “Nghiên cứu thực nghiệm hư hại ống thép nhồi bê tông bị cháy”, báo nộp cho Tạp Chí Xây Dựng vào tháng 05/2019 chấp nhận 63 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Wikipedia, "Đại hỏa hoạn Chicago," Wikipedia, 2018 [2] A Bình, "Cháy chung cư 28 tầng Thượng Hải," Dân Trí, 2010 [3] Wikipedia, "Vụ hỏa hoạn Grenfell Tower," Wikipedia, 2017 [4] Wikipedia, "Vụ hỏa hoạn chung cư Carina Plaza," Wikipedia, 2018 [5] s Hong and A H Varma, "Analytical modeling of the standard fire behavior of loaded CFT columns," Journal of Constructional Steel Research, no 65, pp 54- 69, 2009 [6] ISO, ISO 834: Fire resistance tests Elements of building construction, Geneva, 1975 [7] L Hui, L.-H Han and X.-L Zhao, "Fire performance of self-consolidating concrete filled double skin steel tubular columns: Experiments," Fire Safety Journal, no 45, pp 106-115, 2010 [8] z Tao, L H Han and X Chen, "Post-fire bond between the steel tube and concrete in concrete-filled steel," Journal of Constructional Steel Research, no 67, pp 484496, 2011 [9] z Tao and M Ghannam, "Heat transfer in concrete-filled carbon and stainless steel tubes exposed to fire," Fire Safety Journal, no 61, pp 1-11, 2013 64 [10] H Yang, L Faqi and L Gardner, "Performance of concrete-filled RHS columns exposed to fire on sides," Engineering Structures, no 56, pp 196-2004, 2013 [11] K Wang and B Young, "Fire resistance of concrete-filled high strength steel tubular columns," Thin-Walled Structures, no 71, pp 46-56, 2013 [12] L H Han, F Chen, F Y Liao, T Zhong and B Uy, "Fire perfomance of concrete filled stainless steel tubular columns," Engineering Structures, no 56, pp 165-181, 2013 [13] Y Yao and X X Hu, "Cooling behavior and residual strength of post-fire concrete filled steel," Journal of Constructional Steel Research, no 112,pp 282-292,2015 [14] A Espinos, M L Romero and E Serra, "Experimental investigation on the fire behaviour of rectangular and elliptical slender concrete-filled tubular columns," Thin-Walled Structures, no 93, pp 137-148, 2016 [15] M X Xiong and J Y Richard Liew, "Mechanical behaviour of ultra-high strength concrete at elevated temperatures and fire resistance of ultra-high strengtth concrete filled steel tubes," Materials and Design, no 104, pp 414-427, 2016 [16] Y Yao, H Li, H Gou and K Tan, "Fire resistance of eccentrically loaded slender concrete-filled steel," Thin-Walled Structures, no 106, pp 102-112, 2016 [17] J p c Rodrigues and L Laim, "Fire resistance of restrained composite columns made of concrete filled," Journal of Constructional Steel Research, no 133, pp 65-76, 2017 65 [18] H Gou, X Long and Y Yao, "Fire resistance of concrete filled steel tube columns subjected to," Journal of Constructional Steel Research, no 128, pp 542-554, 2017 [19] K u Ukanwa, u Sharma, s J Hicks, A Abu and J B Lim, "Behaviour of continuous concrete filled steel tubular columns loaded," Journal of Constructional Steel Research, no 136, pp 101-109, 2017 [20] B Shekastehband, A Taromi and K Abedi, "Fire performance of stiffened concrete filled double skin steel tubular columns," Fire Safety Journal, no 88, pp 13-25, 2017 [21] J Q Liu, L H Han and X L Zhao, "Performance of concrete-filled steel tubular column-wall structure subjected to ISO-834 standard fire: analytical behaviour," Thin-Walled Structures, no 129, pp 28-44, 2018 [22] K u Unkanwa, G c Cliffton, J B Lim, s J Hicks, u Sharma and A Abu, "Design of a continuous concrete filled steel tubular column in fire," Thin-Walled Structures, no 131, pp 192-204, 2018 [23] Y Chen, K He, s Han and J Wei, "Experimental investigation of square concrete filled stainless steel tubular stub columns after exposure to elevated temperature," Thin-Walled Structures, no 130, pp 12-31, 2018 [24] J Wang, J He and Y Xiao, "Fire behavior and performance of concrete-filled steel tubular columns: Reivew and Discussion," Journal of Constructional Steel Research, no 157, pp 19-31, 2019 66 [25] Q.-H Tan, L Gardner, L.-H Han and T.-Y Song, "Fire performance of steel reinforced concrete-filled stainless steel tubular columns with square crosssection," Thin-Walled Structures, no 143, pp 106-197, 2019 [26] Nguyễn Viết Trung, Kết cấu Ống Thép Nhồi Bê Tông, Hà Nội: NXB Xây Dụng, 2006 [27] Phạm Văn Hội, Kết cấu Liên Hợp Thép - Bê Tông Dùng Trong Nhà Cao Tầng, Hà Nội: NXB Khoa Học - Kỹ Thuật, 2006 [28] Chu Thị Bình, "Nghiên Cứu Khảo Sát Thục Nghiệm Cột Thép Nhồi Bê Tông Trong Điều Kiện Cháy," KhoaHọc CângNghệXâyDựng, no 2, pp 1-7, 2012 [29] Trần Hữu Huy, Ngơ Hữu Cuờng, "Phân Tích Phi Tuyến Hệ Ống Thép Nhồi Bê Tơng," Hồ Chí Minh, 2010 [30] Nguyễn Tấn Phát, Ngơ Hữu Cuờng, "Phân Tích Phi Tuyến Cột Ống Thép Nhồi Bê Tông Dưới Tác Động Của Tải Trọng Và Nhiệt Độ," Hồ Chí Minh, 2013 [31] Phan Thị Tuờng Quy, Ngơ Hữu Cuờng, "Phân Tích ứng Xữ lĩnh Cột Ống Thép Tròn Nhồi Bê Tơng CFST," Hồ Chí Minh, 2015 [32] Phan Đình Hào cộng sự, "Mô Phỏng Cột Ngắn Ống Thép Nhồi Bê Tông Cường Độ Cao Chịu Tải Trọng Nén Đúng Tâm," Khoa Học Công Nghệ Xây Dựng, vol 4, pp 17-25, 2016 [33] Đinh Thị Như Thảo, Lưu Thanh Bình, Trần Duy Phưomg, Nguyễn Văn Hiệp, Trường Hồi Chính, Ngơ Hữu Cường, "Phân Tích Bậc Hai Phi Đàn Hồi Cột Thép Nhồi Bê Tông," KHCNXây Dựng, vol 2, pp 18-23, 2018 69 jajxl < - FIRE SAFETY ỊOURNAL hk lift ED My Author Tasks My Submissions with Journal (1) Fire and axial loading tests of concrete filled steel tube columns Current status: With Editor Ỡ (25tApr/2019) Editor: Luke Bisby Article Type: Research Paper Initial submission: 24/Apr/2019 B 67 68 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: TRÌNH NGUYỄN MINH THƠNG Ngày tháng năm sinh: 14/12/1992 Nơi sinh: Đà Nắng Địa liên lạc: 151/6A Đường Gò Xồi, Phường Bình Hưng Hòa A, Quận Bình Tân, Thành phố Hồ Chí Minh Q TRÌNH ĐÀO TẠO 2010-2015: Kỹ sư xây dựng, chuyên ngành xây dựng dân dụng công nghiệp, trường Đại Học Văn Lang 2017-2019: Học viên cao học chuyên ngành xây dựng dân dụng công nghiệp trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM ... liệu độ ẩm bê tông Quan trọng xem xét tiếp xúc ống thép lõi bê tông tiếp xúc bê tông với mã đầu cột Do giãn nở nhiệt khác vật liệu nên bê tông bị tách khỏi ống thép mã thép đầu cột bị cháy Phương... Mục đích nghiên cứu - Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử cấu kiện CFST tiết diện tròn bị cháy - Phân tích ứng xử mối quan hệ lực-chuyển vị - Đánh giá khả chịu lực dọc trục cấu kiện CFST bị cháy - Phân... CFST chưa nghiên cứu kỹ Luận văn trình bày nghiên cứu thực nghiệm ứng xử cột CFST bị cháy Mười tám mẫu thí nghiệm có kích thước ống thép đường kính 114 mm, dày mm dài 2000 mm Các mẫu thí nghiệm