Nghiên cứu giải pháp nền móng hợp lý cho các công trình silô xây dựng ven sông trên đất yếu khu vực khu công nghiệp hiệp phước tp HCM

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -  TỐNG ĐỒNG VỌNG NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HP LÝ CHO CÁC CÔNG TRÌNH SILÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU KHU VỰC KHU CÔNG NGHIỆP HIỆP PHƯỚC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CHUYÊN NGÀNH : CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Mã số ngành : 31.10.02  LUẬN VĂN THẠC SĨ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Tháng 08 / 2003 CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: GS TSKH LÊ BÁ LƯƠNG HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ PHẢN BIỆN 1: GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ PHẢN BIỆN 2: TS CAO VĂN TRIỆU Luận văn bảo vệ HỘI ĐỒNG BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày 05 tháng 09 năm 2003 Có thể tìm hiệu luận văn Thư Viện Cao Học Trường Đại Học Bách Khoa Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -o0o - NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SỸ Họ tên học viên Ngày, tháng, năm sinh Chuyên ngành : TỐNG ĐỒNG VỌNG : 07 - 07 - 1975 : Công trình đất yếu Phái Nơi sinh Mã số ngành : Nam : Tp Đà Nẵng : 31.10.02 I Tên đề tài : NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HP LÝ CHO CÁC CÔNG TRÌNH SI LÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU TẠI KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC - TP HCM II Nhiệm vụ nội dung : Nhiệm vụ : Nghiên cứu giải pháp móng hợp lý cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước – TP Hồ Chí Minh Nội dung : Mở đầu : Tổng quan đề tài luận văn nghiên cứu Chương 1: Nghiên cứu tổng quan kết đạt liên quan đến tính toán móng cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu Chương 2: Nghiên cứu tổng quan đất yếu đất yếu ven sông Đồng Sông Cửu Long khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước Chương 3: Nghiên cứu đặc điểm, giải pháp tính toán ổn định biến dạng cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu Chương 4: Nghiên cứu tính toán cấu tạo giải pháp móng hợp lý cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu KCN Hiệp Phước Chương 5: Nghiên cứu ứng dụng tính toán cho công trình thực tế Chương 6: Các nhận xét, kết luận kiến nghị III Ngày giao nhiệm vụ : 10 / 02 / 2003 IV Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 15 / 08 / 2003 V Họ tên cán hướng dẫn : GS TSKH LÊ BÁ LƯƠNG CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM NGÀNH BỘ MÔN QUẢN LÝ NGÀNH GS TSKH LÊ BÁ LƯƠNG GS TSKH LÊ BÁ LƯƠNG TS CHÂU NGỌC ẨN Nội dung đề cương luận văn thạc só Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua PHÒNG ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC Ngày ………, tháng ………, năm 2003 KHOA QUẢN LÝ NGÀNH TÓM TẮT LÝ LỊCH KHOA HỌC I II LÝ LỊCH BẢN THÂN : Họ tên : Tống Đồng Vọng Năm sinh : 07/07/1975 Nơi sinh : Thành phố Đà Nẵng Địa liên lạc : 55/5 Ông Ích Khiêm - Quận Hải Châu - Tp Đà Nẵng QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO : Năm 1993 - 1998 : Khoa Xây dựng - Đại học Kiến trúc Tp Hồ Chí Minh Năm 2000 - 2002 : Cao học ngành Công trình đất yếu Trường Đại học Bách khoa – Đại học Quốc gia Tp HCM III QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC : Năm 1998 - 2000 : Tổng Công ty Xây dựng Miền Trung Năm 2000 - 2002 : Công ty Xây dựng Cấp thoát nước - TCty Xuất nhập Xây dựng Việt Nam (Vinaconex) Năm 2002 - 2003 : Công ty Phát triển công nghiệp Tân Thuận LỜI CẢM ƠN Để hoàn thành luận văn thạc só này, em nhận nhiều giúp đỡ Quý Thầy Cô, gia đình, đồng nghiệp bạn bè, đặc biệt công lao quý Thầy ban giảng dạy ngành Công trình đất yếu, quý Thầy truyền đạt cho em kiến thức quý báu để hoàn thành đềà tài tốt nghiệp Hôm nay, với dòng chữ này, em xin ghi nhận tỏ lòng biết ơn sâu sắc Em xin chân thành cám ơn Thầy GS TSKH LÊ BÁ LƯƠNG, người Thầy tận tình hướng dẫn, đưa hướng nghiên cứu cụ thể, hỗ trợ nhiều tài liệu, kiến thức quý báu suốt trình học tập nghiên cứu, đặc biệt thời gian làm luận văn Thầy giúp cho em hiểu rõ trách nhiệm người thầy giáo, trách nhiệm người nghiên cứu lãnh vực khoa học để góp phần hoàn thiện phát triển ngành địa móng nước ta Em xin chân thành cám ơn Thầy GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ, GS TSKH HOÀNG VĂN TÂN, TS CHÂU NGỌC ẨN, TS CAO VĂN TRIỆU, TS LÊ BÁ KHÁNH, TS NGÔ TRẦN CÔNG LUẬN đầy nhiệt huyết lòng yêu nghề, tạo điều kiện tốt cho em học tập nghiên cứu khoa học, tận tâm giảng dạy cung cấp cho em nhiều tư liệu cần thiết Và thời gian làm luận văn thạc só này, Thầy luôn động viên, nhắc nhở, góp ý để em hoàn thành luận văn cách tốt Xin chân thành cám ơn Thầy, Cô, Anh Chị nhân viên Phòng Quản lý Khoa học – Đào tạo Sau Đại học giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi cho em suốt trình học tập thực luận văn Và Xin cám ơn đến Gia đình, Bạn bè, Cơ quan đồng nghiệp động viên, giúp đỡ, tạo điều kiện thuận lợi quan tâm sâu sắc suốt thời gian vừa qua Một lần xin gửi đến Quý Thầy, Cô Gia đình lòng biết ơn sâu sắc TP Hồ Chí Minh ngày 15/08/2003 Tác giả TỐNG ĐỒNG VỌNG TÓM TẮT NỘI DUNG LUẬN VĂN Việ c nghiê n u đề giải pháp hợ p lý cho nề n mó n g củ a cô n g trình Silô bằ n g bê tô n g cốt thé p xây dự n g ven sô n g Khu cô n g nghiệ p Hiệ p Phướ c – huyệ n Nhà Bè – Tp Hồ Chí Minh gặ p phải nhiề u vấ n đề việ c xá c định cá c đặ c trưng lý đất nề n cũ n g việc tính toá n biế n n g, ổ n định ả n h hưở ng củ a bờ sô n g Soài Rạ p đế n cô n g trình Trong trình cố kết củ a đất nề n, gia tă ng khả nă n g chịu lực ổ n định củ a nề n đấ t sét yếu đượ c tính toá n trê n sở tính chất cố kế t thoát nướ c đất , khả nă n g tiê u thoá t nướ c củ a cá c giải phá p thoát nướ c đứ n g giế n g cát, bấc thấm hay cọc vôi xi mă n g đất Bê n cạn h nhữ n g giải phá p trê n, giải phá p sử dụ ng cọ c bê tô n g cố t thé p luô n giải phá p an n xâ y dự n g tính ổn định cao củ a mình, nhấ t với đặ c điể m địa chất củ a khu vự c Khu cô n g nghiệ p Hiệ p Phướ c , nơi có tầ n g đất yế u có độ dày lê n đến 30-35 mét Chính vậ y, giải phá p nà y thậ t hữ u ích sử dụ n g cho nhữ n g cô n g trình Silô có tải trọ n g lớn , vìø với nhữ n g cấ p tải trọ n g nà y giải phá p sử dụ n g bấ c thấ m kết hợ p với gia tải trướ c cũn g giải phá p sử dụn g cọc vôi ximăn g đấ t khô n g thể p dụ n g Mụ c đích củ a luậ n văn nghiê n u cá c lý thuyết p dụ n g n g việ c tính toá n nề n mó n g côn g trình Silô bằ ng bê tô n g cốt thé p xâ y dự n g ven sô n g Khu cô n g nghiệ p Hiệ p Phướ c, sở nghiên u cá c giả i pháp nề n mó n g hợ p lý cho loại cô n g trình Silô nà y Luậ n vă n nà y bao gồm phần đượ c chia nh chương, bao gồ m 188 trang vớ i phần phụ lụ c kè m Trong phần đầu tiê n gồm hai chương, tổ ng kết nghiê n cứu tổn g quan lý thuyết tính toán ổn định, biến n g, hiệ n tượ n g cố kết cá c đặc trưng lý đất sét yế u khu vự c Thà n h phố Hồ Chí Minh Khu cô ng nghiệp Hiệ p Phước Trong phầ n nà y, cũ n g giớ i thiệ u cá c phương phá p nề n mó n g đượ c p dụ n g Việ t Nam Phầ n hai phầ n nghiê n u sâ u phát triển , nghiê n cứu phạm vi p dụn g củ a cá c giải phá p sử dụ ng bấc thấm kết hợ p gia tải trướ c, cọ c vôi xi mă n g đất cọc bê tô ng cốt thép Phầ n cá c nhậ n xét kiế n nghị, so sán h kế t luậ n cá c giải phá p đề phương hướ n g nghiê n u tieá p theo SUMMARY OF THESIS For studying a reasonable solution for riparian concrete Silo foundation in Hiep Phuoc Industrial Park, there are many problem about the deformation, stabilization, characteristic value of weak soil and the influences of Soai Rap river bank In consolidation period, the increment strength and the settlement of weak soil is depend on the consolidation and drainage of foundation soil and drainage of the sandy drains, synthetic drains or Lime/ cement columns Besides above drainage solutions, using concrete pile is always a safety solution in construction, especially at Hiep Phuoc Industrial Park, where has soft soil deep reaches 30-35 meter, thus this solution is really useful in high loading Silo because with this loading, geosynthetic method, lime/ cement column is unsuitable The objective of this theme is study the theories and practices to apply into the computation of concrete Silo foundation constructed on riparian weak soil, in this base, finding out a reasonable solution for its This thesis consist parts and devided into chapter, includes 188 pages with appendix In first part, summarize and generalize theories about the stability, deformation, consolidation and the characteristic of soft clay in Hiep Phuoc Industrial Park In this part, the methods of building Silos used in Viet Nam are introduced Part is further study and development part, studies the usi ng range of vertical drains method, lime/cement method and concrete pile Part 3, observation and conclusion part, observe, compare and conclude variuos methods and recommend the orientation for further studies MỤC LỤC Trang MỞ ĐẦU I Đặt vấn đề nghiên cứu 0-1 II Giới hạn đề tài 0-4 III Hạn chế nghiên cứu 0-4 PHẦN : TỔNG QUAN CHƯƠNG 1: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN CÁC KẾT QUẢ ĐẠT ĐƯC LIÊN QUAN ĐẾN TÍNH TOÁN NỀN MÓNG CHO CÔNG TRÌNH SILÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU 1.1 Tình hình nghiên cứu giải pháp móng công trình đặt đất sét yếu bão hòa nước 1-1 1.2 Tổng quan trường phái nghiên cứu tính toán móng, mô hình tính toán biến đổi đặc trưng lý đất sét yếu cố kết đất 1-2 1.3 Nghiên cứu tổng quan ứng suất biến dạng đất 1-10 1.4 Tổng quan giải pháp móng áp dụng cho công trình Silô công trình tương tự 1-21 CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN VỀ ĐẤT YẾU VÀ ĐẤT YẾU VEN SÔNG Ở ĐB SÔNG CỬU LONG VÀ KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC 2.1 Đất yếu nói chung 2-1 2.2 Khái quát cấu tạo địa chất khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long 2-8 2.3 Khái quát tình hình địa chất khu vực Thành Phố Hồ Chí Minh 2-13 2.4 Tình hình địa chất khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước 2-23 PHẦN 2: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU CÁC ĐẶC ĐIỂM, GIẢI PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CHO CÁC CÔNG TRÌNH SI LÔ BTCT XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU 3.1 Các tải trọng giới hạn tác dụng lên 3-1 3.2 Sức chịu tải cho phép 3-11 3.3 Vùng hoạt động ứng suất đất 3-12 3.4 Biến dạng lún đất 3-14 3.5 Tính toán ổn định đất có mái dốc 3-37 3.6 Đề xuất khoảng cách yêu cầu từ công trình Silô đến bờ sông 3-42 CHƯƠNG 4: NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CÁC GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HP LÝ CHO CÔNG TRÌNH SILÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU TẠI KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC 4.1 Giải pháp xử lý đất yếu hệ thống bấc thấm kết hợp với chất tải trọng phụ tạm thời 4-1 4.2 Giải pháp xử lý đất yếu cọc đất vôi – xi măng 4-18 4.3 Giải pháp sử dụng cọc bê tông cốt thép 4-35 CHƯƠNG 5: ỨNG DỤNG CÁC KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỂ TÍNH TOÁN THỰC TẾ CHO CÔNG TRÌNH SILÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU TẠI KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC – TP HCM 5.1 Khái quát sơ công trình Silô Bê tông cốt thép 5-1 5.2 Giới thiệu đặc điểm công trình thực tế tính toán 5-5 5.3 Tính toán phương án xử lý đất yếu hệ thống bấc thấm kết hợp với chất tải trọng phụ tạm thời 5-9 5.4 Tính toán phương án xử lý đất yếu cọc đất vôi – xi măng 5-11 5.5 Tính toán phương án sử dụng móng cọc ống bê tông ly tâm tiền áp 5-13 CHƯƠNG 6: CÁC NHẬN XÉT, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 6.1 Các kết luận 6-1 6.2 Các kiến nghị 6-2 6.3 Các phương hướng nghiên cứu 6-3 TÀI LIỆU THAM KHẢO PHỤ LỤC TÍNH TOÁN LÝ LỊCH KHOA HỌC HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương MỞ ĐẦU TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI LUẬN VĂN “NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HP LÝ CHO CÁC CÔNG TRÌNH SI LÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU TẠI KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC THUỘC HUYỆN NHÀ BÈ - THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH” I ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU : Sự cần thiết phải đầu tư : Ý tưởng thành lập Khu công nghiệp tập trung Hiệp Phước thành hình củng cố lý sau : Nhu cầu phát triển không gian đô thị Thành phố Hồ Chí Minh : Thành phố Hồ Chí Minh trung tâm kinh tế, trung tâm giao dịch quốc tế du lịch nước ta, có vị trí trị quan trọng sau Thủ đô Hà Nội Tốc độ tăng trưởng Thành phố thuộc hàng cao nhấ t nước Tuy nhiên Thành phố vướng phải vấn đề đô thị nan giải mật độ dân số cao, quận nội thành; giao thông ùn tắc; công trình hạ tầng kỹ thuật thiếu tình trạng thiếu nhà trầm trọng Các vấn nạn cần giải nhiều biện pháp đồng bộ, liên quan đến nhiều quan ban ngành Riêng góc độ quy hoạch đô thị, Thành phố xem xét chọn lựa hướng phát triển không gian hướng Đông – Nam, phía Nhà Bè, Cần Giờ đến Biển Đông dựa vào dòng sông Soài Rạp đầy tiềm Trên thực tế, vùng đất phía Nam Thành Phố, dự án quan trọng thực thành công, khởi đầu KCX Tân Thuận 300ha, Nhà máy điện Hiệp Phước, khu đô thị Nam Sài Gòn 2600ha Nay đến lúc đầu tư vào khu vực Hiệp Phước nằm ven sông Nhà Bè – Soài Rạp Bước khởi đầu phải xây dựng công nghiệp nhằm tạo tảng điều kiện thuận lợi để phát triển dân cư hoạt động kinh tế khác Như việc xây dựng khu công nghiệp tập trung biện pháp cần thiết cho trình mở rộng không gian đô thị Thành Phố Nhu cầu thiết lập ngành Công nghiệp chế tạo nguyên liệu : Giá trị sản lượng công nghiệp địa bàn Thành phố tăng bình quân năm 15 -16% Các nhà máy sản xuất hàng xuất lẫn hàng tiêu dùng nội địa hầu hết phải sử dụng nguyên liệu nhập từ nhiều nước khác Nguồn cung cấp giá luôn nỗi ám ảnh nhà sản xuất nước Đã đến lúc nên thiết lập ngành công nghiệp sản xuất nguyên liệu thay nhập nhằm mang lại lợi ích thiết thực cho công nghiệp nội địa, Luận văn Thạc só Mở đầu - Trang CỌC ỐNG Þ400 (CBT-1, CBT-2) HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương CỌC ỐNG Þ400 (CBT-1, CBT-2) ĐAI XOẮN3a50 ĐAI XOẮN3a100 ĐAI XOẮN3a50 ÑAI XOAÉN3a100 3 ÑAI XOAÉN 3a50 10 LỖ I (Sử dụng cho trình căng thép) 10 LỖ I (Sử dụng cho trình căng thép) CHI TIẾT Cáp cắt & làm đầu CHI TIẾT MẶT CẮT 1-1 MẶT CẮT 3-3 A-A CHI TIẾT MẶT CẮT 1-1 Cáp cắt & làm đầu MA A-A 4 CHI TIẾT CHI TIẾT MỐI NỐI B-B CHI TIẾT MŨI CỌC MẶT CẮT 4-4 CHI TIẾT ĐẦU CỌC MẶT CẮT 3-3 SƠ ĐỒ NỐI CỌC (3 ĐOẠN, L=36m) MẶT CẮT 2-2 BCHI TIẾT CHI TIẾT MỐI NỐI CHI TIẾT ĐẦU CỌC SƠ ĐỒ NỐI CỌC (3 Đ MẶT CẮT 2-2 MẶT CẮT 2-2 CHI TIẾT MỐI NỐI 4 B-B CHI TIẾT MŨI CỌC MẶT CẮT 4-4 CHI TIẾT ĐẦU CỌC Hình 5.4 Cấu tạo cọc ống bê tông ly tâm tiền áp Luận văn Thạc só Chương - Trang 17 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương ĐÀI MÓNG BÊ TÔNG ĐẦU CỌC ĐÁ 10x20, MÁC 300 THÉP TẤM DÀY 1.5MM CHI TIẾT LIÊN KẾT CỌC VÀO ĐÀI MÓNG MẶT CẮT 1-1 Hình 5.5 Chi tiết liên kết cọc vào đài SƠ ĐỒ NỐI CỌC (3 ĐOẠN, L=36m) Hình 5.6 Sơ đồ nối cọc Luận văn Thạc só Chương - Trang 18 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương 5.5.5 KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG TRÊN CỌC VÀ TRÊN NỀN: a) Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : Trọng lượng tính toán đài đất phủ đài cọc : Qđ = 1,1 x 3,14 x 6,62 x 2,4 x = 722,19 T Tải trọng tổng cộng mặt phẳng đáy đài : Ptt = Ntt + Qđ = 5366 + 722,19 = 6088,19 T Mtt = 13,03 + 31,13x1 = 44,16 T.m Tải trọng tác dụng lên cọc hàng cọc biên: Q  tt m ax,m in P tt  M tt  x m ax 6088,19     nc 80  xi2  44,16  6,1  6,1   5,947   5,496   4,769   3,8032   2,647   1,357   2   2  3,5  2  2,2     4,8   4,606   4,0382   3,1432   1,994   0,6832     3,234   2,4752   1,339      1,780   0,680   0,6 538 ,752 Qmtt ax,m in  76 ,1024  898 ,0272  Qmtt ax  76 ,7023 < Qa = 78,95T Qmtt in  75,5025 >  Không kiểm tra cọc chịu nhổ b) Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đất : Xác định kích thước móng khối quy ước : Có :  tc tb  l  l tc i i i  13,5  4,67  5,5  3,57  4,6  30,62  9,5  16,07  2,8  30,18 13,5  5,5  4,6  9,5  2,8  tbtc  12 ,83 Đường kính đáy móng khối quy ước : Dm = D +  l  tg  tbtc  13,2   35,9  0,067  18,01 m Diện tích đáy móng khối quy ước : 18,01  254 ,64 m Fm =   Trọng lượng đất móng khối quy ước : Qđ = Fmili = 254,64x(0,542x13,5 + 0,402x5,5 + 1,04x4,6 + + 1,001x9,5 + 1,038x2,8) = 6.805,98 T Luận văn Thạc só Chương - Trang 19 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương Trọng lượng thể tích trung bình tính từ mũi cọc trở lên :  tb  Qđ 6805 ,98   0,70 T/m3 Fm hm 254 ,64  38,3 Thể tích đài cọc cọc móng khối quy ước : 13,2 (0,4  0,24 ) 1     35,9  80  367 ,64 m Vc =   4 Theå tích đất móng khối quy ước : Vđ = 256,64 x 38,3 – 367,64 = 9461,67 m3 Trọng lượng tiêu chuẩn móng khối quy ước : Qm = 367,64 x 2,5 + 9461,67 x 0,70 = 7542 T Xác định áp lực tiêu chuẩn lên đất thiên nhiên khối móng quy ước mặt phẳng mũi coïc : R tc  m( Ab  Bh ' Dc tc ) Với tc = 30o11’tra bảng ta có : A = 1,17; B = 5,66; D = 8,01 m = 1; b = Fm  254,64  15,96 m; h = 38,3m  = 2,016 T/m3;  ' 1,038 T/m3; ctc = 0,27 T/m2 Vaäy : R tc  (1,17  15,96  2,016  5,66  38,3  1,038  8,01  0,27 )  264 ,82 T/m2 Ứng suất trung bình thực tế đáy móng khối quy ước :  tbtc  N tc  Qm 4666  7542 tc   47,57 T/m < R Fm 256,64 Ứng suất lớn đáy móng khối quy ước : tc  max  N tc  Qm M tc 4666  7542 38,40 tc     47,64 T/m < R Fm 256 , 64 Wm 0,785  5.5.6 KIEÅM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC : Xác định đơn giản độ lún móng cọc theo phương pháp lớp tương đương Công thức xác định độ lún móng cọc : S = ao.hs.gl Trong ao : hệ số nén tương đối ao = a 0,006   0,00375 cm2/kG    0,602 hs : chiều dày lớp tương đương Luận văn Thạc só Chương - Trang 20 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương hs = Ambm Vì mũi cọc nằm lớp cát nên  = 0,2 Tra bảng ứng với =0,2 ta có Am = 0,91 hs = 0,91 x 18,01 = 16,389 m = 1.638,9 cm gl : áp lực gây lún :  gl   tbtc   tb hm  47,57  0,7  38,3  20,76 T/m2=2,076kG/cm2 Vaäy : S = 0,00375 x 1.638,9 x 2,076 = 12,76 cm Theo TCXD 205 : 1998 trị số độ lún giới hạn công trình Silô đổ toàn khối Sgh = 40cm Như : S = 12,76 cm < Sgh = 40cm 5.5.7 KIỂM TRA ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT : Tính toán ổn định công trình Silô giai đoạn vận hành phương pháp mặt trượt trụ tròn Bishop với hệ số an toàn ổn định F = 1,40 Kết tính toán phần mềm SLOPE 4.22 theo phương pháp Bishop cho kết hệ số ổn định tính toán Kmin = 1.438, biên đường trượt cách mép Silô 22m cách mép bờ sông 18m Kết tính toán cho thấy với hành lang an toàn công trình xây dựng ven sông 40m (3Dbồn = 36m) không cần xét đến ổn định trượt Vấn đề quan tâm tượng trượt cát san lấp bên ảnh hưởng đến ổn định công trình Silô Tuy nhiên phương án móng chọn móng cọc bê tông ly tâm tiền áp nên vấn đề ổn định công trình Silô không cần phải quan tâm Hình 5.6 Kết tính toán hệ số ổn định Luận văn Thạc só Chương - Trang 21 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương Hình 5.7 Sơ đồ tính toán ổn định mặt trượt nguy hiểm Luận văn Thạc só Chương - Trang 22 HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương CHƯƠNG CÁC NHẬN XÉT, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 6.1 CÁC KẾT LUẬN : Đặc điểm địa chất khu vực ven sông Đồng Bằng Sông Cửu Long nói chung khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước nói riêng tầng đất yếu thuộc trầm tích trẻ kỷ Đệ tứ Haloxen có tuổi từ 5.000 năm đến 12.000 năm Các tầng đất yếu có khoáng chất thứ sinh chiếm hàm lượng lớn Montmorilonite, chiều dày lớn, trung bình 30 mét Đất sét yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long có tính nén lún lớn, độ bền chống cắt nhỏ, biện pháp gia cố hay xử lý xây dựng công trình Từ kết nghiên cứu trình bày chương cho thấy tác động tải trọng, trình cố kết đất xảy độ bền đất yếu thay đổi lớn, phương pháp gia cố dựa nguyên lý hình thành phát triển nhiều năm qua cọc cát, giếng cát đến phương pháp gia cố cải tạo đất bấc thấm phương pháp phổ biến sử dụng rộng rãi toàn giới Bên cạnh phương pháp sử dụng bấc thấm, phương pháp gia cố vôi xi măng triển khai rộng rãi Việt Nam Ngoài hai phương pháp gia cố nêu trên, phương pháp sử dụng cọc bê tông cốt thép phương pháp mạnh nhất, giải khó khăn phương pháp lại, giải độ ổn định móng khu vực có cấu tạo địa chất phức tạp, độ dốc địa tầng lớn Việc lựa chọn giải pháp xử lý đất yếu tùy thuộc vào phân bố địa tầng khu vực xây dựng công trình, loại đất nền, tính chất tiêu lý đất nền, độ sâu chiều dày lớp đất yếu cần xử lý, độ lớn tải trọng công trình, thời gian thi công công trình, tính chất quan trọng điều kiện làm việc công trình, vốn đầu tư … Với đặc điểm công trình Silô có tải trọng phân bố khắp toàn diện tích nên phần làm đơn giản hoá trình tính toán ứng suất tải trọng gây Tuy nhiên với toán tiết diện tròn toán không gian, nên việc xác định giá trị ứng suất điểm Silô phải thông qua bảng tra tính toán gần công thức phức tạp Việc nghiên cứu khả cải tạo đất phương pháp cho thấy giới hạn phạm vi sử dụng giải pháp, việc gượng ép sử dụng giải pháp với tải trọng bé lớn so với phạm vi áp dụng làm cho giải pháp tính toán bị thất bại, độ ổn định giá thành xây dựng tăng cao Luận văn Thạc só Chương - Trang HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương Các kết tính toán phương pháp lý thuyết với với thực tiễn thường gặp sai biệt đến 10% cho thấy mức độ tin cậ y thí nghiệm, hệ số kinh nghiệm việc đánh giá không đầy đủ đắn chế làm việc thật đấn nền, đất sét yếu bão hoà nước Việc phải tiến hành thí nghiệm thực tế hiệ n trường, để từ có điều chỉnh thích hợp hệ số kinh nghiệm áp dụng cho đặc điểm địa chất khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long nhu cầu cấp bách 6.2 CÁC KIẾN NGHỊ :  Giải pháp sử dụng bấc thấm kết hợp gia tải trước : Do đặc điểm, cấu tạo địa chất đất sét yếu ven sông khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long nói chung khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước nói riêng, khả cải thiện mức độ chịu lực, độ bền đất có giới hạn, theo tính toán tác giả luận văn theo kinh nghiệm, kiến nghị tải trọng an toàn sau gia tải 8–10T/m2 Đối với Silô có khoảng cách gần bé bán kính Silô, để tránh tượng lún nghiêng ảnh hưởng Silô bên cạnh, đồng thời tính ổn định an toàn trình vận hành, tiến hành gia tải với cấp tải trọng cao tải trọng công trình sau đưa vào vận hành Do đặc điểm trình gia tải đặc điểm kết cấu Silô, đề nghị sử dụng công thức tính toán tải trọng an toàn theo Terzaghi cho công trình Silô xây dựng đất yếu Để đảm bảo an toàn ổn định tốc độ gia tăng sức chống cắt chậm, kiến nghị khoảng cách an toàn từ tim Silô đến bờ sông không bé ba lần đường kính Silô Việc tính toán ứng suất vùng hoạt động ứng suất phải thực toán không gian, việc tính toán theo toán phẳng cho kết sai lệch lớn thiên an toàn  Cọc vôi - xi măng đất : Cọc vôi xi măng có sức chống cắt lớn, mul nén lún đất nguyên thổ cải thiện nhiều sau gia cố, nhiên giá trị độ lún lại cao chân cọc không tựa lên tầng đất tốt Việc sử dụng cọc cọc treo thích hợp cho công trình chịu lực ngang gia cố mái đào mà áp dụng công trình Silô độ lún lớn, phải kéo dài thời gian gia tải, nhiều thời gian kinh phí Vì kiến nghị không sử dụng cọc vôi xi măng có chiều dài nhỏ chiều dày tầng đất yếu Khí tính toán, kiến nghị tải trọng Silô không vượt giới hạn rão cọc để hạn chế độ lún đất Luận văn Thạc só Chương - Trang HVTH : Tống Đồng Vọng GVHD : GS TSKH Lê Bá Lương Khi tải trọng Silô lớn 15T/m2 chiều dày tầng đất yếu lớn, xây dựng ven sông, cần xem xét so sánh hiệu kinh tế mức độ ổn định so với giải pháp móng cọc bê tông cốt thép Việc bố trí khoảng cách lưới cọc cần dựa vào mối liên hệ với độ cố kết ứng suất dọc trục lớn tác dụng lên cọc để tránh lãng phí sức chịu tải sau khí xử lý lớn so với yêu cầu mà độ lún lại bé  Cọc bê tông cốt thép : Với công trình Silô xây dựng ven sông, đặc biệt khu vực có khả sạt lở bờ, cấu tạo địa chất phức tạp, diện dòng chảy ngầm giải pháp cọc bê tông cốt thép lựa chọn hàng đầu nhà thiết kế Công trình Silô có độ lún cho phép lớn (đến 40cm) nên việc chọn lựa chiều sâu hạ cọc cần quan tâm đến mối tương quan, chênh lệch biến dạng lún cọc san lấp để đảm bả o yêu cầu vận hành tiết kiệm chiều dài cọc Tại khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước, dựa tài liệu khảo sát địa chất thấy tầng đất yếu có chiều dày trung bình từ 30-35m Do chiều dài hợp lý cọc chọn khoảng 33-36m bao gồm đoạn, đoạn dài 1112m Đối với công trình Silô kiến nghị chọn cọc ống bê tông ly tâm tiền áp D400 – D600 kinh tế hợp lý Giải pháp đảm bảo yêu cầu kỹ thuật, thời gian thi công Khi dùng móng cọc ống khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước xuất hiện tượng ma sát âm Vì tính toán thiết kế, để đơn giản an toàn, kiến nghị bỏ qua phần ma sát dương hông cọc 6.3 CÁC PHƯƠNG HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO : Các hướng nghiên cứu sau : Nghiên cứu biến đổi tính chất lý đất sau gia cố cọc vôi - xi măng theo thời gian Tính ổn định dài hạn cọc vôi xi măng đất Nghiên cứu giải pháp bố trí lưới cọc vôi - xi măng cọc ống bê tông cốt thép đáy Silô vào áp suất tiếp xúc, phân bố ứng suất tương tác qua lại cọc nhóm để giảm mức độ lún lệch tâm so với mép Silô Nghiên cứu tính toán làm việc đồng thời kết cấu Silô bên hệ móng cọc bên có xét đến ảnh hưởng lực ngang Luận văn Thạc só Chương - Trang TÀI LIỆU THAM KHẢO Cơ học đất Tác giả : Lê Quý An - Nguyễn Công Mẫn - Nguyễn Văn Quỳ NXB : NXB Giáo Dục – 1995 Cơ học đất Tác giả : Vũ Công Ngữ - Nguyễn Văn Dũng NXB : NXB Khoa học Kỹ thuật – 2001 Cơ học đất - Tập 1&2 Tác giả : R Whitlow NXB : NXB Giáo Dục – 1999 Tính toán móng công trình theo thời gian Tác giả : Lê Bá Lương - Lê Bá Khánh - Lê Bá Vinh NXB : Trường Đại Học Kỹ Thuật Tp.HCM – 2000 Công trình đất yếu điều kiện Việt Nam Tác giả : Lê Bá Lương-Nguyễn Thành Long-Nguyễn Quang Chiêu NXB : Trường Đại Học Kỹ Thuật Tp.HCM – 1989 Những phương pháp xây dựng công trình đất yếu Tác giả : Hoàng Văn Tân–Trần Đình Ngô-Phan Xuân Trường… NXB : NXB Xây Dựng – 1997 Đất xây dựng – Địa chất công trình kỹ thuật cải tạo đất xây dựng Tác giả : Nguyễn Ngọc Bích-Lê Thị Thanh Bình-Vũ Đình Phụng NXB : NXB Xây Dựng – 2001 Tính toán móng theo trạng thái giới hạn Tác giả : Lê Quý An-Nguyễn Công Mẫn-Hoàng Văn Tân NXB : NXB Xây Dựng – 1998 Nền móng Tác giả : Lê Đức Thắng – Bùi Anh Định – Phan Trường Phiệt NXB : NXB Đại học Trung học chuyên nghiệp – 1991 10 Thiết kế tính toán móng nông Tác giả : Vũ Công Ngữ NXB : Tủ sách Đại Học Xây Dựng – 1992 11 Tính toán móng cọc Tác giả : Lê Đức Thắng NXB : NXB Giao Thông Vận Tải – 1998 12 Móng cọc thực tế xây dựng Tác giả : Shamsher Prakash – Hari D Sharma NXB : NXB Xây Dựng – 1999 13 Những biệp pháp Kỹ thuật Cải tạo đất yếu Xây dựng Tác giả : D.T.Bergado–J.C.Chai–M.C.Alfaro … NXB : NXB Giáo dục – 1996 14 Foundation Analysis And Design – Fifth Edition Tác giả : Joseph E Bowles, P.E., S.E NXB : The McGraw - Hill – 1997 15 Soil Mechanics – SI version Tác giả : T William Lambe- Robert V Whitman NXB : John Wiley & Sons, Inc – 2000 16 The Mechanics of Soils and Foundation Tác giả : John Atkinson NXB : The McGraw Hill – 1993 17 Principles of Foundation Engineering Tác giả : Braja M Das NXB : PWS Kent publishing Company - 1984 18 Piling Engineering Tác giả : W.G.K Fleming, A.J Weltman, M.F Randofph, W.K Elson NXB : Blackie A&P - 1992 LOAD COMBINATION MULTIPLIERS COMBO COMBO TYPE COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 ADD ADD ADD ADD ADD CASE DEAD HOR VER FRIC LIVE JOINT DISPLACEMENTS JOINT LOAD U1 COMB1 COMB1 COMB1 3.91E-04 COMB1 8.01E-04 COMB1 COMB1 1.42E-04 COMB1 COMB1 3.10E-05 COMB1 8.24E-05 10 COMB1 1.04E-04 11 COMB1 1.21E-04 12 COMB1 1.32E-04 13 COMB1 1.32E-04 14 COMB1 9.93E-04 15 COMB1 1.77E-03 16 COMB1 4.74E-04 17 COMB1 2.98E-04 18 COMB1 1.28E-04 19 COMB1 1.88E-04 20 COMB1 3.66E-04 21 COMB1 7.57E-04 22 COMB1 1.72E-03 23 COMB1 2.67E-03 24 COMB1 2.52E-04 25 COMB1 4.14E-04 26 COMB1 9.88E-04 27 COMB1 2.06E-03 28 COMB1 2.91E-03 29 COMB1 3.18E-04 30 COMB1 4.82E-04 31 COMB1 1.21E-03 32 COMB1 2.41E-03 33 COMB1 3.25E-03 34 COMB1 3.96E-04 35 COMB1 5.31E-04 36 COMB1 1.37E-03 37 COMB1 2.69E-03 38 COMB1 3.57E-03 39 COMB1 4.47E-04 40 COMB1 5.90E-04 41 COMB1 1.51E-03 42 COMB1 2.94E-03 43 COMB1 3.89E-03 45 COMB1 6.69E-04 46 COMB1 1.68E-03 47 COMB1 3.25E-03 48 COMB1 4.29E-03 FACTOR LOAD TYPE TITLE 1.65 1.39 1.2 STATIC(DEAD) STATIC(DEAD) STATIC(DEAD) STATIC(DEAD) STATIC(DEAD) COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 U2 U3 R1 0 6.60E-04 8.16E-04 4.49E-04 3.49E-04 1.64E-05 2.14E-05 2.61E-05 1.43E-05 -4.88E-05 -2.04E-04 -1.16E-04 -4.61E-05 -8.65E-04 -8.28E-04 -5.26E-04 -1.70E-05 -1.78E-03 -1.50E-03 -7.79E-04 -9.59E-05 -2.47E-03 -1.99E-03 -9.41E-04 -1.22E-04 -3.17E-03 -2.51E-03 -1.19E-03 -2.05E-04 -3.48E-03 -2.75E-03 -1.29E-03 -2.19E-04 -3.02E-03 -1.42E-03 -2.44E-04 0 -6.74E-04 -6.39E-04 -5.67E-04 -5.18E-04 -9.47E-04 -1.02E-03 -1.22E-03 -1.74E-03 -2.43E-03 -1.86E-03 -2.15E-03 -1.45E-03 -1.16E-03 -1.06E-03 -1.21E-03 -1.35E-03 -1.64E-03 -1.93E-03 -2.08E-03 -1.37E-03 -1.50E-03 -1.76E-03 -1.98E-03 -2.08E-03 -1.50E-03 -1.62E-03 -1.83E-03 -2.01E-03 -2.10E-03 -1.60E-03 -1.70E-03 -1.88E-03 -2.04E-03 -2.13E-03 -1.64E-03 -1.74E-03 -1.90E-03 -2.06E-03 -2.14E-03 -1.76E-03 -1.92E-03 -2.07E-03 -2.15E-03 0 -3.03E-04 -1.63E-04 -2.10E-04 -2.90E-04 9.88E-04 9.18E-04 9.75E-04 8.42E-04 -2.75E-04 -1.51E-04 -1.55E-04 -2.06E-04 4.41E-04 3.67E-04 1.86E-04 1.25E-04 2.28E-04 1.48E-04 4.77E-05 -1.59E-05 2.22E-04 1.69E-04 6.54E-05 2.96E-05 1.52E-04 1.13E-04 5.71E-05 1.26E-05 1.22E-04 9.64E-05 3.99E-05 5.15E-06 8.21E-05 4.71E-05 1.60E-05 R2 0 2.45E-04 2.78E-04 1.28E-04 8.41E-06 1.19E-05 -3.16E-04 -6.29E-04 -1.12E-03 -1.15E-03 7.93E-04 1.23E-03 3.51E-04 1.73E-04 1.63E-05 1.89E-05 -3.20E-05 5.84E-06 1.23E-05 -1.18E-04 2.02E-05 3.88E-05 1.11E-04 1.64E-04 1.99E-04 2.05E-05 1.75E-05 5.63E-05 9.20E-05 7.42E-05 2.09E-05 2.29E-05 5.65E-05 9.38E-05 1.25E-04 2.03E-05 2.76E-05 6.09E-05 1.14E-04 1.42E-04 3.14E-05 5.93E-05 9.18E-05 1.17E-04 R3 0 1.77E-04 2.32E-04 1.08E-04 6.20E-06 5.49E-07 5.00E-06 2.54E-06 3.98E-06 3.69E-04 1.05E-04 -3.25E-05 2.67E-06 3.68E-06 9.30E-05 3.84E-04 5.61E-04 7.85E-06 2.92E-04 5.64E-04 5.63E-04 1.33E-05 4.54E-04 7.06E-04 5.96E-04 1.91E-05 5.81E-04 8.34E-04 6.52E-04 2.23E-05 6.43E-04 9.12E-04 7.05E-04 7.08E-04 1.00E-03 7.72E-04 JOINT DISPLACEMENTS JOINT LOAD U1 44 COMB1 5.10E-04 49 COMB1 5.71E-04 50 COMB1 7.40E-04 51 COMB1 1.85E-03 52 COMB1 3.57E-03 53 COMB1 4.71E-03 54 COMB1 8.40E-05 55 COMB1 1.04E-04 56 COMB1 1.04E-04 57 COMB1 8.37E-05 58 COMB1 1.19E-04 59 COMB1 1.21E-04 60 COMB1 1.04E-04 61 COMB1 8.32E-05 62 COMB1 4.89E-05 63 COMB1 3.53E-05 64 COMB1 3.55E-05 65 COMB1 4.68E-05 66 COMB1 4.53E-05 67 COMB1 6.35E-05 68 COMB1 6.21E-05 69 COMB1 6.41E-05 70 COMB1 6.16E-05 71 COMB1 1.32E-04 72 COMB1 1.21E-04 73 COMB1 8.37E-05 74 COMB1 6.35E-05 75 COMB1 6.21E-05 76 COMB1 8.32E-05 77 COMB1 4.68E-05 78 COMB1 4.53E-05 79 COMB1 3.55E-05 80 COMB1 1.21E-04 81 COMB1 1.04E-04 82 COMB1 1.04E-04 83 COMB1 6.16E-05 84 COMB1 1.04E-04 85 COMB1 8.24E-05 86 COMB1 -2.27E-03 87 COMB1 -1.34E-03 88 COMB1 -1.57E-03 89 COMB1 -2.41E-03 90 COMB1 -3.81E-04 91 COMB1 -4.81E-04 92 COMB1 1.34E-05 93 COMB1 9.67E-05 97 COMB1 98 COMB1 99 COMB1 100 COMB1 -7.24E-04 101 COMB1 -1.47E-03 102 COMB1 -2.18E-04 96 COMB1 -7.26E-05 103 COMB1 -3.99E-05 104 COMB1 -3.10E-03 105 COMB1 -2.10E-03 106 COMB1 -2.29E-03 U2 -3.82E-03 -4.20E-03 -3.32E-03 -1.55E-03 -2.64E-04 0 1.14E-05 7.22E-06 1.41E-05 1.72E-05 1.29E-05 0 1.29E-05 1.26E-05 2.36E-05 1.05E-05 1.58E-05 1.95E-05 -1.43E-05 -1.41E-05 -7.22E-06 -1.05E-05 -1.58E-05 -1.29E-05 -1.26E-05 -2.36E-05 -1.29E-05 -2.61E-05 -1.14E-05 -1.72E-05 -1.95E-05 -2.14E-05 -1.64E-05 -1.62E-05 -9.98E-05 -5.25E-04 -7.94E-04 -8.36E-04 -1.52E-03 0 -4.47E-05 -1.97E-04 4.25E-04 -1.22E-04 -2.33E-04 -2.60E-04 U3 -1.67E-03 -1.69E-03 -1.78E-03 -1.93E-03 -2.08E-03 -2.16E-03 -6.29E-03 -6.59E-03 -4.46E-03 -4.09E-03 -5.24E-03 -3.29E-03 -2.38E-03 -2.54E-03 -5.12E-03 -2.25E-03 -1.61E-03 -3.19E-03 -1.13E-03 -4.41E-03 -2.33E-03 -6.53E-03 -9.78E-04 -1.74E-03 -3.29E-03 -4.09E-03 -4.41E-03 -2.33E-03 -2.54E-03 -3.19E-03 -1.13E-03 -1.61E-03 -1.22E-03 -4.46E-03 -2.38E-03 -9.78E-04 -1.02E-03 -9.47E-04 -1.89E-03 -1.76E-03 -1.80E-03 -1.89E-03 -1.51E-03 -1.62E-03 -1.28E-03 -1.43E-03 0 -1.71E-03 -1.97E-03 -1.34E-03 -5.41E-04 -1.10E-03 -1.93E-03 -1.86E-03 -1.87E-03 R1 1.02E-04 1.92E-04 1.42E-04 4.35E-05 -1.29E-05 8.53E-19 1.18E-03 1.09E-03 1.13E-03 1.17E-03 1.02E-03 0 8.31E-04 1.12E-03 9.67E-04 1.17E-03 1.17E-03 9.16E-04 -8.42E-04 -1.13E-03 -1.09E-03 -1.17E-03 -1.17E-03 -1.02E-03 -1.12E-03 -9.67E-04 -8.31E-04 -9.75E-04 -1.18E-03 -1.17E-03 -9.16E-04 -9.18E-04 -9.88E-04 1.25E-04 -1.34E-05 1.92E-04 5.45E-05 3.70E-04 1.55E-04 0 -2.73E-04 -1.52E-04 -2.07E-04 -1.51E-04 6.13E-06 1.73E-05 R2 2.05E-05 1.98E-05 5.32E-06 5.21E-05 1.46E-04 1.97E-04 1.40E-05 -8.04E-05 -1.75E-04 1.31E-05 -1.22E-03 -1.05E-03 -3.63E-04 1.27E-05 1.26E-03 1.19E-03 1.15E-03 1.08E-03 6.52E-04 2.02E-04 3.86E-04 1.09E-04 3.40E-04 -1.12E-03 -1.05E-03 1.31E-05 2.02E-04 3.86E-04 1.27E-05 1.08E-03 6.52E-04 1.15E-03 -6.29E-04 -1.75E-04 -3.63E-04 3.40E-04 -3.16E-04 1.19E-05 1.45E-04 2.42E-05 -1.27E-04 -1.67E-04 3.40E-05 -6.77E-05 7.06E-05 3.04E-06 0 -7.53E-04 -1.17E-03 -3.15E-04 -1.09E-04 -1.38E-04 -1.08E-04 -7.60E-05 -5.38E-05 R3 2.55E-05 2.90E-05 7.78E-04 1.10E-03 8.46E-04 -2.28E-18 1.65E-06 2.19E-07 -2.89E-07 1.59E-06 4.30E-07 0 -4.20E-06 4.68E-07 -2.12E-06 -1.26E-06 -8.47E-07 -4.19E-06 -3.98E-06 2.89E-07 -2.19E-07 1.26E-06 8.47E-07 -4.30E-07 -4.68E-07 2.12E-06 4.20E-06 -2.54E-06 -1.65E-06 -1.59E-06 4.19E-06 -5.00E-06 -5.49E-07 -5.52E-04 -5.68E-04 -3.87E-04 -5.72E-04 -9.44E-05 -2.88E-04 0 -3.56E-04 -1.07E-04 -9.65E-05 2.98E-05 -7.40E-04 -8.14E-04 JOINT DISPLACEMENTS JOINT LOAD U1 94 COMB1 -6.93E-04 95 COMB1 -3.05E-04 107 COMB1 -3.39E-03 108 COMB1 -6.06E-04 109 COMB1 -6.50E-04 110 COMB1 3.18E-04 111 COMB1 3.66E-04 112 COMB1 -2.66E-03 113 COMB1 -1.80E-03 114 COMB1 -1.94E-03 115 COMB1 -2.86E-03 116 COMB1 -5.72E-04 117 COMB1 -5.70E-04 118 COMB1 1.63E-04 119 COMB1 2.73E-04 120 COMB1 -2.50E-03 121 COMB1 -3.71E-03 122 COMB1 -6.96E-04 123 COMB1 4.19E-04 124 COMB1 1.34E-05 125 COMB1 1.88E-04 126 COMB1 2.52E-04 127 COMB1 9.67E-05 128 COMB1 -3.81E-04 129 COMB1 -4.81E-04 130 COMB1 -1.34E-03 131 COMB1 -1.57E-03 132 COMB1 1.72E-03 133 COMB1 2.06E-03 134 COMB1 7.57E-04 135 COMB1 9.88E-04 136 COMB1 3.66E-04 137 COMB1 4.14E-04 138 COMB1 -7.26E-05 139 COMB1 3.10E-05 140 COMB1 -3.05E-04 141 COMB1 -6.93E-04 142 COMB1 8.01E-04 143 COMB1 3.91E-04 144 COMB1 1.42E-04 145 COMB1 146 COMB1 153 COMB1 -7.24E-04 154 COMB1 -2.18E-04 155 COMB1 4.74E-04 156 COMB1 -3.99E-05 157 COMB1 1.28E-04 158 COMB1 2.98E-04 159 COMB1 3.18E-04 160 COMB1 4.47E-04 161 COMB1 5.10E-04 151 COMB1 152 COMB1 9.93E-04 162 COMB1 3.66E-04 163 COMB1 -6.06E-04 164 COMB1 -6.50E-04 165 COMB1 -2.10E-03 U2 7.70E-04 6.20E-04 -1.35E-03 -1.48E-03 -2.82E-03 -3.10E-03 -1.31E-04 -2.17E-04 -9.73E-04 -1.24E-03 -2.03E-03 -2.57E-03 -2.82E-04 -1.63E-03 -3.41E-03 8.36E-04 8.65E-04 1.78E-03 1.52E-03 5.25E-04 7.94E-04 1.62E-05 9.98E-05 1.70E-05 9.59E-05 5.26E-04 7.79E-04 8.28E-04 1.50E-03 -4.25E-04 -3.49E-04 -6.20E-04 -7.70E-04 -8.16E-04 -6.60E-04 -4.49E-04 0 4.47E-05 1.97E-04 2.04E-04 1.22E-04 4.61E-05 1.16E-04 2.82E-03 3.48E-03 3.82E-03 4.88E-05 3.10E-03 1.35E-03 1.48E-03 2.33E-04 U3 -5.67E-04 -6.22E-04 -1.94E-03 -1.75E-03 -1.77E-03 -1.65E-03 -1.68E-03 -1.90E-03 -1.83E-03 -1.85E-03 -1.92E-03 -1.68E-03 -1.73E-03 -1.54E-03 -1.62E-03 -1.88E-03 -1.94E-03 -1.78E-03 -1.69E-03 -1.28E-03 -1.21E-03 -1.37E-03 -1.43E-03 -1.51E-03 -1.62E-03 -1.76E-03 -1.80E-03 -1.93E-03 -1.98E-03 -1.64E-03 -1.76E-03 -1.35E-03 -1.50E-03 -5.41E-04 -5.18E-04 -6.22E-04 -5.67E-04 -6.39E-04 -6.74E-04 -5.67E-04 0 -1.71E-03 -1.34E-03 -1.45E-03 -1.10E-03 -1.06E-03 -1.16E-03 -1.65E-03 -1.64E-03 -1.67E-03 -1.86E-03 -1.68E-03 -1.75E-03 -1.77E-03 -1.86E-03 R1 -1.57E-04 -3.00E-04 4.43E-05 4.98E-05 1.01E-04 8.45E-05 3.12E-05 1.41E-05 7.19E-05 6.18E-05 1.75E-04 1.18E-04 -1.31E-05 4.90E-05 1.51E-04 -3.70E-04 -4.41E-04 -2.28E-04 -1.55E-04 -1.92E-04 -5.45E-05 -1.25E-04 1.34E-05 -1.25E-04 1.59E-05 -1.86E-04 -4.77E-05 -3.67E-04 -1.48E-04 2.07E-04 2.90E-04 3.00E-04 1.57E-04 1.63E-04 3.03E-04 2.10E-04 0 2.73E-04 1.52E-04 1.51E-04 1.51E-04 2.06E-04 1.55E-04 -1.01E-04 -1.22E-04 -1.02E-04 2.75E-04 -8.45E-05 -4.43E-05 -4.98E-05 -6.13E-06 R2 -2.55E-04 -2.23E-04 -8.12E-05 -1.91E-05 -1.90E-05 1.45E-05 9.22E-06 -4.29E-05 -5.41E-05 -5.58E-05 -9.11E-05 -1.36E-05 -1.39E-05 2.53E-05 1.94E-05 -1.09E-04 -1.67E-04 -8.96E-06 3.76E-05 7.06E-05 1.89E-05 2.02E-05 3.04E-06 3.40E-05 -6.77E-05 2.42E-05 -1.27E-04 1.23E-05 1.64E-04 5.84E-06 1.11E-04 -3.20E-05 3.88E-05 -1.09E-04 8.41E-06 -2.23E-04 -2.55E-04 2.78E-04 2.45E-04 1.28E-04 0 -7.53E-04 -3.15E-04 3.51E-04 -1.38E-04 1.63E-05 1.73E-04 1.45E-05 2.03E-05 2.05E-05 7.93E-04 9.22E-06 -1.91E-05 -1.90E-05 -7.60E-05 R3 -2.21E-04 -1.67E-04 -9.39E-04 -1.03E-03 -6.26E-04 -6.88E-04 -6.13E-04 -6.81E-04 -7.21E-04 -8.57E-04 -4.45E-04 -5.67E-04 -8.94E-04 -1.14E-03 -7.56E-04 9.44E-05 -3.68E-06 -7.85E-06 2.88E-04 3.87E-04 5.72E-04 5.52E-04 5.68E-04 -5.61E-04 -5.63E-04 -3.84E-04 -5.64E-04 -9.30E-05 -2.92E-04 9.65E-05 -6.20E-06 1.67E-04 2.21E-04 -2.32E-04 -1.77E-04 -1.08E-04 0 3.56E-04 1.07E-04 -1.05E-04 -2.98E-05 -2.67E-06 3.25E-05 6.26E-04 -2.23E-05 -2.55E-05 -3.69E-04 6.88E-04 9.39E-04 1.03E-03 7.40E-04 JOINT DISPLACEMENTS JOINT LOAD U1 147 COMB1 148 COMB1 149 COMB1 150 COMB1 166 COMB1 -2.29E-03 167 COMB1 2.94E-03 168 COMB1 3.25E-03 169 COMB1 1.51E-03 170 COMB1 1.68E-03 171 COMB1 5.90E-04 172 COMB1 6.69E-04 173 COMB1 2.41E-03 174 COMB1 2.69E-03 175 COMB1 -5.72E-04 176 COMB1 -1.80E-03 177 COMB1 -1.94E-03 178 COMB1 -5.70E-04 179 COMB1 1.21E-03 180 COMB1 1.37E-03 181 COMB1 1.63E-04 182 COMB1 3.18E-04 183 COMB1 3.96E-04 184 COMB1 2.73E-04 185 COMB1 4.82E-04 186 COMB1 5.31E-04 187 COMB1 3.57E-03 188 COMB1 -6.96E-04 189 COMB1 -2.50E-03 190 COMB1 1.85E-03 191 COMB1 5.71E-04 192 COMB1 4.19E-04 193 COMB1 7.40E-04 215 COMB1 216 COMB1 JOINT REACTIONS JOINT LOAD COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 97 COMB1 98 COMB1 99 COMB1 145 COMB1 146 COMB1 147 COMB1 148 COMB1 149 COMB1 150 COMB1 151 COMB1 215 COMB1 216 COMB1 F1 -4.253524 22.43086 23.36117 -3.836548 1.288491 -25.35283 -29.16302 1.288491 -25.35283 -4.253524 22.43086 -29.16302 -3.836548 23.36117 -3.83E-02 -3.83E-02 U2 0 0 2.60E-04 2.19E-04 2.44E-04 1.29E-03 1.42E-03 2.75E-03 3.02E-03 1.22E-04 2.05E-04 9.73E-04 1.31E-04 2.17E-04 1.24E-03 9.41E-04 1.19E-03 2.03E-03 2.47E-03 3.17E-03 2.57E-03 1.99E-03 2.51E-03 2.64E-04 1.63E-03 2.82E-04 1.55E-03 4.20E-03 3.41E-03 3.32E-03 0 F2 1.840327 -37.18534 -23.433 -10.6463 -1.356021 -36.862 -24.17317 1.356021 36.862 -1.840327 37.18534 24.17317 10.6463 23.433 -5.32563 5.32563 U3 0 0 -1.87E-03 -2.06E-03 -2.07E-03 -1.90E-03 -1.92E-03 -1.74E-03 -1.76E-03 -2.01E-03 -2.04E-03 -1.68E-03 -1.83E-03 -1.85E-03 -1.73E-03 -1.83E-03 -1.88E-03 -1.54E-03 -1.50E-03 -1.60E-03 -1.62E-03 -1.62E-03 -1.70E-03 -2.08E-03 -1.78E-03 -1.88E-03 -1.93E-03 -1.69E-03 -1.69E-03 -1.78E-03 0 R1 0 0 -1.73E-05 -5.15E-06 -1.60E-05 -3.99E-05 -4.71E-05 -9.64E-05 -8.21E-05 -2.96E-05 -1.26E-05 -7.19E-05 -3.12E-05 -1.41E-05 -6.18E-05 -6.54E-05 -5.71E-05 -1.75E-04 -2.22E-04 -1.52E-04 -1.18E-04 -1.69E-04 -1.13E-04 1.29E-05 -4.90E-05 1.31E-05 -4.35E-05 -1.92E-04 -1.51E-04 -1.42E-04 0 R2 R3 0 0 -5.38E-05 1.14E-04 9.18E-05 6.09E-05 5.93E-05 2.76E-05 3.14E-05 9.20E-05 9.38E-05 -1.36E-05 -5.41E-05 -5.58E-05 -1.39E-05 5.63E-05 5.65E-05 2.53E-05 2.05E-05 2.09E-05 1.94E-05 1.75E-05 2.29E-05 1.46E-04 -8.96E-06 -1.09E-04 5.21E-05 1.98E-05 3.76E-05 5.32E-06 0 0 0 8.14E-04 -7.05E-04 -7.72E-04 -9.12E-04 -1.00E-03 -6.43E-04 -7.08E-04 -5.96E-04 -6.52E-04 7.21E-04 6.13E-04 6.81E-04 8.57E-04 -7.06E-04 -8.34E-04 4.45E-04 -1.33E-05 -1.91E-05 5.67E-04 -4.54E-04 -5.81E-04 -8.46E-04 1.14E-03 8.94E-04 -1.10E-03 -2.90E-05 7.56E-04 -7.78E-04 0 F3 M1 M2 145.6559 11.92976 5.055612 377.7707 10.56574 6.858583 356.0635 4.867673 8.837491 325.0529 -0.2068523 -1.629748 126.1782 11.93121 -5.629569 345.0907 10.73126 -8.327703 338.5377 5.358827 -11.43888 126.1782 -11.93121 -5.629569 345.0907 -10.73126 -8.327703 145.6559 -11.92976 5.055612 377.7707 -10.56574 6.858583 338.5377 -5.358827 -11.43888 325.0529 0.2068523 -1.629748 356.0635 -4.867673 8.837491 668.8815 14.05708 -0.2396366 668.8815 -14.05708 -0.2396366 M3 1.185906 6.94E-02 2.62E-02 -7.75E-03 -1.085151 -7.59E-02 -3.92E-02 1.085151 7.59E-02 -1.185906 -6.94E-02 3.92E-02 7.75E-03 -2.62E-02 -1.02E-03 1.02E-03 ... KHU VỰC KCN HIỆP PHƯỚC - TP HCM II Nhiệm vụ nội dung : Nhiệm vụ : Nghiên cứu giải pháp móng hợp lý cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước – TP Hồ Chí Minh... Công trình đất yếu Phái Nơi sinh Mã số ngành : Nam : Tp Đà Nẵng : 31.10.02 I Tên đề tài : NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HP LÝ CHO CÁC CÔNG TRÌNH SI LÔ XÂY DỰNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU TẠI KHU VỰC... Long khu vực Khu công nghiệp Hiệp Phước Chương 3: Nghiên cứu đặc điểm, giải pháp tính toán ổn định biến dạng cho công trình Silô xây dựng ven sông đất yếu Chương 4: Nghiên cứu tính toán cấu tạo giải