Thông tin tài liệu
Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng MỤC LỤC PHẦN I: I II III IV TỔNG QUAN Nguồn condensate - Các hướng chế biến sử dụng condensate I.1 Nguồn condensate I.1.1 Khái niệm thuật ngữ condensate I.1.2 Nguồn condensate Viện Nam khu vực I.2 Các hướng chế biến sử dụng condensate I.2.1 Sản xuất nhiên liệu I.2.2 Sản xuất dung môi I.2.3 Sản xuất nguyên liệu cho ngành hóa dầu Các sản phẩm dung môi có nguồn gốc từ dầu mỏ II.1 Thị trường loại dung môi II.2 Một số đơn vị, ngành nghề sử dụng dung môi dầu mỏ II.3 Các đơn vị kinh doanh dung môi thị trường Miền Nam II.4 Các đơn vị sản xuất dung môi dầu mỏ II.5 Yêu cầu kỹ thuật lónh vực sử dụng loại dung môi II.5.1 Các đặc tính kỹ thuật dung môi II.5.2 Một số tiêu chuẩn dung môi thị trường II.6 Dự báo nhu cầu năm tới Trang 6 9 10 11 11 12 13 13 14 18 Giới thiệu tổng quan Công ty SAI GÒN PETRO nhà máy lọc dầu Cát Lái III.1 Lịch sử thành lập phát triển III.2 Tình hình sản xuất kinh doanh mặt hàng xăng dầu, khí đốt III.2.1 Hoạt động sản xuất III.2.2 Xuất nhập III.2.3 Kinh doanh gas xăng dầu III.3 Định hướng phát triển Công ty 20 21 21 21 Giới thiệu phần mềm PRO/II IV.1 Giới thiệu chung IV.2 Chương trình mô Pro/II IV.2.1 Các công cụ mô IV.2.2 Các tính toán nhiệt động 22 23 23 24 19 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng IV.2.3 IV.2.4 PHẦN II : Chương I Chọn sơ đồ mô nhập liệu Phương pháp chung cho trình mô Pro/II 24 25 MÔ PHỎNG HỆ THỐNG CHƯNG CẤT CONDENSATE SẢN XUẤT DUNG MÔI TẠI NHÀ MÁY LỌC DẦU CÁT LÁI QUI TRÌNH HỆ THỐNG CHƯNG CẤT CONDENSATE TẠI NHÀ MÁY LỌC DẦU CÁT LÁI I Qui trình tổng thể hệ thống chưng cất condensate NMLD Cát Lái I.1 Sơ đồ qui trình tổng thể 31 I.2 Cơ cấu sản phẩm 31 II Chức - nhiệm vụ hệ thống chưng cất C-07-C-101 32 III Mô tả qui trình hoạt động hệ thống C-07-C-101 III.1 Sơ đồ công nghệ III.2 Mô tả qui trình hoạt động 32 32 IV Điều hành kiểm soát trình chưng cất hệ thống 35 Chương II MÔ PHỎNG HỆ THỐNG CHƯNG CẤT C-07-C-101 I Lưu đồ qui trình mô 37 II Chọn sơ đồ công nghệ mô II.1 Chọn hệ thống cột chưng cất II.1.1 Cột C-07 II.1.2 Cột C-101 II.1.3 Nồi đun II.1.4 Cụm thiết bị ngưng tụ II.2 Chọn thuật toán giải II.3 Chọn phương pháp tính toán nhiệt động 38 38 39 41 43 44 45 Kiểm tra mô hình mô theo thông số thiết kế III.1 Dữ liệu thiết kế 46 46 III Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng III.2 Kết tính toán mô IV V Kiểm tra mô hình mô hệ thống C-07- C-101 theo thông số vận hành thực tế IV.1 Các số liệu condensate Nam Côn Sơn IV.2 Vận hành công suất thấp IV.3 Vận hành công suất trung bình IV.4 Vận hành công suất cao IV.5 Một số trường hợp khác IV.5.1 Trường hợp IV.5.2 Trường hợp Nhận xét đánh giá mô hình mô Chương III 49 52 52 55 58 62 65 69 72 TỐI ƯU HÓA CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH I Đặt vấn đề 75 II Tối ưu hóa theo công suất nhiệt nồi đun II.1 Cơ sở tối ưu II.2 Thiết lập hàm mục tiêu II.3 Kết tính toán II.4 Nhận xét đánh giá kết 75 76 78 81 III Tối ưu hóa theo cấu sản phẩm III.1 Cơ sở tối ưu III.2 Thiết lập hàm mục tiêu III.3 Kết tính toán III.4 Nhận xét đánh giá kết 81 82 82 85 Chương IV TÍNH TOÁN HIỆU QUẢ KINH TẾ I Đặt vấn đề 87 II Cơ sở tính toán II.1 Doanh thu từ sản phẩm II.2 Chi phí II.2.1 Nguyên liệu 87 88 89 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng II.2.2 II.2.3 II.2.4 Nhiên liệu DO đốt lò Điện tiêu thụ Hoá chất sử dụng 90 90 91 III Kết tính toán 91 IV Nhận xét kết 92 PHẦN III : KẾT LUẬN PHẦN IV : PHỤ LỤC Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng PHẦN MỘT TỔNG QUAN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng I NGUỒN CONDENSATE - CÁC HƯỚNG CHẾ BIẾN VÀ SỬ DỤNG CONDENSATE I.1 Nguồn condensate I.1.1 Khái niệm thuật ngữ condensate Trong “Các sản phẩm dầu mỏ hóa dầu, NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2000” tác giả Kiều Đình Kiểm khái niệm condensate hiểu theo hai nghóa sau đây: “Là chất lỏng có chứa lượng lớn khí (hydrocarbon) hòa tan, lấy lên từ giếng chứa khí ngưng (gas condensate wells) Sau tách khí hòa tan phần lỏng lại chuyển lẫn với dầu thô đường ống cho nhà máy lọc dầu” “Là danh từ để sản phẩm ngưng tụ loại khí bất kỳ” Nghóa thứ dùng phổ biến ngành khai thác chế biến dầu mỏ Nghóa thứ hai túy thuật ngữ, khái niệm chung tượng hóa lý Phần giải thích hiểu theo nghóa thứ Ở mỏ dầu nằm sâu lòng đất có nhiệt độ áp suất mỏ cao, thường tồn dầu thô khí đồng hành Giữa hai pha lỏng (dầu thô) khí tồn cân pha, phần khí hòa tan vào dầu thô Khi chiều sâu khai thác tăng lên nhiệt độ áp suất mỏ tăng lên cao (áp suất đạt tới 104 atm) cân hai pha trở thành cân pha Methane, ethane hydrocarbon nặng tồn dạng pha trung gian khí lỏng Pha trung gian khai thác lên phân tách thành hai pha khí lỏng Pha lỏng gọi CONDENSATE Condensate khai thác từ giếng chứa khí ngưng Đặc điểm mỏ nhiệt độ cao (80 – 1000C) áp suất cao (lớn 3.104 KPa) Trong điều kiện condensate hòa tan vào khí hỗn hợp nằm dạng khí Khi khai thác, nhờ trình giảm áp, condensate ngưng tụ thành lỏng tách khỏi khí thiên nhiên I.1.2 Nguồn condensate Việt Nam khu vực Condensate thường thu trình khai thác chế biến khí thiên nhiên hay khí đồng hành Ở Việt Nam nay, condensate thu từ Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng qúa trình khai thác sử dụng khí đồng hành mỏ Bạch Hổ từ trình khai thác, chế biến khí dự án khí Nam Côn Sơn • Condensate Bạch Hổ Condensate Bạch Hổ thu từ qúa trình khai thác xử lý khí đồng hành mỏ Bạch Hổ Khí đồng hành thu từ giếng dầu trình khai thác dầu Từ giếng dầu, khí thu gom giàn nén trung tâm mỏ Bạch Hổ, giàn nén trung tâm, khí nén đến áp suất cao vận chuyển đường ống đến nhà máy xử lý khí Dinh Cố (Dinh Co GPP) Tại khí đồng hành xử lý để tách khí khô cung cấp cho nhà máy nhiệt điện Bà Rịa, Phú Mỹ, sản xuất LPG thu condensate Hiện nay, sản lượng condensate Bạch Hổ thu trung bình khoảng 130.000 condensate/ năm [6] • Condensate Nam Côn Sơn Condensate Nam Côn Sơn sản phẩm phụ thu trình vận chuyển khí đường ống hai pha từ khơi vào bờ dự án khí Nam Côn Sơn Đây dự án khí lớn Việt Nam bao gồm hệ thống đường ống dài 400 km, bắt nguồn từ mỏ khí Lan Tây – Lan Đỏ thuộc lô 06.1, vùng trũng Nam Côn Sơn kết thúc nhà máy xử lý khí Dinh Cố (Nam Con Son pipe line Dinh Co Terminal) Từ đây, condensate tách dẫn theo đường ống kho chứa cảng Thị Vải, phần khí vận chuyển theo đường ống đến trung tâm phân phối khí Phú Mỹ (Tân Thành – Bà Rịa – Vũng Tàu) Sản lượng condensate trung bình thu vào khoảng 600 condensate/ngày đêm[6] Các công trình khai thác khí đồng hành mỏ Bạch Hổ khí thiên nhiên Nam Côn Sơn giai đoạn cung cấp khoảng tỷ m3 khí, 350.000 khí hóa lỏng 300.000 condensate năm [6] Trong khu vực Đông Nam Á kể đến số nước có nguồn condensate như: Thái Lan (condensate Bong Kot), Indonesia ( condensate Senipa), Malaysia (condensate Sast Spar Attacka )… Hiện nay, nước có Công ty Saigon Petro sử dụng condensate để chưng cất sản xuất loại nhiên liệu dung môi dầu mỏ Trước đây, nguồn condensate cung cấp cho Công ty chủ yếu nhập condensate Sinipa (Singapore), condensate Bong Kot (Thái Lan), condensate Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng Malampaya (Úùc) Hiện nguồn condensate Nam Côn Sơn đáp ứng phần lớn nguyên liệu cho trình chưng cất nhà máy với sản lượng cung cấp trung bình khoảng 20.000 m3 condensate/tháng[8] Condensate nhập loại condensate Malampaya(Úùc) có tính chất gần giống với condensate Nam Côn Sơn Công ty nhập nhằm ổn định nguyên liệu đầu vào cho qúa trình chưng cất Tính chất condensate phụ thuộc vào vị trí địa lý, lịch sử hình thành mỏ, trình khai thác…sau số tính chất đặc trưng loại condensate Bảng I-1 - Đặc tính condensate Việt Nam số nước khu vực[8] Loại condensate Bạch Hổ Nam Côn Sơn Việt Nam Tỷ trọng 0,712 15 C, kg/l p suất hơi, 9,1 psi ASTM D 86(%tt) ĐSĐ 33,3 10% 48,5 30% 54,0 50% 73,3 70% 88,9 90% 125,5 ÑSC 160,0 I.2 Senipa Bong Kot East Spar (Indonesia) (Thai Lan) Attacka Malaysia 0,740 0,777 0,769 0,738 0,812 7,7 8,8 8,6 8,2 5,5 35,3 56,9 85,2 108,0 137,5 211,1 264,9 37,0 66,9 107,8 134,4 180,2 253,5 373,5 37 75 104 127 162 251 325 36,9 56,2 82,0 107,8 149,2 223,8 295,0 51,3 90,3 132,5 193,6 250,2 >350 Các hướng chế biến sử dụng condensate Tùy thuộc vào đặc tính kỹ thuật thành phần hàm lượng cấu tử, tỷ trọng, số octan, thông số hóa lý… condensate sử dụng với nhiều mục mục đích khác như: Pha trộân với dầu thô làm nguyên liệu cho nhà máy lọc dầu Sử dụng làm nhiên liệu đốt trực tiếp nhà máy nhiệt điện Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng Làm nguyên liệu cho trình chưng cất sản xuất loại nhiên liệu, dung môi trình chế biến sâu phục vụ cho ngành hóa dầu Ở Việt Nam nay, condensate chủ yếu sử dụng để pha chế xăng (condensate Bạch Hổ) chưng cất (condensate Nam Côn Sơn) sản xuất nhiên liệu loại dung môi dầu mỏ I.2.1 Sản xuất nhiên liệu Condensate đem phối trộn với chế phẩm, phụ gia để sản xuất xăng có trị số octan thấp (xăng phẩm cấp thấp) Đối với condensate Bạch Hổ có đặc tính nhẹ, màu sáng (condensate trắng), khoảng nhiệt độ sôi nằm phân đoạn naphtha (ĐSC < 2000C) nên dùng trực tiếp với chế phẩm khác để pha xăng phẩm cấp thấp Đặc tính condensate Nam Côn Sơn có số điểm giống với condensate Bạch Hổ: Màu trắng, tương đối nhẹ, có hàm lượng parafin lớn nên số octane thấp (RON: 57) nhiệt độ ĐSC cao ( xấp xỉ 3000C) Do sử dụng condensate pha xăng không đạt tiêu sản phẩm xăng Vì vậy, condensate Nam Côn Sơn loại condensate khác phải qua trình chưng cất phân đoạn sản phẩm : Naphtha (pha xăng), KE, DO, FO chưng cất sơ tạo nguyên liệu thích hợp cho trình reforming xúc tác hay izomer hóa để sản xuất xăng chế phẩm pha xăng Sản phẩm naphtha (xăng thô) có số octane không cao (RON: 68 – 70) nên phải pha thêm chế phẩm có số octane cao reformat, số phụ gia MMT, MTBE … tính đến hiệu kinh tế tạo xăng A 83 Các loại xăng có số octane cao phải dùng nhiều chế phẩm hơn, nâng cao giá thành sản phẩm mang lại hiệu kinh tế I.2.2 Sản xuất dung môi Các loại dung môi có nguồn gốc dầu mỏ, tùy theo tính chất, sử dụng nhiều ngành nghề khác Dung môi sử dụng tùy theo mục đích có khoảng nhiệt độ sôi khác Tuy nhiên hầu hết khoảng nhiệt độ sôi hẹp Do đó, để sản xuất dung môi đòi hỏi nguyên liệu phải có khoảng nhiệt độ sôi tương đối hẹp, phải sử dụng nhiều cột chưng cất với số đóa lớn để phân tách phân đoạn khoảng nhiệt độ sôi khác Condensate Bạch Hổ có tính chất thích hợp đểå sản xuất dung môi như: Khoảng nhiệt độ sôi hẹp loại condensate khác, hàm lượng lưu Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 10 huỳnh thấp, chứa kim loại nặng, thành phần parafin cao nên tạo sản phẩm dung môi không mùi Các loại condensate khác phải sử dụng nhiều cột chưng cất, với số đóa lớn để chia cắt phân đoạn I.2.3 Sản xuất nguyên liệu cho ngành hóa dầu Theo nhận định Foster Wheeler, nước ta có hội tốt để phát triển ngành hóa dầu theo hướng kết hợp với lọc dầu, có đề nghị hướng phát triển sở chế biến condensate theo sơ đồ sau: Condensate Tách condensate Naphtha Sản xuất aromat Các sản phẩm aromat Pha trộn sản phẩm Các sản phẩm tách trực tiếp Nhà máy lọc dầu Nhiên liệu Dầu thô Hình I.1 - Sơ đồ kết hợp chế biến condensate lọc dầu Foster Wheeler [14] Condensate phân tách phân đoạn naphtha Phần naphtha cracking sản xuất etylene, propylene hay reforming xúc tác để thu aromat BTX (Benzen, Toluen, Xylen) nguyên liệu hóa dầu Các sản phẩm tách trực tiếp từ condensate trộn với dầu thô làm nguyên liệu cho nhà máy lọc dầu, pha trộn với sản phẩm để sản xuất loại nhiên liệu Sơ đồ cho thấy quan hệ hỗ trợ hai bên: Một số sản phẩm nhà máy lọc dầu làm nguyên liệu cho phân xưởng chế biến condensate ngược lại Song song đó, lợi ích kết hợp đáp ứng xu thay đổi chất lượng sản phẩm: Giảm hàm lượng benzen aromat xăng Khi hàm lượng aromat không mong muốn đưa sang cụm chiết tách condensate II CÁC SẢN PHẨM DUNG MÔI CÓ NGUỒN GỐC TỪ DẦU MỎ Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 162 VARY CNSTR REL ERR CNSTR REL ERR CNSTR REL ERR CNSTR REL ERR SUM SQ ERR OBJECTIVE 4.4415E+01 8.1825E+01 0.00E+00 1.4456E+02 0.00E+00 1.2677E+02 0.00E+00 8.2436E+01 0.00E+00 0.0000E+00 2.5807E+02 4.9462E+01 8.1507E+01 0.00E+00 1.4514E+02 9.60E-04 1.2674E+02 0.00E+00 8.2419E+01 0.00E+00 9.2099E-07 2.5820E+02 4.9463E+01 8.0878E+01 0.00E+00 1.4578E+02 5.40E-03 1.2666E+02 0.00E+00 8.2509E+01 0.00E+00 2.9142E-05 2.5821E+02 4.9415E+01 8.0052E+01 0.00E+00 1.4505E+02 0.00E+00 1.2667E+02 0.00E+00 8.2522E+01 0.00E+00 0.0000E+00 2.5821E+02 4.9415E+01 7.9983E+01 0.00E+00 1.4513E+02 8.63E-04 1.2666E+02 0.00E+00 8.2529E+01 0.00E+00 7.4489E-07 2.5823E+02 VALUES -CYCLE 16 VARY 5.2161E+00 VARY 5.7612E-01 VARY 4.9949E+01 CNSTR 8.0008E+01 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 1.4500E+02 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 1.2667E+02 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 8.2506E+01 REL ERR 0.00E+00 SUM SQ ERR 0.0000E+00 OBJECTIVE 2.5819E+02 ============================================================================== UNIT 1, 'C-07' COLUMN SUMMARY TRAY TEMP PRESSURE DEG C KPAG - -1C 48.0 45.00 107.5 93.00 116.7 95.62 120.0 98.25 122.0 100.88 123.7 103.50 125.4 106.12 127.6 108.75 135.5 111.38 10 136.9 114.00 11 140.2 116.62 12 168.0 119.25 13 183.3 121.88 14 192.7 124.50 15 201.3 127.12 16 214.3 129.75 17 235.5 132.38 18S 252.0 135.00 19R 258.0 135.00 NET FLOW RATES LIQUID VAPOR FEED PRODUCT M3/HR - 5.2 17.2L 5.9 22.4 5.9 23.1 5.7 23.1 5.6 22.9 58.4 22.8 49.4L 58.8 26.2 0.5 26.6 58.0L 0.3 26.3 0.3 26.1 2.3V 34.7 23.8 30.4L 39.3 27.7 42.2 32.3 43.4 35.2 43.0 36.5 41.9 36.1 43.4 34.9 168.8 1.2 7.0L 133.5 35.2 HEATER DUTIES M*KCAL/HR 1.6856 2.1029 FEED AND PRODUCT STREAM RATES TYPE STREAM PHASE FROM TO TRAY TRAY WT RATE KG/HR LV RATE M3/HR GV RATE M3/HR Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 163 - -FEED RTNNA-2 LIQUID FEED S6 MIXED PROD NA-1 LIQUID PROD DRAWNA-2 LIQUID PROD DRAWBOTTOM LIQUID -6 11 18 37023.8115 24230.0960 12151.3480 43454.2091 5648.3503 49.4146 32.7580 17.2097 57.9970 6.9659 -7589.8144 5245.4877 3210.9506 8908.0082 716.3434 SPECIFICATIONS SPECIFICATION NUMBER (ACTIVE) (ACTIVE) (ACTIVE) PARAMETER TYPE UNIT C-07 TRAY LIQ STRM XDRA TRAY NO -1 18 COMP NO SPECIFICATION TYPE LV REFLUX TEMPERATURE D86 EP SPECIFIED VALUE -5.172E+00 2.520E+02 1.750E+02 CALCULATED VALUE -5.172E+00 2.520E+02 1.750E+02 ============================================================================== UNIT 8, 'C-101' COLUMN SUMMARY TRAY TEMP PRESSURE DEG C KPAG - -1C 38.0 36.00 45.1 20.00 49.9 22.22 54.2 24.44 58.6 26.67 63.4 28.89 69.1 31.11 77.0 33.33 88.6 35.56 10 104.4 37.78 11 122.4 40.00 12 126.0 42.22 13 127.2 44.44 14 127.9 46.67 15 130.1 48.89 16 137.2 51.11 17 142.3 53.33 18 146.7 55.56 19 151.5 57.78 20R 158.0 60.00 NET FLOW RATES LIQUID VAPOR FEED PRODUCT M3/HR - 0.6 0.0L 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.6 0.1 0.6 0.5L 0.1 0.6 0.1 0.6 0.1 0.6 0.1 0.6 0.1V 1.0 0.5 0.8L 1.0 0.6 1.0 0.6 1.1 0.6 1.1 0.6 0.6 0.4L HEATER DUTIES M*KCAL/HR 0.0360 0.0361 FEED AND PRODUCT STREAM RATES TYPE STREAM PHASE - -FEED FEEDNA2 MIXED PROD ETHER LIQUID PROD RUBBERSOL LIQUID PROD WHITE LIQUID FROM TO TRAY TRAY -15 10 20 WT RATE KG/HR 681.8164 24.7680 333.0111 324.0374 LV RATE M3/HR 0.9100 0.0370 0.4500 0.4230 GV RATE M3/HR -139.7707 7.7644 73.5988 58.4075 SPECIFICATIONS SPECIFICATION NUMBER PARAMETER TYPE TRAY NO COMP NO SPECIFICATION TYPE SPECIFIED VALUE CALCULATED VALUE Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 164 (ACTIVE) (ACTIVE) UNIT C-10 TRAY LIQ -1 20 LV REFLUX TEMPERATURE -5.755E-01 1.580E+02 -5.755E-01 1.580E+02 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE - TOTAL STREAM RATE, KG-MOL/HR K*KG/HR STD LIQ RATE, M3/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG MOLECULAR WEIGHT ENTHALPY, M*KCAL/HR KCAL/KG MOLE FRACTION LIQUID REDUCED TEMP (KAYS RULE) PRES (KAYS RULE) ACENTRIC FACTOR WATSON K (UOPK) STD LIQ DENSITY, KG/M3 SPECIFIC GRAVITY API GRAVITY FEED NA-1 NA-2 BOTTOM LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID 234.027 24.230 32.758 35.000 870.000 103.535 0.424 17.502 1.0000 0.5574 0.3148 0.2978 11.963 739.670 0.7404 59.613 143.257 12.151 17.210 48.000 45.000 84.822 0.295 24.296 1.0000 0.6224 0.0433 0.2480 12.047 706.076 0.7068 68.706 52.557 5.746 7.670 77.082 28.050 109.338 0.220 38.265 1.0000 0.6117 0.0445 0.3157 11.886 749.248 0.7500 57.170 31.960 5.648 6.966 105.069 100.800 176.734 0.281 49.810 1.0000 0.5550 0.0962 0.4883 11.868 810.860 0.8117 42.834 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE - TOTAL STREAM RATE, KG-MOL/HR K*KG/HR STD LIQ RATE, M3/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG MOLECULAR WEIGHT ENTHALPY, M*KCAL/HR KCAL/KG MOLE FRACTION LIQUID REDUCED TEMP (KAYS RULE) PRES (KAYS RULE) ACENTRIC FACTOR WATSON K (UOPK) STD LIQ DENSITY, KG/M3 SPECIFIC GRAVITY API GRAVITY FEEDNA2 ETHER RUBBERSOL WHITE LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID 6.236 0.682 0.910 127.642 108.750 109.338 4.481E-02 65.716 1.0000 0.7000 0.0722 0.3157 11.886 749.249 0.7500 57.170 0.346 2.477E-02 3.701E-02 38.000 36.000 71.499 4.804E-04 19.397 1.0000 0.6481 0.0374 0.2125 12.289 669.202 0.6699 79.737 3.284 0.333 0.450 104.391 37.778 101.416 1.771E-02 53.191 1.0000 0.6764 0.0457 0.2931 11.874 740.018 0.7407 59.523 2.606 0.324 0.423 158.000 60.000 124.350 2.666E-02 82.271 1.0000 0.7150 0.0610 0.3579 11.868 766.074 0.7668 53.026 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE TBP AT 760 MM HG LV PERCENT 10 FEED NA-1 NA-2 BOTTOM LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID -5.595 29.067 35.980 -2.169 13.864 29.662 50.370 52.443 71.177 148.289 160.249 168.397 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 165 30 50 70 90 95 98 ASTM D86 AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 72.205 105.769 142.498 230.022 256.626 276.808 46.734 70.044 92.499 119.910 130.964 139.505 106.494 126.259 142.672 161.334 168.874 189.620 196.413 224.326 243.964 256.640 259.809 262.344 34.444 55.396 59.575 82.140 105.296 133.810 217.603 241.132 258.981 30.691 39.513 48.205 56.423 70.857 86.259 107.811 117.628 125.214 81.538 82.525 91.445 113.196 124.943 135.525 149.198 156.076 175.000 174.208 179.841 183.678 199.363 217.543 230.640 239.443 241.966 243.984 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE FEEDNA2 ETHER RUBBERSOL WHITE LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID TBP AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 50.368 52.442 71.173 106.492 126.262 142.678 161.339 168.879 189.621 -5.631 3.537 17.882 31.988 36.833 43.305 52.917 57.041 60.567 37.388 58.278 68.125 91.171 106.739 121.387 141.721 150.510 158.290 99.804 111.796 118.766 134.191 145.107 155.480 169.231 176.061 237.079 ASTM D86 AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 81.537 82.525 91.443 113.194 124.946 135.530 149.203 156.080 175.000 18.163 22.707 29.817 36.330 38.662 42.357 48.841 52.190 55.053 68.679 80.032 85.384 97.440 106.228 115.492 130.602 138.279 145.075 121.125 126.669 129.891 137.146 142.938 149.177 158.821 164.102 211.278 ============================================================================== 3.2.TỐI ƯU THEO CƠ CẤU SẢN PHẨM DỮ LIỆU NHẬP TITLE PROJECT=CatLai, PROBLEM=optimizer-2, USER=NGUYEN DUNG PRINT INPUT=COMPONENT,SEQUENCE,RPBO, STREAM=ALL, RATE=LV, & FRACTION=LV, PERCENT=LV, TBP, ION=NONE Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 166 TOLERANCE STREAM=,-1 DIMENSION METRIC, PRES=KPAG, STDTEMP=0, STDPRES=0 SEQUENCE SIMSCI CALCULATION RVPBASIS=APIN, TVP=37.778, RECYCLE=ALL COMPONENT DATA LIBID 1,METHANE/2,ETHANE/3,PROPANE/4,IBUTANE/5,BUTANE/6,IPENTANE/ & 7,PENTANE, BANK=PROCESS,SIMSCI ASSAY FIT=QUADRATIC, CONVERSION=EDOK, CURVEFIT=IMPR CUTPOINTS TBPCUTS=30,100,14/180,10/648.889,4 THERMODYNAMIC DATA METHOD SYSTEM=PR, SET=PR01, DEFAULT STREAM DATA PROPERTY STREAM=FEED, TEMPERATURE=35, PRESSURE=870, PHASE=M, & RATE(LV)=32.758, SET=DEFAULT, ASSAY=LV D86 STREAM=FEED, DATA=1,35.7/5,45.1/10,55.4/20,69.7/30,82.2/ & 40,93.9/50,105.4/60,118.3/70,133.6/80,159.9/90,203.5/95,237.8/ & 96,245.5/96.2,262.9, TEMP=C SPGR STREAM=FEED, AVERAGE=0.7404 LIGHTEND STREAM=FEED, COMPOSITION(M)=2,0.16288/3,1.50664/ & 4,7.83451/5,19.3827/6,38.6351/7,32.478, & PERCENT(WT)=7.068, NORMALIZE SULF STREAM=FEED, AVERAGE(PCT)=0.04 KVIS STREAM=FEED, AVERAGE=0.798,0.652, TEMP=20,40 SMOK STREAM=FEED, AVERAGE=29 ANIL STREAM=FEED, AVERAGE=51.2 PROPERTY STREAM=EFEEDNA2, TEMPERATURE=134, REFSTREAM=DRAWNA-2, & RATE(LV)=1.212 UNIT OPERATIONS VALVE UID=PSV-701 FEED S5 PRODUCT M=S6 OPERATION DP=585 SPLITTER UID=SP1 FEED S12 PRODUCT M=S14, M=RTNNA-2 OPERATION OPTION=FILL SPEC STREAM=RTNNA-2, RATE(LV,M3/H),TOTAL,WET, VALUE=52.234 HX UID=E-03 HOT FEED=S14, M=CNA-2, DP=15.4 COLD FEED=FEED, M=S2, DP=68.9 CONFIGURE COUNTER OPER CTEMP=45 COLUMN UID=C-07 PARAMETER TRAY=19,IO DAMPING=0.6 FEED S6,11/RTNNA-2,6, SEPARATE PRODUCT OVHD(LV)=NA-1,16.682, BTMS(LV)=DRAWBOTTOM,6.552, & LDRAW(LV)=DRAWNA-2,8,61.9999, SUPERSEDE=ON CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=45, TEMPERATURE=48, TEST=48 DUTY 1,1,,CONDENSER/2,19,,REBOILER PRINT COMPOSITION=LV, PROPTABLE=PART, ITERATION=ALL, SUMMARY=LV, & RECOVERY, DIAGRAM, PROFILE=NONE ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=0.4, CTEMP=48, TTEMP=110, & BTEMP=252, RTEMP=258 TEMPERATURE 1,48/2,110/18,252/19,258 PRESSURE 1,45/2,93/18,133/19,135 SPEC REFLUX(LV,M3/H), VALUE=6.5 SPEC TRAY=18, TEMPERATURE(C), VALUE=252 SPEC STREAM=XDRAWNA-2, D86(EP,C), VALUE=175 VARY DUTY=1,2 VARY DRAW=XDRAWNA-2 REBOILER TYPE=THERMOSIPHON, BAFFLE=NO, TEMPERATURE=258 SPLITTER UID=SP2 FEED XDRAWNA-2 PRODUCT M=S10, M=FEEDNA2 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 167 OPERATION OPTION=FILL SPEC STREAM=FEEDNA2, RATE(LV,M3/H),TOTAL,WET, VALUE=0.91 HX UID=E-05 HOT FEED=S10, M=S12, DP=65.3 COLD FEED=S3, M=S4, DP=57.8 CONFIGURE COUNTER OPER CTEMP=89 HX UID=E-06 HOT FEED=DRAWBOTTOM, M=S9, DP=25.9 COLD FEED=S4, M=S5, DP=44.3 CONFIGURE COUNTER OPER CTEMP=109 HX UID=E-04 HOT FEED=S9, M=BOTTOM, DP=8.3 COLD FEED=S2, M=S3, DP=47.2 CONFIGURE COUNTER OPER CTEMP=64 COLUMN UID=C-101 PARAMETER TRAY=20,IO FEED EFEEDNA2,15, SEPARATE PRODUCT BTMS(LV)=WHITE,0.35, OVHD(LV)=ETHER,0.1, & LDRAW(LV)=FRUBBERSOL,10,0.45, SUPERSEDE=ON CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=36, TEMPERATURE=38, TEST=38 DUTY 1,1,,CONDENSER/2,20,,REBOILER PRINT PROPTABLE=PART, ITERATION=ALL, SUMMARY=LV, & DIAGRAM, PROFILE=NONE ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=3, CTEMP=38, TTEMP=68, & BTEMP=156, RTEMP=158 TEMPERATURE 1,38/2,68/19,156/20,158 PRESSURE 1,36/2,20/20,60 SPEC REFLUX(LV,M3/H), VALUE=0.5 SPEC TRAY=20, TEMPERATURE(C), VALUE=158 VARY DUTY=1,2 REBOILER TYPE=KETTLE OPTIMIZER UID=OP1 VARY ID=OPT1VARY3, COLUMN=C-101, SPEC(1), MINI=0.1, MAXI=1, & STEPSIZE=0.05, APERTURB=0.02 CONSTRAINT ID=OPT1CONS1, STREAM=WHITE, D86(5,C), MINI=125, & MAXI=135 CONSTRAINT ID=OPT1CONS2, STREAM=RUBBERSOL, D86(5,C), MINI=80, & MAXI=90 CONSTRAINT ID=OPT1CONS5, STREAM=RUBBERSOL, D86(EP,C), MINI=135, & MAXI=145 CONSTRAINT ID=OPT1CONS3, STREAM=NA-2, D86(5,C), ATOLER=1, & MINI=75, MAXI=85 OBJECTIVE STREAM=WHITE, RATE(LV,M3/H),TOTAL,WET, RTOLER=1E-5, & MAXIMIZE OPTPARAMETER CYCLE=50, IPRINT=FINA, DPRINT=NONE, OPRINT=HIST, & LOCAL=NONE END ============================================================================== KẾT QỦA TÍNH TOÁN VALVE ID NAME PSV-701 FEEDS S5 PRODUCTS MIXED S6 TEMPERATURE, C 93.189 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Duõng 168 PRESSURE, KPAG PRESSURE DROP, KPA MOLE FRAC VAPOR MOLE FRAC LIQUID 66.800 585.000 0.15203 0.84797 ============================================================================== UNIT 6, 'SP1' FEED STREAM ID FRACTION -S12 PRODUCTS S14 RTNNA-2 TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG PRESSURE DROP, KPAG - RATES -KG-MOL/HR KG/HR -422.569 45956.547 0.1493 0.8507 63.072 359.481 6860.102 39099.431 112.0156 43.4500 0.0000 MOLE FRAC VAPOR MOLE FRAC TOTAL LIQUID 0.0237 0.9763 ============================================================================== UNIT 9, 'SP2' FEED STREAM ID FRACTION -RAWNA-2 PRODUCTS S10 FEEDNA2 TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG PRESSURE DROP, KPAG MOLE FRAC VAPOR MOLE FRAC TOTAL LIQUID - RATES -KG-MOL/HR KG/HR -428.832 46637.709 0.9854 0.0146 422.569 6.263 45956.547 681.162 126.7275 108.7500 0.0000 0.0000 1.0000 ============================================================================== UNIT 2, 'E-03' OPERATING CONDITIONS DUTY, M*KCAL/HR LMTD, C F FACTOR (FT) MTD, C U*A, KCAL/HR-C HOT SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT VAPOR, KG-MOL/HR K*KG/HR 0.116 57.209 0.985 56.361 2049.380 INLET S14 OUTLET NA-2 1.496 0.135 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 169 CP, KCAL/KG-C LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG COLD SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG 0.453 61.576 6.725 0.554 63.072 6.860 112.016 43.450 INLET FEED 234.027 24.230 0.473 234.027 24.230 35.000 870.000 63.072 6.860 0.521 63.072 6.860 1.496 83.409 28.050 OUTLET S2 234.027 24.230 0.484 234.027 24.230 0.000 45.000 801.100 ============================================================================== UNIT 3, 'E-04' OPERATING CONDITIONS DUTY, M*KCAL/HR LMTD, C F FACTOR (FT) MTD, C U*A, KCAL/HR-C HOT SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG COLD SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG 0.227 83.193 0.965 80.273 2832.918 INLET S9 31.776 5.616 0.591 31.776 5.616 177.078 109.100 INLET S2 234.027 24.230 0.484 234.027 24.230 45.000 801.100 OUTLET BOTTOM 31.776 5.616 0.519 31.776 5.616 0.000 104.103 100.800 OUTLET S3 234.027 24.230 0.505 234.027 24.230 0.000 64.000 753.900 ============================================================================== Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 170 UNIT 4, 'E-05' OPERATING CONDITIONS DUTY, M*KCAL/HR LMTD, C F FACTOR (FT) MTD, C U*A, KCAL/HR-C HOT SIDE CONDITIONS FEED MIXED PRODUCT VAPOR, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR VAPORIZATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG COLD SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG 0.314 42.661 0.965 41.178 7636.177 INLET S10 422.569 45.957 0.572 422.569 45.957 126.728 108.750 INLET S3 234.027 24.230 0.505 234.027 24.230 64.000 753.900 OUTLET S12 10.020 0.904 0.453 412.548 45.052 0.554 422.569 45.957 10.020 112.007 43.450 OUTLET S4 234.027 24.230 0.534 234.027 24.230 0.000 89.000 696.100 ============================================================================== UNIT 5, 'E-06' OPERATING CONDITIONS DUTY, M*KCAL/HR LMTD, C F FACTOR (FT) MTD, C U*A, KCAL/HR-C HOT SIDE CONDITIONS FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C 0.264 113.330 0.980 111.063 2380.455 INLET DRAWBOTTOM 31.776 5.616 0.668 31.776 5.616 252.000 OUTLET S9 31.776 5.616 0.591 31.776 5.616 0.000 177.078 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Duõng 171 PRESSURE, KPAG 135.000 109.100 COLD SIDE CONDITIONS INLET S4 OUTLET - FEED LIQUID PRODUCT LIQUID, KG-MOL/HR K*KG/HR CP, KCAL/KG-C TOTAL, KG-MOL/HR K*KG/HR CONDENSATION, KG-MOL/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG S5 234.027 24.230 0.558 234.027 24.230 0.000 109.000 651.800 234.027 24.230 0.534 234.027 24.230 89.000 696.100 ============================================================================== UNIT 11, 'OP1' BEST OBJECTIVE FUNCTION = 4.20166E-01 AT CYCLE NUMBER *** FRACTIONAL RELATIVE CHANGE IN OBJECTIVE IS LESS THAN VARY INDEX - VARIABLE -INITIAL VALUE OPTIMUM VALUE 5.00000E-01 6.29144E-01 CNSTR INDEX CONSTRAINT MINIMUM MAXIMUM FINAL VALUE VALUE VALUE 1.25000E+02 1.35000E+02 1.26764E+02 8.00000E+01 9.00000E+01 7.99974E+01 1.35000E+02 1.45000E+02 1.42366E+02 7.50000E+01 8.50000E+01 8.18940E+01 1.0000E-05 *** OPTIMIZER HISTORY VALUES -CYCLE VARY 5.0000E-01 CNSTR 1.2669E+02 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 8.6881E+01 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 1.4722E+02 REL ERR 1.53E-02 CNSTR 8.1894E+01 REL ERR 0.00E+00 SUM SQ ERR 2.3419E-04 OBJECTIVE 3.8898E-01 VALUES -CYCLE VARY 6.2909E-01 CNSTR 1.2676E+02 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 7.9998E+01 REL ERR 0.00E+00 CNSTR 1.4237E+02 5.5000E-01 1.2672E+02 0.00E+00 8.4291E+01 0.00E+00 1.4359E+02 0.00E+00 8.1894E+01 0.00E+00 0.0000E+00 4.0266E-01 6.0000E-01 1.2675E+02 0.00E+00 8.1557E+01 0.00E+00 1.4351E+02 0.00E+00 8.1894E+01 0.00E+00 0.0000E+00 4.1429E-01 6.2866E-01 1.2676E+02 0.00E+00 8.0025E+01 0.00E+00 1.4239E+02 0.00E+00 8.1894E+01 0.00E+00 0.0000E+00 4.2007E-01 BEST - 6.2914E-01 1.2676E+02 0.00E+00 7.9997E+01 0.00E+00 1.4237E+02 0.00E+00 8.1894E+01 0.00E+00 0.0000E+00 4.2017E-01 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Duõng 172 REL ERR CNSTR REL ERR SUM SQ ERR OBJECTIVE 0.00E+00 8.1894E+01 0.00E+00 0.0000E+00 4.2016E-01 ============================================================================== UNIT 1, 'C-07' COLUMN SUMMARY TRAY TEMP PRESSURE DEG C KPAG - -1C 48.0 45.00 102.7 93.00 113.0 95.62 117.4 98.25 120.2 100.88 122.8 103.50 124.4 106.12 126.7 108.75 136.0 111.38 10 136.8 114.00 11 140.0 116.62 12 167.8 119.25 13 183.1 121.88 14 192.6 124.50 15 201.3 127.12 16 214.3 129.75 17 235.5 132.38 18S 252.0 135.00 19R 258.0 135.00 NET FLOW RATES LIQUID VAPOR FEED PRODUCT M3/HR - 6.5 15.8L 7.4 22.3 7.3 23.2 7.2 23.1 7.0 22.9 62.5 22.7 52.2L 62.9 26.1 0.2 26.5 62.3L 0.1 26.0 0.1 25.9 2.3V 34.4 23.6 30.4L 39.0 27.5 41.9 32.1 43.2 35.0 42.8 36.2 41.6 35.8 43.1 34.7 167.8 1.2 6.9L 132.8 35.0 HEATER DUTIES M*KCAL/HR 1.6386 2.0901 FEED AND PRODUCT STREAM RATES TYPE STREAM PHASE - -FEED RTNNA-2 LIQUID FEED S6 MIXED PROD NA-1 LIQUID PROD DRAWNA-2 LIQUID PROD DRAWBOTTOM LIQUID FROM TO TRAY TRAY -6 11 18 WT RATE KG/HR 39099.4310 24230.0960 11075.8205 46637.7093 5615.9972 LV RATE M3/HR 52.2340 32.7580 15.7603 62.3058 6.9260 GV RATE M3/HR -8057.4018 5245.4877 2978.8270 9611.8357 712.2269 SPECIFICATIONS SPECIFICATION NUMBER (ACTIVE) (ACTIVE) (ACTIVE) PARAMETER TYPE UNIT C-07 TRAY LIQ STRM XDRA TRAY NO -1 18 COMP NO SPECIFICATION TYPE LV REFLUX TEMPERATURE D86 EP SPECIFIED VALUE -6.500E+00 2.520E+02 1.750E+02 CALCULATED VALUE -6.500E+00 2.520E+02 1.750E+02 ============================================================================== UNIT 8, 'C-101' COLUMN SUMMARY Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 173 TRAY TEMP PRESSURE DEG C KPAG - -1C 38.0 36.00 45.7 20.00 50.6 22.22 55.1 24.44 59.5 26.67 64.3 28.89 70.1 31.11 78.0 33.33 89.2 35.56 10 104.0 37.78 11 120.3 40.00 12 124.8 42.22 13 126.6 44.44 14 127.7 46.67 15 130.2 48.89 16 137.4 51.11 17 142.4 53.33 18 146.9 55.56 19 151.6 57.78 20R 158.0 60.00 NET FLOW RATES LIQUID VAPOR FEED PRODUCT M3/HR - 0.6 0.0L 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.7 0.6 0.6 0.2 0.6 0.5L 0.2 0.6 0.1 0.6 0.1 0.6 0.1 0.6 0.1V 1.0 0.6 0.8L 1.1 0.6 1.1 0.7 1.1 0.7 1.1 0.7 0.7 0.4L HEATER DUTIES M*KCAL/HR 0.0395 0.0397 FEED AND PRODUCT STREAM RATES TYPE STREAM PHASE - -FEED FEEDNA2 MIXED PROD ETHER LIQUID PROD RUBBERSOL LIQUID PROD WHITE LIQUID FROM TO TRAY TRAY -15 10 20 WT RATE KG/HR 681.1618 26.7088 332.6053 321.8477 LV RATE M3/HR 0.9100 0.0398 0.4500 0.4202 GV RATE M3/HR -140.3846 8.3503 73.9934 58.0408 SPECIFICATIONS SPECIFICATION NUMBER (ACTIVE) (ACTIVE) PARAMETER TYPE UNIT C-10 TRAY LIQ TRAY NO -1 20 COMP NO SPECIFICATION TYPE LV REFLUX TEMPERATURE SPECIFIED VALUE -6.291E-01 1.580E+02 CALCULATED VALUE -6.291E-01 1.580E+02 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE - TOTAL STREAM RATE, KG-MOL/HR K*KG/HR STD LIQ RATE, M3/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG MOLECULAR WEIGHT ENTHALPY, M*KCAL/HR KCAL/KG MOLE FRACTION LIQUID REDUCED TEMP (KAYS RULE) PRES (KAYS RULE) FEED NA-1 NA-2 BOTTOM LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID 234.027 24.230 32.758 35.000 870.000 103.535 0.424 17.502 1.0000 0.5574 0.3148 132.900 11.076 15.760 48.000 45.000 83.339 0.270 24.334 1.0000 0.6267 0.0429 63.072 6.860 9.165 83.409 28.050 108.766 0.285 41.562 1.0000 0.6240 0.0443 31.776 5.616 6.926 104.103 100.800 176.737 0.277 49.308 1.0000 0.5535 0.0962 Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 174 ACENTRIC FACTOR WATSON K (UOPK) STD LIQ DENSITY, KG/M3 SPECIFIC GRAVITY API GRAVITY 0.2978 11.963 739.670 0.7404 59.613 0.2439 12.063 702.769 0.7035 69.648 0.3141 11.887 748.544 0.7493 57.347 0.4883 11.868 810.863 0.8117 42.833 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE - TOTAL STREAM RATE, KG-MOL/HR K*KG/HR STD LIQ RATE, M3/HR TEMPERATURE, C PRESSURE, KPAG MOLECULAR WEIGHT ENTHALPY, M*KCAL/HR KCAL/KG MOLE FRACTION LIQUID REDUCED TEMP (KAYS RULE) PRES (KAYS RULE) ACENTRIC FACTOR WATSON K (UOPK) STD LIQ DENSITY, KG/M3 SPECIFIC GRAVITY API GRAVITY FEEDNA2 ETHER RUBBERSOL WHITE LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID 6.263 0.681 0.910 126.728 108.750 108.755 4.444E-02 65.237 1.0000 0.6998 0.0720 0.3141 11.887 748.529 0.7493 57.351 0.373 2.671E-02 3.984E-02 38.000 36.000 71.692 5.179E-04 19.389 1.0000 0.6469 0.0375 0.2127 12.274 670.451 0.6711 79.344 3.301 0.333 0.450 103.995 37.778 100.752 1.763E-02 53.018 1.0000 0.6772 0.0456 0.2913 11.874 739.123 0.7399 59.754 2.589 0.322 0.420 158.000 60.000 124.290 2.648E-02 82.275 1.0000 0.7151 0.0610 0.3577 11.868 766.007 0.7668 53.042 ============================================================================== STREAM ID NAME PHASE FEED NA-1 NA-2 BOTTOM LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID TBP AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 -5.595 29.067 35.980 72.205 105.769 142.498 230.022 256.626 276.808 -5.775 11.416 29.174 44.094 66.288 87.679 114.098 124.456 133.263 49.003 52.304 70.358 105.452 124.848 141.165 160.235 168.135 189.661 148.178 160.234 168.393 196.422 224.334 243.966 256.640 259.808 262.343 ASTM D86 AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 34.444 55.396 59.575 82.140 105.296 133.810 217.603 241.132 258.981 26.808 36.586 46.686 53.654 67.225 81.744 102.360 111.540 119.345 80.309 81.894 90.563 112.116 123.593 134.103 148.123 155.338 175.000 174.140 179.828 183.677 199.372 217.551 230.643 239.444 241.967 243.984 ============================================================================== Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 175 STREAM ID NAME PHASE FEEDNA2 ETHER RUBBERSOL WHITE LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID TBP AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 48.995 52.303 70.360 105.446 124.813 141.115 160.182 168.088 189.659 -3.619 4.191 19.088 32.333 37.018 44.146 53.963 57.776 62.219 37.643 58.723 68.299 90.664 105.659 119.234 137.852 146.226 155.029 99.410 112.449 119.351 133.923 144.510 154.883 168.915 177.326 237.079 ASTM D86 AT 760 MM HG LV PERCENT 10 30 50 70 90 95 98 80.297 81.886 90.558 112.103 123.559 134.057 148.076 155.297 175.000 19.426 23.253 30.551 36.595 38.843 42.950 49.585 52.701 56.332 68.552 79.999 85.198 96.788 105.191 113.673 127.308 134.649 142.366 120.639 126.764 130.006 136.778 142.369 148.608 158.476 164.962 211.043 ========================================================================= Luaän văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 176 TÓM TẮT LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: Nguyễn Văn Dũng Ngày, tháng, năm sinh: 22/03/1970 Địa liên lạc: 493A/54 Cách Mạng Tháng Tám, Phường 13, Quận 10, Thành Phố Hồ Chí Minh QÚA TRÌNH ĐÀO TẠO Từ tháng 09/1990 đến 07/1995 học tốt nghiệp Đại Học ngành Công Nghệ Hóa Học, trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh Từ 09/2004 đến học viên lớp Cao Học khoá 15 , ngành Công Nghệ Hóa Học, Phòng Đào Tạo Sau Đại Học, trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh QÚA TRÌNH CÔNG TÁC Từ 26/09/1995 đến công tác phận Công nghệ, nhà máy lọc dầu Cát Lái, Công ty Saigon Petro ... IV.2.4 PHẦN II : Chương I Chọn sơ đồ mô nhập liệu Phương pháp chung cho trình mô Pro/ II 24 25 MÔ PHỎNG HỆ THỐNG CHƯNG CẤT CONDENSATE SẢN XUẤT DUNG MÔI TẠI NHÀ MÁY LỌC DẦU CÁT LÁI QUI TRÌNH HỆ THỐNG... PHẦN II MÔ PHỎNG HỆ THỐNG CHƯNG CẤT CONDENSATE SẢN XUẤT DUNG MÔI TẠI NHÀ MÁY LỌC DẦU CÁT LÁI Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Dũng 31 Chươmg I QUI TRÌNH HỆ THỐNG CHƯNG CẤT CONDENSATE TẠI NHÀ MÁY LỌC... nhằm mô lại hệ thống chưng cất condensate nhà máy lọc dầu Cát Lái, tác giả sử dụng phần mềm mô PRO/ II hãng SIMSCI – Mỹ để hỗ trợ tính toán Sau phần giới thiệu phần mềm IV.2 Chương trình mô Pro/ II
Ngày đăng: 03/04/2021, 23:58
Xem thêm:
