Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD (Bản quyền © Sandipan Goswami) Sandipan Goswami, B.Sc, BE, M.Tech, FIE, C.Eng, PE (M) Trừu tượng: Chương mơ tả quy trình thiết kế bước khôn ngoan Mố-Trụ-Nắp-Cọc với chi tiết gia cố kết cấu cách mô tả điều kiện chung thông lệ phổ biến, tiêu chí thiết kế, giới hạn chiều dài cầu, điều kiện đất, góc xiên, Căn chỉnh hình học, cấp , chi tiết dầm, cách bố trí cọc mũi cọc, tải trọng động cho phép thiết kế cọc, trình tự thi cơng, mối liên hệ mơmen âm Giữa mố tích hợp kết cấu thượng tầng, tường cánh, tiếp cận, khe co giãn đệm chịu lực 5.0 Chung Những cân nhắc chung thơng lệ chung Mố tích hợp sử dụng để loại bỏ khe co giãn cuối cầu Khái niệm cầu không mối nối định nghĩa quy trình thiết kế cố gắng đạt mục tiêu định cách loại bỏ nhiều khe co giãn tốt Ví dụ, cầu khơng có khe nối lý tưởng khơng chứa khe co giãn kết cấu thượng tầng, kết cấu phụ boong Mố tích thường đặt hàng cọc thép bê tông Việc sử dụng hàng cọc làm giảm độ cứng mố cho phép mố tịnh tiến song song với trục dọc cầu Điều cho phép loại bỏ khe co giãn ổ trục di động Do áp lực đất lên hai đầu mố chịu lực nén kết cấu thượng tầng, nên cọc đỡ mố tích hợp, khơng giống cọc đỡ mố thông thường, không cần thiết kế để chống lại tải trọng đất lên mố Lưu ý: Bạn xem cơng thức khác sử dụng thiết kế từ Bảng tính Excel thiết kế phần mềm ASTRA Pro cách tải xuống từ trang web www.techsoftglobal.com 'tải xuống' Các giá trị 'Màu Đỏ Xanh lam' Trang tính Excel, Dữ liệu Đầu vào Thiết kế Người dùng thay đổi, Trang Tab, giá trị tô màu lấy từ trang khác người dùng không thay đổi Đối với truy vấn nào, viết thư tới techsoftinfra@gmail.com Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1 Thiết kế trụ cầu AASHTO-LRFD 5.1.1 Mố tích phân AASHTO-LRFDDesign Bước 7.1 5.1.1.1 Các cân nhắc chung thơng lệ chung Mố tích hợp sử dụng để loại bỏ khe co giãn cuối cầu Chúng thường dẫn đến "Chung cầu hơn" phục vụ để đạt điều mong muốn sau mục tiêu: · Khả sử dụng lâu dài cấu trúc · Yêu cầu bảo trì tối thiểu · Xây dựng tiết kiệm · Cải thiện tính thẩm mỹ cân nhắc an tồn Khái niệm cầu mối nối định nghĩa quy trình thiết kế cố gắng đạt mục tiêu liệt kê cách loại bỏ nhiều khe co giãn tốt Ví dụ, cầu khớp nối lý tưởng không chứa khe co giãn kết cấu thượng tầng, kết cấu phụ boong tàu Mố tích thường đặt hàng cọc thép bê tông Việc sử dụng hàng cọc làm giảm độ cứng mố cho phép trụ cầu để tịnh tiến song song với trục dọc cầu Điều cho phép loại bỏ khe co giãn ổ trục di động Do áp lực đất lên hai đầu mố chịu lực nén kết cấu thượng tầng, nên cọc đỡ mố tích hợp, không giống cọc đỡ mố thông thường, không cần thiết kế để chống lại tải trọng đất lên mố Khi khe co giãn loại bỏ hoàn toàn khỏi cầu, ứng suất nhiệt phải giải tỏa tính tốn theo cách Khái niệm cầu mố tích phân dựa giả thiết tính mềm dẻo cọc, ứng suất nhiệt truyền đến kết cấu phụ cách liên kết cứng, tức thay đổi nhiệt độ đồng làm cho mố chuyển dịch mà không quay Mố bê tông chứa đủ khối lượng để coi khối cứng Một kết nối tích cực với dầm thường cung cấp cách bọc đầu dầm Tường chắn bê tông cốt thép Điều cung cấp cho việc truyền toàn lực chuyển động nhiệt chuyển vị quay tải trọng trực tiếp mà cọc trụ phải trải qua Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.2 Tiêu chí thiết kế Cả Thông số kỹ thuật AASHTO-LRFD Thông số kỹ thuật tiêu chuẩn AASHTO không chứa tiêu chí thiết kế chi tiết cho trụ tích hợp Trong trường hợp khơng có tiêu chí thiết kế chấp nhận rộng rãi, nhiều bang phát triển hướng dẫn thiết kế riêng Các hướng dẫn phát triển theo thời gian chủ yếu dựa vào kinh nghiệm khứ với trụ tích hợp khu vực cụ thể Hiện có hai cách tiếp cận đặc biệt sử dụng để thiết kế mố tích phân: · Một nhóm quốc gia thiết kế cọc trụ tích hợp để chống lại trọng lực tải trọng tác dụng lên mố Không xét đến ảnh hưởng chuyển vị ngang trụ lên tải trọng cọc / sức kháng cọc Cách tiếp cận đơn giản sử dụng thành công Khi cầu nằm phạm vi định nhà nước quy định, ví dụ cầu dài, cân nhắc khác tính đến thiết kế · Cách tiếp cận thứ hai giải thích tác động tải trọng khác nhau, bổ sung cho trọng lực tải trọng, tính tốn tải trọng cọc Nó tính đến ảnh hưởng chuyển động ngang đến sức kháng tải cọc Một tiểu bang có quy trình thiết kế chi tiết theo cách tiếp cận Pennsylvania Cuộc thảo luận sau không tuân theo thơng lệ tiểu bang cụ thể; cung cấp nhìn tổng quát tình trạng thực hành 5.1.1.3 Giới hạn chiều dài cầu Hầu hết tiểu bang đặt giới hạn chiều dài cầu cầu nối mà cầu khơng coi "cây cầu điển hình" phân tích chi tiết tính đến Thông thường, chiều dài cầu dựa giả định tổng độ tăng chiều dài cầu điều kiện nhiệt độ thay đổi đồng từ nhiệt độ cực thấp đến nhiệt độ cực cao inch Điều có nghĩa chuyển động đầu cọc đầu inch hoặc, cầu xây dựng nhiệt độ trung bình, dịch chuyển inch theo hai hướng Điều dẫn đến chiều dài cầu tối đa 600 ft cầu bê tông 400 ft cầu thép vị trí có khí hậu xác định “Trung bình” theo S3.12.2.1 Chiều dài tối đa ngắn vùng xác định có khí hậu "lạnh" Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.4 Điều kiện đất Các giới hạn chiều dài nêu giả định điều kiện đất vị trí cầu phía sau mố mố dịch chuyển với lực cản đất tương đối thấp Do đó, hầu hết khu vực pháp lý định điền dạng hạt chọn để sử dụng phía sau trụ tích hợp Ngồi ra, phần lấp đầy vịng vài feet phía sau mố tích hợp thường đầm nhẹ máy đầm đĩa rung (kích nhảy) Khi đá gốc, đất cứng / đá tảng tồn lớp đất (khoảng từ 12 đến 15 ft cùng), thường yêu cầu lỗ khổ phải khoan đến độ sâu khoảng 15 ft; cọc sau lắp vào lỗ khổ Sau đó, lỗ lấp đầy cát Quy trình nhằm cho phép cọc dịch chuyển với lực cản tối thiểu 5.1.1.5 Góc xiên Áp suất đất tác dụng theo phương vng góc với trụ cầu Đối với cầu lệch, áp lực đất lên hai mố tạo mômen xoắn làm cầu bị xoắn theo phương án Hạn chế góc xiên làm giảm hiệu ứng Đối với cầu lệch, cầu liên tục, mơmen xoắn cịn sinh thêm lực tác dụng lên rãnh trung gian Ngoài ra, xiên nhọn nghi ngờ nguyên nhân gây nứt số trụ cầu Vách sau chuyển động quay chuyển động nhiệt Sự nứt giảm bớt loại bỏ cách hạn chế độ lệch Việc hạn chế độ lệch làm giảm loại bỏ yếu tố không chắn thiết kế, độ khó đầm nén thiết kế bổ sung chi tiết cần gia công cho tường tiếp cận trụ U-Wing Hiện tại, khơng có giới hạn chấp nhận rộng rãi mức độ lệch tích phân mố cầu 5.1.1.6 Căn chỉnh ngang Hình học sơ đồ cầu Với tương đối ngoại lệ, mố tích phân thường sử dụng cho cầu thẳng Đối với kết cấu thượng tầng cong, tác dụng lực nén áp lực đất lên trụ nguyên nhân cần quan tâm Đối với cầu có chiều rộng thay đổi, khác biệt chiều dài trụ dẫn đến lực ép đất không cân hai trụ di chuyển khoảng cách Để trì trạng thái cân lực, người ta cho trụ ngắn lệch nhiều trụ dài Sự khác biệt cần xem xét xác định chuyển động dự kiến thực tế hai mố thiết kế cọc khe co giãn cuối tiếp cận (nếu sử dụng) Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.7 Lớp dọc Một số khu vực pháp lý áp đặt giới hạn độ thẳng đứng tối đa trụ cầu Các giới hạn nhằm giảm ảnh hưởng lực ép đất mố lên phản lực thẳng đứng mố 5.1.1.8 Các loại dầm, Độ sâu tối đa Vị trí Mố tích hợp sử dụng cho cầu dầm chữ I thép, dầm chữ I bê tông, tees bầu bê tông dầm hộp bê tông Các trụ cầu sâu phải chịu lực ép đất lớn đó, linh hoạt Các giới hạn độ sâu dầm áp đặt số khu vực pháp lý dựa thông lệ thành công trước nhằm đảm bảo mức độ linh hoạt hợp lý mố Điều kiện đất chiều dài cầu cần xem xét xác định giới hạn độ sâu tối đa Độ sâu dầm tối đa ft sử dụng khứ Dầm sâu cho phép điều kiện đất đai thuận lợi tổng chiều dài cầu tương đối ngắn 5.1.1.9 Loại định hướng cọc Mố liên hợp thi công cọc thép chữ H, cọc ống thép nhồi bê tông cọc bê tông cốt thép dự ứng lực Đối với cọc chữ H, khơng có định hướng thường sử dụng cọc Trước đây, cọc chữ H đặt với trục khỏe chúng song song với trục dọc dầm theo phương vng góc Cả hai định hướng mang lại kết khả quan 5.1.1.10 Xem xét phụ cấp tải trọng động thiết kế cọc Theo truyền thống, phụ cấp tải trọng động không xem xét thiết kế móng Tuy nhiên, cọc trụ liền, lập luận phụ cấp tải trọng động cần xem xét thiết kế phần cọc Cơ sở lý luận yêu cầu cọc gần gắn vào kết cấu thượng tầng, đó, phần cọc không hưởng lợi từ tác dụng giảm chấn đất Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.11 Trình tự xây dựng Thơng thường, kết nối dầm mố tích hợp thực sau mặt cầu đổ Phần cuối boong Tường sau mố thường đổ lúc Trình tự nhằm cho phép thực chuyển động quay tải trọng chết đầu dầm mà không truyền chuyển động quay lên cọc Hai trình tự xây dựng mố tích hợp sử dụng khứ: · Xây dựng giai đoạn: Trong trình tự thi cơng này, hai cọc đặt liền kề với dầm, bên dầm cọc Một góc thép nối với hai cọc dầm nằm thép góc Nắp trụ mố (phần bên đáy dầm) tường chắn cuối Tường chắn (phần bao bọc đầu dầm) đổ đồng thời Mố thường đổ thời điểm mặt cầu nhịp cuối đổ · Xây dựng hai giai đoạn: Cấu tạo mũi cọc đỡ hàng cọc thẳng đứng Cọc làm xếp hàng với dầm Đỉnh mũ cọc chạm đến đáy đệm chịu lực dầm Phần đầu cọc bắt buộc phải nhẵn khu vực dầm có dải rộng khoảng inch xung quanh khu vực Các khu vực khác thường làm thô (tức hoàn thành cào) Giai đoạn 1: Sau đổ toàn mặt cầu, trừ phần mặt cầu tiếp giáp với mố tích hợp (khoảng cuối ft boong tính từ mặt trước mố), màng chắn cuối (Tường chắn) bao bọc đầu dầm cầu đổ Phần cuối boong đổ đồng thời với Giai đoạn 2: hoành cuối Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.12 Kết nối khoảnh khắc tiêu cực mố tích phân kiến trúc thượng tầng Sự kết nối chặt chẽ cấu trúc thượng tầng trụ tích phân dẫn đến hình thành mơmen âm vị trí Một số mố tích hợp ban đầu có dấu hiệu nứt mặt cầu song song với mố tích phân đoạn cuối mặt cầu không gia cố thích hợp để chống lại thời điểm Vết nứt ngăn chặn cách định gia cố bổ sung kết nối mặt cầu với mặt sau (lấp đầy) mố Cốt thép thiết kế để chống lại mơmen lớn truyền từ trụ tích phân sang kết cấu thượng tầng Mômen lấy tổng mômen dẻo mố trụ tích phân Chiều sâu mặt cắt dùng để thiết kế lấy chiều sâu dầm cộng với chiều dày mặt cầu Chiều dài kéo dài vào mặt cầu thường chủ cầu quy định Chiều dài dựa chiều dài cần thiết để mômen dương tải trọng chết kết cấu vượt qua mômen âm kết nối 5.1.1.13 Tường cánh Thông thường, tường cánh chữ U (tường cánh song song với trục dọc cầu) sử dụng kết hợp với mố tích phân Một vát mép (thường ft.) Được sử dụng mố tường cánh để giảm thiểu nứt co ngót bê tơng thay đổi đột ngột độ dày mối nối 5.1.1.14 Tiếp cận phiến Những cầu có mố tích hợp xây dựng q khứ có khơng có tiếp cận Thơng thường, cầu khơng có lát tiếp cận nằm đường phụ có mặt đường nhựa Lưu lượng chuyển động theo mùa mố tích hợp làm cho phần lấp sau mố dịch chuyển tự nén chặt Điều thường gây tượng lún mặt đường tiếp giáp trực tiếp với mố Cung cấp tiếp cận bê tông cốt thép gắn với mặt cầu di chuyển khe co giãn khỏi đầu cầu Ngoài ra, cầu sàn tiếp cận che phủ khu vực mà khối lấp phía sau mố bị lắng xuống lực nén giao thơng chuyển động mố Nó ngăn chặn phá hoại mố thoát nước đầu cầu Thông thường, tiếp cận đúc polyetylen để giảm thiểu ma sát tiếp cận trụ cầu di chuyển Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD Tấm tiếp cận thường nằm trụ đầu tà vẹt đầu Tấm tiếp cận khác với mặt đường điển hình đất tiếp cận có nhiều khả bị lún khơng dẫn đến tiếp cận bắc cầu dài dự kiến cho mặt đường Thông thường, phần hỗ trợ đất tiếp cận bỏ qua thiết kế tiếp cận thiết kế một chiều bắc cầu theo chiều dài mố tích hợp tà vẹt Chiều dài cần thiết tiếp cận phụ thuộc vào tổng chiều sâu mố tích phân Tấm tà vẹt phải đặt bên ngồi khu vực mà đất dự kiến bị ảnh hưởng chuyển động mố tích hợp Khoảng cách hàm kiểu đắp mức độ đầm chặt Do khác biệt độ cứng cấu trúc thượng tầng tiếp cận, mặt phân cách mố tích phân tiếp cận nên cho phép tiếp cận quay tự phần cuối nối với mố Các cốt thép nối mố với tiếp cận phải đặt cho giảm thiểu tác dụng hạn chế quay Một khớp co đặt mặt phân cách tiếp cận trụ tích hợp Khe co vị trí cung cấp vị trí nứt kiểm sốt cho phép hình thành vết nứt ngẫu nhiên 5.1.1.15 Mở rộng tham gia Thông thường, khe co giãn cung cấp mặt tiếp giáp tiếp cận mặt đường tổng chiều dài cầu tương đối nhỏ lòng đường sử dụng mặt đường mềm Đối với trường hợp khác, khe co giãn thường sử dụng 5.1.1.16 Vòng bi Các đệm chịu lực đàn hồi trơn đặt tất dầm trụ tích hợp xây dựng theo trình tự hai giai đoạn mô tả Các miếng đệm chịu lực thiết kế để hoạt động miếng đệm cân v thng cú dy t ẵ n ắ inch Chiều dài đệm song song với trục dọc dầm thay đổi tùy thuộc vào thông số kỹ thuật chủ sở hữu cầu chiều dài đệm theo phương vng góc thay đổi tùy thuộc vào chiều rộng mặt bích đáy dầm thơng số kỹ thuật chủ sở hữu Nên chặn khu vực dầm không tiếp xúc với đệm cách sử dụng chống chịu lực Việc chặn khu vực nhằm mục đích ngăn tổ ong bê tơng xung quanh miếng đệm chịu lực số Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.17 AASHTO-LRFDThiết kế Bước 7.1.1 - Tải trọng trọng lực Dầm nội thất: tải trọng khơng tính tốn (Xem Bảng 5.3-3 kéo cắt cuối dầm) Không kết hợp: Dầm = Slab haunch = Cơ hoành bên = Tổng NC = Tổng hợp: Parapets Bề mặt mặc tương lai 61,6 k 62,2 k 2,5 k 126,3 k = = 8.9 12 k k Tải trực tiếp: Xe tải tối đa (khơng có yếu tố tác động phân bổ) = 64,42 k Xe tải tối thiểu (khơng có yếu tố tác động phân bổ) = -6,68 k Làn đường tối đa = 30,81 k k Làn đường tối thiểu = -4,39 Dầm ngồi: tải trọng khơng tính theo tính tốn (Xem Bảng 5.3-7 lực cắt cuối dầm) Khơng kết hợp: Dầm = Slab haunch = Cơ hoành bên = Tổng NC = Tổng hợp: Parapets Bề mặt mặc tương lai 61,6 k 55,1 k 1,3 k 118 k = = 8,9 k 8,1 k Tải trực tiếp: Xe tải tối đa (không có yếu tố tác động phân bổ) = 64,42 k Xe tải tối thiểu (khơng có yếu tố tác động phân bổ) = -6,68 k Làn đường tối đa = 30,81 k Làn đường tối thiểu = -4,39 k Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD Hình 5.1 (AASHTO-LRFD 7.1-1) - Chế độ xem tổng quát biểu diễn trụ tích hợp Kích thước sử dụng cho ví dụ b1 = b2 = b3 = b4 = b5 = d1 = d2 = d3 = 10 25 ft 300 in 0,5 ft ft 24 in ft 12 in ft 36 in 1,5 ft 18 in 3,25 ft 39 in 1,5 ft 18 in Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD 5.2.13 AASHTO-LRFD Design Step 6.13 - Design Anchorage for Fixed Bearings The abutment bearings are expansion in the longitudinal direction but fixed in the transverse direction Therefore, the bearings must be restrained in the transverse direction Based on Design Step 6.12, the expansion bearing pad does not need to be secured against horizontal movement S14.8.3.1 However, based on S3.10.9.2, the horizontal connection force in the restrained direction cannot be less than 0.1 times the vertical reaction due to the tributary permanent load and the tributary live loads assumed to exist during an earthquake In addition, since all abutment bearings are restrained in the transverse direction, the tributary permanent load can be taken as the reaction at the bearing S3.10.9.2 Also, γEQ is assumed to be zero Therefore, no tributary live loads will be considered This transverse load will be used to design the bearing anchor bolts for this design example C3.4.1 For the controlling girder (interior): DLserv = 78.4 K The maximum transverse horizontal earthquake load per bearing is then: S14.8.3.1 and S6.13.2.7 HEQ = 7.84 K The factored shear resistance of the anchor bolts per bearing is then: bdia = 0.625 in Assume two 0.625 inch diameter A 307 bolts with a minimum tensile S6.4.3 strength of 60 ksi: S6.13.2.7 for threads excluded from shear plane φs = 0.65 resistance factor for A 307 bolts in shear 61 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Ab = = π⋅bdia /4 0.31 in Fub = 60 Ns = Rn = 17.86 K Rr = φs⋅Rn 11.61 K ≥ ksi (number of bolts) HEQ = 7.84 OK Once the anchor bolt quantity and size are determined, the anchor bolt length must be computed As an approximation, the bearing stress may be assumed to vary linearly from zero at the end of the embedded length to its maximum value at the top surface of the concrete The bearing resistance of the concrete is based on S5.7.5 S14.8.3.1 S5.7.5 Assume: m = 0.75 (conservative assumption) φb = 0.7 for bearing on concrete Stressbrg = φb⋅0.85⋅(4ksi)⋅m 1.785 ksi The total transverse horizontal load is: HEQ = 7.84 62 K S5.5.4.2.1 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD The transverse load per anchor bolt is then: P1bolt = 3.92 K Using the bearing stress approximation from above, the required anchor bolt area resisting the transverse horizontal load can be calculated A1 = 4.39 in2 A1 is the product of the anchor bolt diameter and the length the anchor bolt is embedded into the concrete pedestal/beam seat Since we know the anchor bolt diameter, we can now solve for therequired embedment length Lembed = A1/bdia = 7.02 in Individual states and agencies have their own minimum anchor bolt embedment lengths For this design example, a minimum of 12 inches will be used Use: Lembed = 12 in 63 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD 5.2.14 AASHTO-LRFD Design Step 6.14 - Draw Schematic of Final Bearing Design Figure 5.14 (AASHTO-LRFD Figure No 6-1) - Bearing Pad Plan View Figure 5.15 (AASHTO-LRFD Figure No 6-2) - Bearing Pad Elevation View 64 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Figure 5.16 (AASHTO-LRFD Figure No 6-3) – Anchor Bolt Embedment 65 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD 5.3 Computer Applications for the Design of Bridge Abutment in AASHTO LRFD This section is continuation of the Article ‘1 Grillage Analysis of Bridge Superstructure’ previously submitted in ResearchGate We refer to the Final step (Step 34) of Section 1.7, which mentions the Support Reactions for the design of Abutments and Piers 66 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Here, we get the indicative Maximum Vertical Reaction and Bending Moments about X and Z axes These forces may be taken for the design of ‘Abutments’ and ‘Piers’, but the designs will also calculate the forces in the design Excel Worksheet as per the actual loads and boundary conditions during the design process Step Open the Main Screen of ASTRA Pro by double clicking on desktop icon, Step Select menu item File >> Select Working Folder, 67 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step The folder “Work” is selected (or may be created and selected) from desktop, Step Select menu item, File >> Bridge Design >> Pre Stressed Concrete (PSC) I-Girder Bridge >> Limit State Method Step Select Design Standard ‘AASHTO – LRFD Standard’, 68 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step This session is continuation of last session described in section 1.3, of Chapter for Grillage Analysis and was created as ‘DESIGN JOB# 01’, which is now opened here Step As the project ‘DESIGN JOB #1’ is opened, message comes, click on ‘OK’, 69 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step Open tab page ‘Design Forces’, and select results of ‘Normal analysis’, Step The results of ‘Normal Analysis’ is selected and the tab page ‘Design Forces’ is selected, The Reaction Forces at supports are described as obtained from analysis 70 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step 10 Open tab page ‘Abutment’, change default data as required, click on button ‘Process for New Design….’, message comes, wait to get the ‘Excel Design Worksheet’, Step 11 View the design details, various step wise pages are provided at the bottom Some design data may be changed in the worksheet to modify the design as desired, 71 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step 12 Save the Abutment design with a file name as ‘Abutment Design with Pile Foundation in LSM (AASHTO-LRFD).xlsx’ on the desktop and close the design worksheet, Step 13 The design worksheet file is password protected, to re-open the saved design worksheet, Click on button ‘Open User’s Design….’ Select the saved file and open, 72 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD Step 14 The saved design worksheet is once again opened, Step 15 The processes for the designs of Deck Slab and PSC I-Girder in AASHTO-LRFD are now over, and user is finally come back to the ASTRA Pro main screen This is the end of the current session for design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD 73 Detail Design of Bridge Abutment in AASHTO-LRFD References: Design Specifications, Customary U.S Units, Sixth Edition 2012, American Association of State Highway and Transportation Officials 444 North Capitol Street, NW, Suite 249, Washington, DC 20001, Phone 202-624-5800 / Fax 202-624-5806, Web site: www.transportation.org Bridge Engineering Handbook, Second Edition, Superstructure Design, Edited by Wai Fah Chen and Lian Duan, Published by CRC Press, Taylor & Francis Group, 6000 Broken Sound Parkway, NW, Suite 300, Boca Raton, FL 33487, Web site: www.crcpress.com British Standard, Eurocode 2: Design of concrete structures, BS EN 1992-1-1:2004, Published by: British Standards Institution British Standard, Design Manual for Roads And Bridges, Volume 1, Section 3, Part 14, BD 37/01, Loads For Highway Bridges, Published by: British Standards Institution British Standard, BS 5400-3 : 2000, Steel, concrete and composite bridges Ð, Part 3: Code of practice for design of steel bridges British Standard, BS 5400-4 : 1990, Steel, concrete and composite bridges — Part 4: Code of practice for design of concrete bridges ASTRA Pro User’s Manual and Design Manual, Techsoft Engineering Services, Web site: www.techsoftglobal.com and www.roadbridgedesign.com 74 Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD Người giới thiệu: Thông số kỹ thuật thiết kế, Các đơn vị Hoa Kỳ theo yêu cầu, Ấn lần thứ sáu năm 2012, Hiệp hội quan chức vận tải đường cao tốc Hoa Kỳ 444 North Capitol Street, NW, Suite 249, Washington, DC 20001, Điện thoại 202-624-5800 / Fax 202-624-5806, Trang web: www.transportation.org Sổ tay Kỹ thuật Cầu, Ấn thứ hai, Thiết kế Cấu trúc Thượng tầng, Biên tập Wai Fah Chen Lian Duan, Xuất CRC Press, Taylor & Francis Group, 6000 Broken Sound Parkway, NW, Suite 300, Boca Raton, FL 33487, Trang web: www.crcpress.com Tiêu chuẩn Anh, Eurocode 2: Thiết kế kết cấu bê tông, BS EN 1992-1-1: 2004, Được xuất bởi: Viện Tiêu chuẩn Anh Tiêu chuẩn Anh, Sổ tay Thiết kế Cầu đường, Tập 1, Mục 3, Phần 14, BD 37/01, Tải trọng cho Cầu đường cao tốc, Được xuất bởi: Viện Tiêu chuẩn Anh Tiêu chuẩn Anh, BS 5400-3: 2000, Cầu thép, bê tông liên hợp Ð, Phần 3: Quy phạm thực hành thiết kế cầu thép Tiêu chuẩn Anh, BS 5400-4: 1990, Cầu thép, bê tông composite - Phần 4: Quy phạm thực hành thiết kế cầu bê tông Hướng dẫn thiết kế hướng dẫn sử dụng ASTRA Pro, Dịch vụ kỹ thuật Techsoft, trang Web: www.techsoftglobal.com www.roadbridgedesign.com 74 ... xét 14 Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.18 AASHTO-LRFDThiết kế Bước 7.1.2 - Thiết kế nắp cọc Các phản ứng dầm, bên bên ngoài, yêu cầu cho việc thiết kế nắp cọc mố Chú ý cọc dầm mố khơng... trụ phải trải qua Thiết kế chi tiết mố cầu AASHTO-LRFD 5.1.1.2 Tiêu chí thiết kế Cả Thơng số kỹ thuật AASHTO-LRFD Thông số kỹ thuật tiêu chuẩn AASHTO khơng chứa tiêu chí thiết kế chi tiết cho trụ... 5.1.1.23 Thiết kế AASHTO-LRFD Bước 7.1.4 Thiết kế tường sau Chiều dày mố Tường hậu lấy ft Thiết kế nắp cầu tàu cho tải trọng trọng lực Đối với mố tích hợp xây dựng theo hai giai đoạn, mố thiết kế để