THIẾT KẾ MỐ CẦU BTCT

THIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCTTHIẾT KẾ MỐ CẦU BTCT

Trang 1

CHƯƠNG VII: THIẾT KẾ MỐ CẦU

1 GIỚI THIỆU CHUNG:

- Nên tải trọng tác dụng lên mố gồm:

7 Phản lực truyền xuống từ bản quá độ

2.2 Các mặt cắt cần kiểm toán với mố

- Mặt cắt I-I: Mặt cắt bệ móng mố

- Mặt cắt II-II: mặt cắt chân tường đỉnh

- Mặt cắt III-III: mặt cắt chân tường thân

- Mặt cắt IV-IV: mặt cắt chân tường cánh

2.3 Tĩnh tải kết cấu nhịp tính toán

Tên gọi các kích thước Kí hiệu Giá trị Đơn vị

Trang 2

Chiều dài nhịp tính toán Ltt 32.4 m

Khoảng cách giữa các dầm chủ adc 240 cm

Diện tích mặt cắt ngang dầm chủ kể cả mối nối Fdc 7487 cm2

Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn DCtc 11.2305 T/m

Tên gọi các đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vị

Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn DCtc 11.231 T/m

Tĩnh tải giai đoạn II tiêu chuẩn DWtc 4.418 T/m

Tĩnh tải toàn bộ tiêu chuẩn gtc 15.649 T/m

Tĩnh tải giai đoạn I tính toán DCtt 14.04 T/m

Tĩnh tải giai đoạn II tính toán DWtt 6.627 T/m

Tĩnh tải toàn bộ tính toán gtt 20.67 T/m

2.4 Hoạt tải xe ô tô LL, tải trọng người đi PL và các tác động khác:

2.4.1 Hoạt tải xe ô tô trên kết cấu nhịp LL: (Theo điều 3.6.1.2)

Trang 3

- Xếp xe tải thiết kế và xe 2 trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có 1.2

Bảng kết quả tính toán hoạt tải theo DAH

Tải trọng Vị trí Tung độ dah Trục bánh Phản lực Đơn vị

Hoạt tải xe LL tổng cộng tính theo DAH 1040.18 kN

=> Hoạt tải xe LL tiêu chuẩn tổng cộng tính theo DAH: 104.018 (T)

Hoạt tải xe LL tính toán tổng cộng tính theo DAH: 208.40 (T)

2.4.2 Tải trọng người đi PL: (Theo điều 3.6.1.5)

Đối với tất cả đường bộ hành rộng hơn 600 mm phải lấy tải trọng người đi bộ bằngq=3x10-3 MPa, và phải lấy đồng thời cùng hoạt tải xe thiết kế, lực xung kích không ápdụng cho tải trọng bộ hành Trị số của tải trọng bộ hành:

PL=m q bng nng

= 14.49 (T)

2.4.3 Lực hãm xe BR (Theo điều 3.6.4)

Lấy bằng 25% trọng lượng các trục xe tải hay xe hai trục thiết kế trên tất cả các làn

xe chạy, cùng một hướng Lực hãm xe nằm ngang theo phương dọc cầu, cách mặt cầu:1.80m

Ở đây do gối di động đặt tại mố nên ta có: BR = 0.00 T

2.4.4 Lực ma sát FR: (Theo điều 3.1.3)

Trang 4

Lực ma sát chung của gối cầu phải được xác định trên cơ sở của giá trị cực đại của

hệ số ma sát giữa các mặt trượt FR được xác định như sau:

FR = fmax N (KN)

Trong đó:

fmax : là hệ số ma sát giữa bê tông và gối cầu (gối cao su), fmax = 0.50

N : phản lực gối do tĩnh tải và hoạt tải (không kể xung kích) gây ra

Tên gọi các đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vị

Hệ số ma sát gối với bê tông fmax 0.5

Tổng áp lực do KCN truyền xuống mố PKCN 291.52 T

Cánh tay đòn với mặt cắt I -I e1 7.3 m

Cánh tay đòn với mặt cắt II -II e2 5.3 m

Cánh tay đòn với mặt cắt III -III e3 0 m

Cánh tay đòn với mặt cắt IV -IV e4 0 m

Giá trị mô men với mặt cắt I-I My1 1064.06 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt II-II My2 772.54 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt III-III My3 0 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt IV-IV My4 0 T.m

2.4.5 Lực ly tâm: Cầu thẳng nên không xét lực ly tâm

1 - Tính áp lực gió ngang tác dụng lên mố

Diện tích mố chịu áp lực gió ngang At (mo) 42.48 m2

áp lực gió ngang lên mố PD 2.415 <1,8.At

t d

Trang 5

Giá trị mô men với mặt cắt I-I Mx1 13.28 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt II-II Mx2 8.45 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt III-III Mx3 0 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt IV-IV Mx4 0 T.m

2 - Tính áp lực gió ngang tác dụng lên KCN

Diện tích KCN chịu áp lực gió ngang At(KCN) 56.1 m2

áp lực gió ngang lên KCN PD (KCN) 3.189 T

áp lực gió ngang lên KCN truyền xuống mố PD 1.594 T

Cánh tay đòn với mặt cắt I -I e1 7.3 M

Cánh tay đòn với mặt cắt II -II e2 5.3 M

Cánh tay đòn với mặt cắt III -III e3 0 M

Cánh tay đòn với mặt cắt IV -IV e4 0 M

Giá trị mô men với mặt cắt I-I Mx1 11.640 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt II-II Mx2 8.451 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt III-III Mx3 0 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt IV-IV Mx4 0 T.m

Bảng tính toán áp lực gió thẳng đứng tác dụng lên KCN

Tên gọi các đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vịTốc độ gió thiết kế V 30.78 m/s

Diện tích KCN chịu áp lực gió Av 396 m2

Áp lực gió thẳng đứng tác dụng lên mố Pv 8.441 T

v

P 0.00045 2

Trang 6

Giá trị mô men với mặt cắt I-I My1 17.305 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt II-II My2 1.266 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt III-III My3 0 T.m

Giá trị mô men với mặt cắt IV-IV My4 0 T.m

2.4.6.2 Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ WL: (Theođiều 3.8.1.3)

a Tải trọng gió ngang:

- Áp lực gió ngang tác dụng lên xe cộ được lấy bằng 0.15 T/m, tác dụng theo hướngnằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu và đặt cách mặt cầu một khoảng: 1.80m

- Trị số tải trọng gió ngang tác dụng lên xe cộ:

250

3750

2400

5250 1500

2.5.2 Nội lực do trọng lượng bản thân mố:

- Tĩnh tải tiêu chuẩn gây ra bởi trọng lượng bản thân mố được tính như sau

P = V g

Trang 7

Trong đó:

V : Thể tích các bộ phận

g : Trọng lượng riêng của bê tông cốt thép, gc = 25 KN/m3

a Bảng tính toán tĩnh tải do trọng lượng bản thân mố

STT Tên kết cấu Công thức tính Thể tích (m3) Trọng lượng(T)

2 Tường đầu ( dưới ) Vtd=a3.b6.c3 98.345 245.86

3 Tường đầu ( trên ) Vtt=a8.b7.c3 13 32.50

4 Tường che dầm Vcd=2.a7.b9.c2 0.816 2.04

P: Các lực gây ra mômen tại tiết diện tính toán

e : Độ lệch tâm của điểm đặt lực so với trục trung hoà của mặt cắt cần tính toán.Moment mang dấu (+) khi hướng về phía nền đường, dấu (-) khi hướng ra phía sôngBảng tính nội lực cho các tiết diện bởi trọng lượng bản thân

P Tiết diện I-I Tiết diện II-II Tiết diện III-III

2.Tường đầu (dới) 245.86 0.05 12.29 245.86 0 0

3.Tường đầu (trên) 32.50 -0.6 -19.5 32.50 -0.55 -17.9 32.50 0 04.Tường che dầm 2.04 0.2 0.408 2.04 -0.75 -1.53 2.04 -0.2 -0.415.Mấu đỡ bản quá độ 4.39 -1 -4.39

Trang 8

2.6.1 Công thức tính áp lực đất tĩnh

Trong đó

K = Ko: Nếu là tường chắn trọng lực

K = Ka: Nếu là tường công xon

2.6.2 Công thức tính áp lực đất do hoạt tải sau mố

Cánh tay đòn: e = 0,5.H

2.6.3 Công thức tính hệ số áp lực đất

*) Hệ số áp lực đất tĩnh (áp dụng khi tường là tường chắn trọng lực)

*) Hệ số áp lực đất chủ động ( áp dụng khi tường là tường công xon)

Kết quả được tổng hợp trong bảng sau:

2.6.3.1. Bảng các hệ số tính toán áp lực đất

Tên gọi các đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vịGóc ma sát có hiệu của đất đắp J 35 độ

Góc ma sát giữa đất và tường D 0 độ

Góc giữa mặt đất với phương ngang B 0 độ

Góc giữa lưng tường với phương ngang Q 90 độ

Hệ số áp lực đất chủ động Ka 0.271

EH LS

B K

.sin

)(sin

)

sin(

)sin(

Trang 9

2.6.3.2 - Bảng tính toán áp lực đất cho mặt cắt I-I (mặt cắt đáy móng)

Áp lực đất ngang do hoạt tải sau mố LS 29.46 T

2.6.3.3 - Bảng tính toán áp lực đất cho mặt cắt II-II (chân tường thân)

2.6.3.4- Bảng tính toán áp lực đất cho mặt cắt III-III (chân tường đỉnh)

Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vị

2.6.3.5- Bảng tính toán áp lực đất cho mặt cắt IV-IV (chân tường cánh)

1 - Áp lực đất khối 1

Trang 10

Bề rộng tính toán áp lực đất B 3.8 M

Chiều cao lớp đất tương đương của hoạt tải heq 0.71 M

Áp lực đất ngang chủ động EH 45.41 T

Giá trị mô men MEH 143.05 T.m

- Đối với mặt cắt IV-IV thì ta chỉ bố trí cốt thép chịu tải trọng theo phương ngang cầu

3.1.2 Công thức kiểm tra điều kiện làm việc của mặt cắt.

- Do các mặt cắt chịu nén uốn đồng thời theo 2 phương do đó trước khi tính toán và bố trícốt thép thì ta phải kiểm tra điều kiện làm việc của mặt cắt để áp dụng các đúng các côngthức kiểm toán

+) Nếu lực nén dọc trục Pu > 0,1.j.fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức:

O ry

rx

1111

M

Trong đó:

Trang 11

+) j : Hệ số sức kháng với cấu kiện chịu nén dọc trục, j = 0,75

+) Pu : Lực nén tính toán trong mặt cắt dầm chủ

+) Ag : Diện tích nguyên của mặt cắt

+) Mux : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phương x

+) Muy : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phương y

+) Mrx : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phương x

+) Mry : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phương y

+) Prx : Sức kháng nén tính toán theo phương x (khi chỉ xét độ lệch tâm ey)

+) Pry : Sức kháng nén tính toán theo phương y (khi chỉ xét độ lệch tâm ex)

+) Prxy : Sức kháng nén tính toán theo 2 phương

3.1.3 Tính toán và bố trí cốt thép chịu mômen uốn.

- Cốt thép tại các mặt cắt được bố trí theo cấu tạo sau đó kiểm tra khả năng chịu lực củamặt cắt Nếu không đạt thì ta phải bố trí lại cốt thép

- Xác định chiều cao vùng chịu nén theo công thức của mặt cắt chữ nhật ta có:

b f

f A f A a

C

Y S Y S

85,0

- Tính mômen kháng uốn danh định của mặt cắt theo công thức của mặt cắt chữ nhật

)2'.(

'

)2.(

¸

a d f A

- Mômen kháng uốn tính toán của mặt cắt:

Mr = j.Mn

Với: j: Hệ số sức kháng, với kết cấu BTCT không DƯL lấy: j = 0,9

- Công thức kiểm tra hàm lượng thép tối thiểu

+) Kiểm tra theo cường độ: 1,33

Trang 12

+) Kiểm tra hàm lượng thép:

y

c

f

f P

' min 0,03

Trong đó:

+) fc: Cường độ chịu nén của bê tông tuổi 28 ngày,

fc = 30 Mpa = 0,3 T/cm2 ứng với bê tông mác M300

+) fy: Giới hạn bền của thép: fy = 420 Mpa = 4,2 T/cm2

+) pmin: hàm lượng cốt thép chịu kéo bố trí

Với: AS: Diện tích cốt thép chịu kéo bố trí

Ag: Tiết diện nguyên của mặt cắt

3.1.4 Kiểm toán khả năng chịu cắt của mặt cắt.

- Công thức kiểm toán: V u φ.Vn

Trong đó:

+)  : Hệ số sức kháng cắt được xác định theo quy định trong bảng 5.5.2.2-1,

 = 0.9 (với kết cấu BTCT thông thường)

+) Vn : Sức kháng cắt danh định được xác định theo quy định của điều 5.8.3.2

' c n2

p s c n1 n

Vdb0.25fV

VVVVminV

dfA

Trang 13

+) : Hệ số chỉ khả năng bêtông bị nứt chéo truyền lực kéo được quy định trongđiều 5.8.3.4 , lấy  = 2

+) : Góc nghiêng của ứng suất nén chéo được xác định trong điều 5.8.3.4,  = 45o

+) : Góc nghiêng của cốt thép đai đối với trục dọc (độ) Nếu cốt đai thẳng đứng,

= 900

+) Av: Diện tích cốt thép chịu cắt trong cự ly S (mm2)

+) VP: Thành phần lực ứng suất trước có hiệu trên hướng lực cắt tác dụng, là dươngnếu ngược chiều lực cắt (N) Với kết cấu BTCT thường VP = 0

3.1.5 Kiểm toán khả năng chống nứt của mặt cắt.

- Sử dụng tải trọng được tổ hợp theo TTGH sử dụng, tức là tải trọng tiêu chuẩn

+) Tĩnh tải không xét hệ số tải trọng

+) Hoạt tải không xét hệ số tải trọng, hệ số xung kích

- Điều kiện kiểm toán: Các cấu kiện được thiết kế sao cho ứng suất kéo trong cốt thépchịu kéo ở TTGH sử dụng fsa phải thoả mãn:

Trong đó:

+) dC: Chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến tâm của thanhthép hay sợi thép đặt gần mép bê tông nhất Mục đích là nhằm đảm bảo chiều dày thựccủa lớn bê tông bảo vệ dc > 5 cm

+) Abt: Diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo và đượcbảo bởi các mặt ngang và các đường thẳng song song với trục TTH của mặt cắt

Với: +) Nthanh: là số thanh thép thường chịu kéo trong phạm vi Abt

+) Z: là thông số bề rộng vết nứt (N/mm) Z được xác định như sau:

1 - Đối với điều kiện môi trường thông thường Z 30000 N/mm = 30 T/cm

2 - Đối với điều kiện môi trường khắc nghiệt Z 23000 N/mm = 23 T/cm

3 - Đối với kết cấu vùi dưới đất Z 17500 N/mm = 17,5 T/cmGiả sử ta thiết kế cho kết cấu dầm chủ trong điều kiện môi trường bình thường khi đó talấy thông số bề rộng vết nứt: Z = 25000 N/mm = 25 T/cm

)/(52,22,4.6,0.6,0).(

2 3

/

A d

Z f

c sa

Trang 14

- Ứng suất trong cốt thép chịu kéo được tính theo công thức:

S S

tc S

d j A

M f



Trong đó:

+) MTC: là mômen tại mặt cắt theo TTGH sử dụng

+) AS: Diện tích cốt thép chịu kéo bố trí

+) dS: Chiều cao có hiệu của mặt cắt

+) j: Thông số tính toán: j = 1- k/3

Với k được tính theo công thức: k  .n 2.n2 2..n

+) r: Hàm lượng cốt thép chịu kéo bố trí:

S

d b

3.2 Kiểm toán mặt cắt I - I: (Mặt cắt đáy bệ móng)

Tĩnh tải lan can +Lớp phủ 106.69 218.72

Hoạt tải (LL+IM+PL) 130.34 213.76

1847.72

Trang 15

1847.72Tĩnh tải lan can +Lớp phủ 0.65 69.35 142.17Hoạt tải (LL+IM+PL) 1.35 175.96 288.58

Trang 16

Ag

cm2

fmm

n hang

n thanh

atscm

dscm

MryT.m

Mr/

/Mtt

PnyT

Pry

T P min

0.03 fc/fyGiá trị 2.587 3.23 0.005 5509 4958 7.322 173024 129768 0.0001 0.002

Kết

không đạt!

- Kiểm tra cường độ mặt cắt:

Ta có: 7.322

14.677

Kết luận: Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực

3.2.2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện

dvmm

f mm

Avcần

cm2

n nhánh

As

cm2

Giá trị 523.27 1300 468 24893 18252 30 16 0.422 0 0.00

n thanh

Av bt

cm2

a độ

b độ

q độ

VcT

VsT

VnT

VrT

0 0.00 90 2 45 55317 0.00 45630 45630 41067

Trang 17

Kết luận: Như vậy ta thấy với tiết diện bê tông của mặt cắt cũng đã đảm bảo khả năng chịu lực cắt nhưng ta vẫn bố trí cốt thép đai theo cấu tạo

atscm

ds

cm Es/Ec

n thanh

faT/cm2

fsT/cm2

- Kết luận: Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu chống nứt.

3.3 Kiểm toán mặt cắt II - II (Mặt cắt chân tường thân):

Hoạt tải (LL+IM+PL) 104.27 15.64

Trang 19

Tổ hợp dùng để kiểm toán: Cường độ I

3.3.1 Bố trí cốt thép chịu mô men uốn

bcm

Ag

cm2

Fmm

n hang

n thanh

atscm

dscm

MryT.m

Mr/

/Mtt

PnyT

Pry

T P min

0.03 fc/fyGiá trị 4.967 6.209 0.038 2470 2223 1.371 42758 32069 0.0017 0.002

bvmm

dvmm

Av cầncm2

n nhánh

Ascm2Giá trị 389.6 1200 122 6009.6 4406.4 40 14 0.520 0 0.00

n thanh

Av btcm2

a độ

b độ

q độ

VcT

VsT

VnT

VrT

Trang 20

ds

cm Es/Ec

n thanh

- Kết luận: Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu chống nứt

3.4 Kiểm toán mặt cắt III-III (Mặt cắt chân tường đỉnh):

a Bảng tổng hợp tải trọng xét tới mặt cắt III-III:

Lực đứng

Tĩnh tải đất đắp (EV) 0.00 0.00

Trang 22

Ag

cm2

fmm

nhang

n thanh

atscm

dscm

As

cm2

Giá trị 43.28 50 1200 60000 18 1 60 6.4 43.6 152.68

acm

c

cm c/ds

MnyT.m

MryT.m

Mr/

/Mtt

PnyT

PryT

Pmin

0.03 fc/fyGiá trị 2.096 2.620 0.060 273 245.6 5.67 12722 9541.4 0.003 0.002

- Kết luận: Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực

3.4.2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện.

Kí

hiệu

VuT

bvT

dvT

Av cần

cm2

n nhánh

As

cm2

Giá trị 44.89 1200 36 1767 1296 40 16 0.520 0 0.00

n thanh

Av bt

cm2

a độ

b độ

q độ

VcT

VsT

VnT

VrT

0 0.00 90 2 45 3928 0.00 3240 3240 2916

Kết luận: Như vậy ta thấy với tiết diện bê tông của mặt cắt cũng đã đảm bảo khả năng chịu lực cắt nhưng ta vẫn bố trí cốt thép đai theo cấu tạo

Tên gọi các đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vị Kết luận

Thông số bề rộng vết nứt Z 25 T/cm

Số thanh cốt thép chịu kéo bố trí n thanh 60 thanh

Chiều cao có hiệu của mặt cắt Ds 43.6 cm

Diện tích bê tông bao bọc côt thép Abt 15360 cm2

Diện tích phần bê tông tính đổi A 256 cm2

Ứng suất SD trong cốt thép chịu kéo fa 2.12 T/cm2 Đạt

Trang 23

Ứng suất trong cốt thép chịu kéo fs 0.42 T/cm2 Đạt

áp lực đất do Hoạt tải (LS) 1.75 24.03 42.00

áp lực đất tĩnh (EH) 1.50 81.00 100.80Lực hãm (BR) 1.75 0.00 0.00 0.00Lực ma sát (FR) 1.00 0.00 0.00 0.00

Trang 24

bcm

Ag

cm2

fmm

n hang

n thanh

atscm

dscm

As

cm2

Giá trị 125.4 50 700 35000 20 1 35 6.4 43.6 109.96

Trang 25

c

cm c/ds

MnyT.m

MryT.m

Mr/

/Mtt

PnyT

Pry

T P min

0.03 fc/fyGiá trị 2.587 3.234 0.074 195 176 1.403 7487 5615.3 0.003 0.002

- Kết luận: Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực

3.5.2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện.

Kí

hiệu

VuT

bvT

dvT

f mm

Av cần

cm2

n nhánh

As

cm2

Giá trị 105.03 700 36 1031.1 756 30 14 0.227 0 0.00

n thanh

VcT

VsT

VnT

VrT

ZT/cm

atscm

ds

cm Es/Ec

n thanh

As

Giá trị 91.20 25 6.4 43.6 6.35 35 109.96 0.0036 0.1922 0.94

dccm

Abtcm2

Acm2

0.6fyT/cm2

faT/cm2

fsT/cm26.4 8960 256 2.52 2.12 2.03

Trang 26

- Kết luận: Mặt cắt được coi như đảm bảo khả năng chịu chống nứt.

4 KIỂM TOÁN ĐÁY MÓNG.

Theo phương ngang cầu (A) 13.000m

Theo phương dọc cầu (B) 6.500m

Sử dụng 1898.732 392.524 505.729

4.1 Kiểm toán độ lệch tâm đáy móng

Độ lệch tâm của tải trọng phải không vượt quá 3/8 của các kích thước B và A tương ứng

Hệ số độ lệch tâm cho phép e = 0.375 m

Độ lệch tâm theo phương dọc cầu cho phép (3/8B) Ex = 2.438 m

Độ lệch tâm theo phương dọc cầu:

ex = Mx/P+ Điều kiện: ex < e.Ex => OK

4.2 Kiểm toán ứng suất đáy móng (Tổ hợp Cường độ I)

Cường độ cho phép của đất nền [R]=0.4 Mpa = 40 T/m2

- Điều kiện của ứng sứât đáy móng:

sMax =

W

M A

 < [ R]

Định dạng
Số trang	53
Dung lượng	2,62 MB