Nghiên cứu đánh giá độ bền mỏi và tuổi thọ mỏi của khung giá chuyển hướng và trục bánh xe đầu máy d19e vận dụng trên đường sắt việt nam

I Bộ giáo dục đào tạo Trờng đại học giao thông vận tải Phạm Lê Tiến Nghiên cứu đánh giá độ bền mỏi tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hớng trục bánh xe đầu máy D19E vận dụng đờng sắt Việt Nam Chuyên ngành: Khai thác bảo trì đầu máy xe lửa, toa xe Mà sè: 62.52.44.01 LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT Hµ Néi - 2011 I - II Bộ giáo dục đào tạo Trờng đại học giao thông vận tải Phạm Lê Tiến Nghiên cứu đánh giá độ bền mỏi tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hớng trục bánh xe đầu máy D19E vận dụng đờng sắt Việt Nam Chuyên ngành: Khai thác bảo trì đầu máy xe lửa, toa xe M· sè: 62.52.44.01 LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUT NGI HNG DN KHOA HC: GS TS Đỗ Đức Tuấn PGS TS Ngô Văn Quyết Hà Nội - 2010 - III - Lời cam đoan TôI xin cam đoan công trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết nghiên cứu nêu luận án trung thực cha công bố công trình khác Tác giả luận án Phạm Lê Tiến - IV - LI CM ƠN Để hoàn thành Luận án, tác giả trân trọng cảm ơn quan tạo điều kiện giúp đỡ: Khoa Cơ khí; phịng Đào tạo Sau đại học; phịng Khoa học; Bộ mơn Đầu máy toa xe; phịng thí nghiệm VILAS 047-Trung tâm Khoa học cơng nghệ Trường Đại học Giao thơng vận tải; Phịng thí nghiệm Sức bền vật liệuTrường Đại học giao thông vận tải; Trung tâm đánh giá hư hỏng vật liệu COMFAViện Khoa học vật liệu; Phịng thí nghiệm vật liệu tính kỹ thuật cao-Viện Cơ khí lượng mỏ; Ban khoa học cơng nghệ, Ban đầu máy toa xe, Xí nghiệp đầu máy Hà Nội-Tổng công ty đường sắt Việt Nam; Viện Cơ học Việt Nam; Học Viện Kỹ thuật Quân Tác giả vô cảm ơn GS.TS Đỗ Đức Tuấn, PGS.TS Ngô Văn Quyết, người Thầy định hướng, gửi lời cảm ơn đến GS.TSKT Phạm Văn Lang, ThS Nguyễn Ngọc Viên, TS Lương Xuân Bính, cung cấp tài liệu quý báu trình thực Luận án Cảm ơn thầy, giáo Bộ mơn Đầu máy toa xe, Khoa khí, Trường đại học giao thơng vận tải Trong q trình làm tác giả có trao đổi gửi cảm ơn tới NCS Trần Viết Bản, ThS Trần Văn Khanh, ThS Nguyễn Trung Kiên nhiều người bạn nhiệt tình cung cấp tài liệu quý báu Hà nội, tháng năm 2011 Phạm Lê Tiến -VMỤC LỤC Lời nói đầu Chương 1: Tổng quan vấn đề nghiên cứu 1.1 Khái niệm học phá huỷ 1.1.1 Khái niệm độ bền học phá huỷ 1.1.2 Ứng dụng học phá huỷ kỹ thuật 1.1.3 Những khái niệm Lý thuyết mỏi 1.1.4 Những tiêu phá huỷ mỏi 1.2 Bản chất phá huỷ mỏi 1.3 Độ bền vật liệu kết cấu tiêu đánh giá 11 1.4 Tổng quan đầu máy diezel truyền động điện D19E vận dụng đường sắt Việt nam 15 1.4.1 Khái niệm đầu máy D19E 15 1.4.2 Tình hình vận dụng ĐM D19E sử dụng ĐSVN 1.5 Tình hình vấn đề nghiên cứu nước 16 18 1.5.1 Tình hình nghiên cứu vấn đề nước 18 1.5.2 Tình hình nghiên cứu vấn đề nước 21 1.6 Mục tiêu, hướng, phương pháp nội dung nghiên cứu đề tài 26 1.7 Kết luận chương 28 Chương 2: Cơ sở lý thuyết đánh giá độ bền mỏi dự báo tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy 30 2.1 Sự lan truyền vết nứt mỏi 30 2.1.1 Cơ học phá huỷ vết nứt mỏi 30 2.1.2 Đặc điểm vùng đàn - dẻo đầu vết nứt 32 2.1.3 Tốc độ phát triển vết nứt mỏi 33 2.2 Phương trình đồng dạng phá huỷ mỏi 36 2.2.1 Phương trình đồng dạng phá huỷ mỏi dạng tuyệt đối 36 2.2.2 Phương trình đồng dạng phá huỷ mỏi dạng tương đối .38 2.3 Đề xuất dạng phương trình lan truyền vết nứt có kể tới tần số tải trọng KGCH đầu máy D19E 39 2.3.1 Những nhận xét 40 2.3.2 Cơ sở lý thuyết 41 2.3.3 Những giả thiết 42 2.3.4 Phương pháp xây dựng 42 2.4 Tính tốn độ bền mỏi theo hệ số an toàn 44 - VI 2.4.1 Tính tốn độ bền mỏi theo hệ số an toàn đặt tải ổn định 44 2.4.2 Tính độ bền mỏi theo hệ số an tồn đặt tải khơng ổn định 46 2.5 Dự báo tuổi thọ mỏi 46 2.5.1 Khái niệm tuổi thọ mỏi 46 2.5.2 Các phương pháp ước lượng sức sống phận đặt tải không ổn định 47 2.6 Kết luận chương 48 Chương 3: Nghiên cứu thử nghiệm xác định đặc trưng học, đặc trưng mỏi mẫu vật liệu khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E 49 3.1 Phân tích thành phần kim loại, xác định mác 49 3.1.1 Phân tích vật liệu trục bánh xe đầu máy D19E 49 3.1.2 Phân tích vật liệu khung giá chuyển hướng đầu máy D19E 50 3.2 Xác định tiêu chuẩn thử nghiệm 51 3.2.1 Tiêu chuẩn thử nghiệm xác định giới hạn mỏi 51 3.2.2 Tiêu chuẩn thử nghiệm tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ 3.3 Chế tạo mẫu vật liệu thử nghiệm 51 54 3.3.1 Chuẩn bị phôi mẫu vật liệu thử nghiệm 54 3.3.2 Mẫu vật liệu thử nghiệm xác định đặc trưng học 55 3.3.3 Mẫu vật liệu thử nghiệm xác định giới hạn mỏi 55 3.3.4 Mẫu vật liệu thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ 56 3.4 Thiết bị thử nghiệm……………………………………………… .………… ……57 3.4.1 Thiết bị thử nghiệm xác định đặc trưng học mẫu 3.4.2 Thiết bị thử nghiệm xác định giới hạn mỏi 57 58 3.4.3 Thiết bị thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ 59 3.5 Thử nghiệm xác định đặc trưng học mẫu thử nghiệm: giới hạn chảy, giới hạn bền, môđun đàn hồi hệ số biến dạng 61 3.6 Thử nghiệm xác định giới hạn mỏi 63 3.6.1 Thử nghiệm xác định giới hạn mỏi vật liệu KGCH 3.6.2 Thử nghiệm xác định giới hạn mỏi vật liệu TBX 63 66 3.7 Thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ 69 3.7.1 Thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ mẫu vật liệu KGCH 69 3.7.2 Thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt độ dai phá huỷ mẫu vật liệu TBX 74 3.8 Kết luận chương 77 - VII Chương 4: Tính tốn độ bền mỏi dự báo tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E 78 4.1 Đặc điểm kết cấu KGCH TBX đầu máy diezel D19E 4.1.1 Giới thiệu tổng thể đầu máy D19E kiểu CKD7F 78 78 4.1.2 Kết cấu trục bánh xe đầu máy D19E 80 4.1.3 Kết cấu khung giá chuyển hướng đầu máy D19E 81 4.2 Tính tốn lý thuyết kiểm nghiệm độ bền khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E 82 4.2.1 Tính tốn lý thuyết kiểm nghiệm độ bền KGCH đầu máy D19E 4.2.2 Tính tốn lý thuyết kiểm nghiệm độ bền TBX đầu máy D19E 4.3 Tính toán độ bền mỏi theo lý thuyết học phá huỷ 82 87 .92 4.3.1 Tính độ bền mỏi mỏi theo lý thuyết đồng dạng phá huỷ mỏi .92 4.3.2 Tính toán độ bền mỏi theo ngưỡng phát triển vết nứt mỏi 125 4.4 Dự báo tuổi thọ mỏi KGCH đầu máy D19E 133 4.5 Một số biện pháp nâng cao độ bền mỏi cho KGCH 136 4.5.1 Giảm mức độ ứng suất tập trung cục kết cấu KGCH 137 4.5.2 Tránh vận dụng đầu máy chịu tải với tần số nhỏ bất lợi 139 4.6 Kết luận chương 139 Kết luận chung 143 - VIII DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU a0 - chiều dài vết nứt ban đầu a - chiều dài vết nứt ứng với số chu trình ứng suất N ath - giá trị tới hạn chiều dài vết nứt aσ, aτ - tuổi thọ tương đối cho trường hợp ứng suất pháp ứng suất tiếp att - chiều dài vết nứt thực tế a’,b’ - số vật liệu làm chi tiết A B - số vật liệu làm khung giá chuyển hướng, phương trình lan truyền vết nứt mỏi đề xuất có xét tới tần số tải trọng C, n - hệ số phụ thuộc vật liệu chế tạo chi tiết phương trình Paris da/dN - tốc độ lan truyền vết nứt chu trình ứng suất E - môđun đàn hồi g, h, ω - chuyển vị thành phần tương ứng với ba dạng tải sinh biến dạng G - građien tuyệt đối ứng suất lớn G - građien tương đối ứng suất lớn G mu , G mx - građien tương đối ứng suất lớn mẫu uốn xoắn G ctu , G ctx - građien tương đối ứng suất lớn chi tiết uốn xoắn KI - hệ số cường độ ứng suất dạng tải sinh biến dạng dạng I KIi - hệ số cường độ ứng suất dạng tải sinh biến dạng dạng I thứ i Kth - giá trị tới hạn hệ số cường độ ứng suất KIC - độ dai phá hủy vật liệu KIC KGCH , KIC TBX - độ dai phá hủy vật liệu làm KGCH TBX đầu máy D19E KImax - giá trị lớn hệ số cường độ ứng suất dạng I KImin - giá trị nhỏ hệ số cường độ ứng suất dạng I ∆K - số gia hệ số cường độ ứng suất đầu vết nứt ∆Kth - ngưỡng phát triển vết nứt vật liệu với hệ số R = 0,1 ứng với da/dN = 10-7 (∆K)th* - ngưỡng phát triển vết nứt vật liệu với hệ số R = 0,1 ứng với da/dN = 10-8 Kđ - hệ số tải trọng động Kr - hệ số cường độ ứng suất dư Km - hệ số cường độ ứng suất thời điểm mở vết nứt k1 - hệ số tính tới độ khơng đồng vật liệu k2 - hệ số tính tới nội ứng suất kσ kτ - hệ số tập trung ứng suất pháp ứng suất tiếp thực tế L - tuổi thọ (số giờ, km) chi tiết thuộc phận chạy đầu máy ni - tổng số chu ký ứng suất σi (hoặc τi) Ni - số lượng chu trình dẫn tới phá huỷ mỏi tương ứng với giới hạn mỏi hạn chế σ i - IX No - số chu trình ứng suất sở mσ, mτ - số mũ đường cong mỏi Wohler cho trường hợp ứng suất pháp ứng suất tiếp MX.K, MX.H - Mô men xoắn tác dụng lên trục bánh xe đầu máy làm việc chế độ kéo hãm Pđm - tổng trọng lượng đầu máy p, q - số đặc trưng cho chống mỏi vật liệu phương trình đường cong mỏi R - hệ số phi đối xứng chu trình ứng suất Smax - ứng suất lớn “ khâu yếu “ chi tiết gây phá huỷ xác suất P% Sgh - giới hạn mỏi mẫu chuẩn chu trình ứng suất N0 tb - khoảng thời gian, km tác động blốc ứng suất, tính theo khu gian đặc trưng cho trạng thái vận hành đầu máy up (zp) - phân vị với xác suất phá huỷ P% u, σ0 , m - thông số phân bố khởi thuỷ Veibull phương trình đồng dạng phá hủy mỏi Wm - chiều rộng mẫu thử nghiệm xác định da/dN KIC Wmu, Wctu - mômen chống uốn mẫu chuẩn trơn, chi tiết Wmx, Wctx - mômen chống xoắn mẫu chuẩn trơn, chi tiết w - Kích thước vùng biến dạng dẻo V - vận tốc đầu máy fi - tần số tải trọng thứ i f0 - tần số tải trọng nhỏ ft - độ nhún tĩnh hệ thống lò xo giá chuyển f(g) - tham số khơng thứ ngun, hệ sơ' hình học kết cấu có vết nứt FK.đm, FH.đm - Lực kéo khởi động lớn nhất, lực hãm lớn đầu máy FK.tk, FH.tk - lực kéo, hãm tác dụng lên vị trí kéo bầu dầu KGCH FK.TBX, FH.TBX - Lực kéo, hãm tác dụng lên trục bánh xe YP - áp lực ngang KGCH lên TBX đầu máy vào đường cong ss - độ lệch bình phương trung bình đại lượng ngẫu nhiên lg(σmax - u) sσ, sτ - hệ số an toàn mỏi ứng suất phápvà ứng suất tiếp s - hệ số an toàn mỏi toàn phần ασ ; ατ - hệ số tập trung ứng suất lý thuyết β - hệ số tính tới chất lượng bề mặt gia cơng εσ ετ- hệ số ảnh hưởng kích thước chi tiết ε∞ - hệ số ảnh hưởng kích thước tuyệt đối tới sức chống phá huỷ mỏi chi tiết ϕK - hệ số ma sát quốc hãm bánh xe φσ - hệ số độ nhạy vật liệu ứng với chu trình khơng đối xứng µ - hệ số Poisson Π - gọi tiêu đồng dạng phá huỷ mỏi không thứ nguyên -XΠu, Πx - tiêu đồng dạng phá huỷ mỏi chi tiết bị uốn, bị xoắn λ - số blốc (khối) tải trọng tác động phổ tải vσ - hệ số đặc trưng tính vật liệu, tập trung ứng suất yếu tố tỷ lệ σmax - ứng suất lớn điểm phân tố khảo sát chi tiết σc - giới hạn chảy σb - giới hạn bền σt - ứng suất tĩnh σR - giới hạn mỏi vật liệu với hệ số chu trình ứng xuất R σN - ứng suất ứng với số chu trình N σ-1ct - giới hạn mỏi chi tiết σ0 - giới hạn bền mỏi mẫu thí nghiệm với chu trình mạch động σ −1k - giới hạn mỏi uốn tuý, chu trình đối xứng, có xét tới hệ số tập trung ứng suất σ-1KGCH, τ-1KGCH - giới hạn mỏi vật liệu chịu uốn xoắn KGCH đầu máy D19E σ-1TBX, τ-1TBX - giới hạn mỏi vật liệu chịu uốn xoắn trục bánh xe đầu máy D19E σ −1 τ −1 - giới hạn mỏi vật liệu chịu uốn xoắn mẫu chuẩn σ −1 ;τ −1 - giới hạn mỏi trung bình mẫu vật liệu chịu uốn xoắn σ m τ m - ứng suất pháp ứng suất tiếp trung bình - σ a τ a - ứng suất pháp ứng suất tiếp biên độ σe, τe - ứng suất pháp ứng suất tiếp tương đương ξ - thơng số phương trình đồng dạng phá hủy mỏi tuyệt đối ψσ , ψτ , ψτ σ ψστ - hệ số ảnh hưởng bất cân đối đến biên độ giới hạn vật liệu ψb - hệ số bám mặt lăn bánh xe ray DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT KGCH: Khung giá chuyển hướng TBX: Trục bánh xe TĐĐ: Truyền động điện ĐCĐK: Động điện kéo ĐSVN: Đường sắt Việt Nam HSCĐUS: Hệ số cường độ ứng suất HSATM: Hệ số an toàn mỏi GHBM: Giới hạn bền mỏi - 133 * Tính tốn (∆K)i – số gia cường độ ứng suất vật liệu làm TBX Căn kết tính tốn lý thuyết nhờ phần mềm COSMOS Ở Chương Xác định chiều dài vết nứt, số gia hệ số cường độ ứng suất ∆K mặt cắt với tổ hợp ngưỡng phát triển vết nứt vật liệu TBX theo hệ số bất đối xứng chu trình tải trọng R = -1, kết cho bảng 4.23 Bảng 4.23 Kết tính tốn (∆K)Ii ngưỡng (∆K)th* mặt cắt TBX theo kết tính tốn lý thuyết T T Mặt cắt σmax (MPa) R a Kli MPa.m1/2 (∆ ∆K)li MPa.m1/2 (∆ ∆K)th * MPa.m1/2 I 69,44 -1 0,000579192 3,3166833 6,63336659 8,1669 II 75,85 -1 0,000597469 3,67956307 7,35912614 8,1669 III 23,42 -1 0,000507899 1,04751097 2,09502193 8,1669 IV 29,7 -1 0,000512827 1,33482625 2,66965251 8,1669 V 10,96 -1 0,000501709 0,48721348 0,97442697 8,1669 VI 5,964 -1 0,000500505 0,26480404 0,52960808 8,1669 VII 19,96 -1 0,000505713 0,89083128 1,78166255 8,1669 VIII 65,97 -1 0,000570389 3,12690694 6,25381389 8,1669 IX 59,25 -1 0,000555275 2,77092727 5,54185455 8,1669 Nhận xét: Tại mặt cắt TBX có (∆K) nhỏ so với ngưỡng phát triển vết nứt (∆K)th * Vậy TBX đầu máy D19E đảm bảo độ bền mỏi 4.4 Dự báo tuổi thọ mỏi KGCH đầu máy D19E Sử dụng phương trình lan truyền vết nứt mỏi (2.36) đề xuất có xét tới tần số tải trọng Chương 2, để dự báo tuổi thọ mỏi KGCH đầu máyD19E N = N E       1 −    a0B    (a      (1 − R  (K )(K − a0 Ii IC ) − K − K a tb Ii ) ) (    fi − f0 )   f0  A              Từ kết tính (∆K)Ii phần 4.3 vận hành đầu máy từ ga Kim Liên lên Trạm đỉnh đèo nhận thấy ba điểm: P4, A2 A9 có (∆K)Ii lớn (∆K)th*, dự báo tuổi thọ mỏi cho KGCH điểm P4, A2 A9 sau: * Xác định thơng số phương trình lan truyền vết nứt mỏi - 134 Nhận thấy ba điểm có (∆K)Ii lớn (∆K)*th có vết nứt phát triển xà dọc KGCH đầu máy, nên số chu trình ứng suất N thực tế ba điểm xà dọc KGCH lớn số chu trình ứng suất ứng với ngưỡng phát triển vết nứt, xác định chiều dài vết nứt a bắt đầu vết nứt phát triển theo công thức sau: 1 K  a =  th  ; Xác định chiều dài vết nứt ac bắt đầu phá huỷ π  f mσ i  1 K  ac =  IC  π  f mσ i  a0- chiều dài vết nứt ban đầu; a0 = 0,0005 + W Đã xác định mục 4.3.2.1 a - chiều dài vết nứt ứng với số chu trình ứng suất N điểm P4: a = 0,006223583 điểm A2: a = 0,006316697 điểm A9: a = 0,005338366 NE - số chu trình ứng suất tới hạn; NE = 6.106 fi - tần số tải trọng thứ i; fi = 1,5 ÷ 25 Khi đầu máy vận hành từ ga Kim Liên lên Trạm đỉnh đèo, nhận thấy đầu máy lên dốc cao kết hợp với vào đường cong bán kính nhỏ, với vận tốc tương đối thấp, khoảng từ 15 đến 30 km/h, mặt cắt nguy hiểm xét có đại lượng ứng suất tương đối cao tần số xung ứng suất vào khoảng từ 1,5 đến 10 Hz [1] f0- tần số tải trọng nhỏ f0 = 1,5 KIC - giá trị tới hạn HSCĐUS, từ giá trị trở lên lan truyền vết nứt dẫn đến phá huỷ hoàn toàn KIC = 20 MPa.m1/2 A B - hệ số vật liệu làm KGCH Được xác định theo công thức (2.20) Paris Logarit hai vế: lg(da/dN) = B.lg( ∆K) + lgA Phương trình có dạng: y =a.x + b Đường quan hệ lg(da/dn) ls số gia cường độ ứng suất Hình 4.32 Đồ thị quan hệ log(da/dN) log(∆K), xác định hệ số vật liệu làm KGCH phương trình lan truyền vết nứt mỏi - 135 - Tại ba điểm P4, A2 A9 có (∆K)Ii lớn (∆K)th* nên vết nứt phát triển, ta xác đinh A B - số vật liệu làm KGCH, tương ứng với tốc độ lan truyền vết nứt da/dN khoảng 10-4 đến 10-6 với (∆K)I từ kết thử nghiệm tốc độ lan truyền vết nứt vật liệu làm KGCH cho phụ lục Sử dụng phần mềm chuyên dùng ta có biểu thức giải tích mối quan hệ log(da/dN) log(∆K) cho hình 4.32 Ta có a = 0,22114 b = - 3,8947 Tính số B A phương trình lan truyền vết nứt mỏi có xét tới tần số tải trọng: B = 4,4913 A = 1,27438.10-4 * Tính tốn số chu trình ứng suất N theo phương trình lan truyền vết nứt mỏi có xét tới tần số tải trọng Đưa giá trị thông số xác định vào phương trình lan truyền vết nứt mỏi có xét tới tần số tải trọng, để tính số chu trình ứng suất N ba điểm P4, A2 A9 xà dọc KGCH, có (∆K)Ii lớn (∆K)th* , vận hành đầu máy từ ga Kim Liên lên Trạm đỉnh đèo Kết tính tốn cho bảng 4.24; 4.25 4.26 Bảng 4.24 Số chu trình ứng suất N điểm P4 KGCH bắt đầu phá huỷ TT σmax (MPa) R fi (Hz) Kli-Katb (MPa) KIC-Kli (MPa) N % 127,74 0,36214185 1,50007 0,687752171 12,27010894 5969130,167 99,49 127,74 0,36214185 1,50008 0,687752171 12,27010894 5958525,833 99,31 127,74 0,36214185 1,50009 0,687752171 12,27010894 5946185,865 99,1 127,74 0,36214185 1,5001 0,687752171 12,27010894 5932066,424 98,87 127,74 0,36214185 1,5002 0,687752171 12,27010894 5685382,984 94,76 127,74 0,36214185 1,5003 0,687752171 12,27010894 5228758,452 87,15 127,74 0,36214185 1,5004 0,687752171 12,27010894 4542931,598 75,72 127,74 0,36214185 1,5005 0,687752171 12,27010894 3613360,947 60,22 127,74 0,36214185 1,5006 0,687752171 12,27010894 2428191,633 40,47 10 127,74 0,36214185 1,5007 0,687752171 12,27010894 977334,2111 16,29 Bảng 4.25 Số chu trình ứng suất N điểm A2 KGCH bắt đầu phá huỷ TT σmax (MPa) R fi (Hz) Kli-Katb (MPa) KIC-Kli (MPa) N % 126,795 0,40873063 1,50006 0,47284232 12,3750695 5955978,409 99,27 126,795 0,40873063 1,50007 0,47284232 12,3750695 5938096,976 98,97 126,795 0,40873063 1,50008 0,47284232 12,3750695 5916832,192 98,61 126,795 0,40873063 1,50009 0,47284232 12,3750695 5892086,956 98,2 126,795 0,40873063 1,5001 0,47284232 12,3750695 5863773,356 97,73 - 136 126,795 0,40873063 1,5002 0,47284232 12,3750695 5369101,072 89,49 126,795 0,40873063 1,5003 0,47284232 12,3750695 4453435,632 74,22 126,795 0,40873063 1,5004 0,47284232 12,3750695 3078152,655 51,3 126,795 0,40873063 1,5005 0,47284232 12,3750695 1214092,232 20,23 Bảng 4.26 Số chu trình ứng suất N điểm A9 KGCH bắt đầu phá huỷ TT σmax (MPa) R fi (Hz) Kli-Katb (MPa) KIC-Kli (MPa) N % 137,925 0,39249592 1,5002 1,895874081 10,99845052 5980090,655 99,67 137,925 0,39249592 1,5003 1,895874081 10,99845052 5951194,903 99,19 137,925 0,39249592 1,5004 1,895874081 10,99845052 5907794,951 98,46 137,925 0,39249592 1,5005 1,895874081 10,99845052 5848970,597 97,48 137,925 0,39249592 1,5006 1,895874081 10,99845052 5773971,65 96,23 137,925 0,39249592 1,5007 1,895874081 10,99845052 5682159,64 94,7 137,925 0,39249592 1,5008 1,895874081 10,99845052 5572975,851 92,88 137,925 0,39249592 1,5009 1,895874081 10,99845052 5445921,722 90,77 137,925 0,39249592 1,501 1,895874081 10,99845052 5300545,87 88,34 10 137,925 0,39249592 1,502 1,895874081 10,99845052 2760656,737 46,01 * Nhận xét: Qua kết tính số chu trình ứng suất ba điểm P4, A2 A9 KGCH Đầu máy vận hành lên dốc cao kết hợp với vào đường cong bán kính nhỏ, với vận tốc tương đối thấp, mặt cắt nguy hiểm xét có đại lượng ứng suất tương đối cao tần số xung ứng suất nhỏ có giá trị gần tần số nhỏ f0 số chu trình ứng suất giảm mạnh Với trạng thái ứng suất điểm P4 số chu trình ứng suất bắt đầu phá huỷ khoảng 16 %, với trạng thái ứng suất điểm A9 số chu trình ứng suất bắt đầu phá huỷ giảm it cũn khong 94 % 4.5 Một số biện pháp nâng cao ®é bỊn mái cho KGCH Kết cấu KGCH đầu máy D19E kết cấu hàn kết cấu lớn tương đối phức tạp, có nhiều thanh, dầm liên kết giao thẳng góc có nhiều mối hàn giao nhau, tồn ứng suất tập trung cục bộ, tạo nên tập trung ứng suất khối, ứng suất không gian phức tạp khung giá, làm ảnh hưởng đến độ bền mỏi khu vực nhạy cảm kết cấu Trong trình vận hành điều kiện chịu tải trọng động, tải trọng chu kì, vị trí tập trung ứng suất trở thành trung tâm có tần suất xuất vết nứt cao Đây vết nứt mỏi, nứt kết tinh, khuyết tật không cho phép tồn khung giá Trên thực tế sau đưa vào vận hành Đầu máy đợt nhập thứ thời gian, có tượng khung giá nhiều vị trí xuất vết nứt Trong phần tính tốn 4.3 trên, ta nhận thấy hai yếu tố ảnh hưởng lớn đến độ bền mỏi KGCH là: - 137 - Kết cấu KGCH tồn ứng suất tập trung cục có điểm KGCH chịu tải lớn GHBM vượt qua ngưỡng phát triển vết nứt - Quá trình vận hành đầu máy điều kiện khó khăn, có điểm KGCH chịu tải lớn với tần số nhỏ bất lợi, làm giảm tuổi thọ mỏi đáng kể Bởi vậy, thiết kế, chế tạo, vận dụng, bảo dưỡng sửa chữa chi tiết, việc giảm nhỏ ứng suất tập trung khơng đáng có giảm thấp mức độ ứng suất tập trung cục trình vận hành đầu máy điều kiện khó khăn, tránh tần số phụ tải nhỏ bất lợi KGCH, cần thiết quan trọng 4.5.1 Giảm mức độ ứng suất tập trung cục kết cấu 4.5.1.1 Liên kết kết cấu kết cấu cần có khả trơn nhãn, liên tục Trong kết cấu KGCH, liên kết giao dầm không tránh khỏi Với phương thức giao thẳng góc xà dọc xà ngang kết cấu, để giảm thấp mức độ ứng suất tập trung cục bộ, dùng phương pháp độ Khi sửa chữa cần gia cường thêm chỗ góc có cung tròn cạnh vát xà dọc xà ngang, tay kéo xà dọc kết cấu KGCH, vị trí nên gia cường cho hình 4.33 Hình 4.33 Vị trí nên gia cường KGCH 4.5.1.2 Chọn kích thước lỗ nhỏ Trong kết cấu KGCH, thường gập phải nhu cầu khoan lỗ, tạo nơi có ứng suất tập trung, nơi dể sản sinh vết nứt mỏi Trong Chương ta biết cường độ ứng suất đầu vết nứt K I = σ π a f (g ) hệ số hiệu chỉnh f(g) tăng lên a/r giảm nhỏ Với điều kiện chiều dài vết nứt nhau, KI tăng r tăng Do , lỗ có kích thước nhỏ, tính chống phá hủy tốt Trong trình sửa chữa cần ý đến lỗ chốt lò xo bầu dầu lỗ định vị chuyển động ngang hộp dầu đầu trục xà dọc KGCH 4.5.1.3 Biện pháp kết cấu giảm ứng suất dư Ứng suất kéo dư số trường hợp đạt đến giới hạn chảy (trong vùng ứng suất tác động) Vì số biện pháp dùng hàn, ngồi việc nung nóng sơ - 138 , nói chung khơng giảm ứng suất dư kéo dọc xà gây co dọc, song giảm cách đáng kể ứng suất gây co ngang [12] Để giảm ứng suất dư biện pháp quan trọng việc xem xét vật liệu làm KGCH lựa chọn dây, que hàn Kim loại KGCH khơng có tính dễ tơi nguội khơng khí, dây hàn phải cho kim loại chảy có tính dẻo khơng kim loại KGCH Để làm giảm ứng suất mặt phẳng ứng suất khối khơng nên có đường hàn giao hay đường cong khép kín nhỏ Số lượng đường hàn nên giảm đến mức tối thiểu tiết diện khơng lớn kích thước thiết kế Gân tăng cứng phải phân bố để cho hàn nung nóng chỗ hai phía kim loại KGCH, làm giảm độ co ngang vách mà giảm ứng suất chung kết cấu 4.5.1.4 Biện pháp công nghệ hàn Công nghệ hàn công nghệ chủ yếu chế tạo, sửa chữa kết cấu KGCH Đối với kết cấu hàn khuyết tật thường là: rỗ khí, kẹt xỉ, khơng thấu, xẹo hàn, cắn mép vết nứt (vết nứt kim loại hàn vết nứt vật liệu kết cấu)… Ngoài vùng hàn thường không tránh khỏi việc tồn ứng suất dư ba chiều hiển nhiên tồn ứng suất hàn ứng suất dư giảm thấp tính chống phá huỷ kết cấu hàn; Bởi vậy, khống chế chặt chẽ công nghệ hàn để đảm bảo chất lượng kết cấu KGCH quan trọng Đối với kết cấu hàn, việc phải tận khả làm giảm nhỏ sản sinh loại vết nứt khuyết tật ra, biến dạng hàn mà nảy sinh ứng suất dư mômen phụ vùng phụ cận đầu mối hàn… gây ảnh hưởng xấu đến tính chống phá huỷ tuổi thọ kết cấu hàn, việc chế định quy trình công nghệ hàn tốt nhất, nghiêm khắc tuân thủ quy trình cơng nghệ hàn, nhằm đảm bảo chất lượng kết cấu quan trọng Để khử hay giảm ứng suất dư sau hàn người ta xử lý nhiệt theo hai cách: - Ram cao tồn bộ: khơng áp dụng với kết cấu KGCH - Ram cục bộ: Nung nóng vùng lân cận mối hàn đến 6000C điện hay lửa khí Phương pháp khơng khử hồn tồn ứng suất dư, giảm lớn ứng suất dư, tăng khả làm việc kết cấu KGCH 4.5.1.5 Giải pháp ngăn chặn vết nứt mỏi 1) Kiểm tra kết cấu KGCH có vết nứt: Việc tiến hành tu sửa hợp lý kết cấu KGCH, thanh, dầm, xà KGCH có vết phận bị phá hủy mặt quan trọng việc kiểm tra Giải pháp tu sửa chủ yếu hàn Mục đích khơi phục hình dạng cơng vốn có kết cấu KGCH - 139 Loại bỏ thay phận có vết nứt mỏi kết cấu KGCH: cạnh, đáy xà dọc KGCH Đối với số chi tiết thanh, dầm, xà KGCH, thường xuất tình là: Sau dùng phương pháp sửa chữa khơi phục, thời gian ngắn sau đó, vết nứt cũ gần lại phát vết nứt Nguyên nhân tượng có khả sau: - Vấn đề thuộc thân kết cấu - Sửa chữa chưa tốt - Phụ cận vết nứt cũ tồn vết nứt tế vi sửa chữa chưa kịp loại trừ nên sau phát triển 2) Biện pháp sửa chữa kéo dài tuổi thọ kết cấu: Trong trình sửa chữa chi tiết, có nghi ngờ bề mặt chi tiết có vết nứt tế vi, người ta dùng phương pháp phun bi để xử lý Mục đích tạo thành lớp bề mặt chịu nén, giống xử lý lăn ép, chất đưa vào lớp bề mặt chi nén ứng suất nén dư 4.5.2 Tránh vận dụng đầu máy KGCH chịu tải với tần số nhỏ bất lợi Trong trình vận hành Đầu máy khu gian có độ dốc cao đường cong bán kính nhỏ không nên chạy tàu với vận tốc nhỏ, nhanh chóng tránh vận hành đầu máy với tốc độ v ≈ 15 km/h đường đèo dốc cao, có ứng suất trung bình lớn có tần số nhỏ, cần thực tốt việc sau: - Sửa lại đường số khu gian giảm độ dốc, tăng bán kính đường cong; - Duy tu, bảo dưỡng đường sắt - Lập biểu đồ chạy tàu khu gian có độ dốc cao đường cong bán kính nhỏ hợp lý - Lái tàu thực chạy tàu với biểu đồ chạy tàu công lệnh chạy tàu 4.6 Kết luận chương Việc phân tích kết cấu thực tế KGCH đầu máy D19E thuộc lô gồm 10 đầu máy vận dụng Xí nghiệp đầu máy Hà Nội cho thấy kết cấu số phận khơng tương thích với vẽ nhà chế tạo Trung Quốc cung cấp, cụ thể là: - Tấm xà dọc KGCH không đủ rộng để đỡ toàn phần đỡ gối đỡ cao su giảm chấn liên kết với giá xe (04 vị trí); - Tấm xà dọc KGCH khơng có đỡ hình thoi vị trí liên kết với khối đỡ lò xo kéo bầu dầu đầu trục (06 vị trí); - Tất kết cấu hàn thành xà dọc xà ngang KGCH có độ dày nhỏ so với vẽ nhà chế tạo Trung Quốc cung cấp từ đến mm - 140 Các phân tích nói cịn cho thấy kết cấu KGCH thiết kế vùng nguy hiểm nhạy cảm xà dọc không hợp lý: chân kéo khơng có cạnh vát theo phương pháp độ liên kết với xà dọc để giảm ứng suất cục Chế độ tải trọng mô nhà chế tạo Trung Quốc sử dụng phần mềm Ansys 5.5.3 tính tốn khơng phản ánh chế độ tải trọng thực tế chế độ khai thác đầu máy D19E ĐSVN, dẫn đến số giá trị ứng suất có khác biệt lớn tính tốn kết thực tế Việc đánh giá độ bền mỏi tuổi thọ mỏi nhà chế tạo Trung Quốc theo sơ đồ mỏi Goodman, có đường giới hạn ứng suất tính tốn có thơng số cao nhiều so với thực tế đo đạc xuất vết nứt vết nứt lại nằm sâu vùng coi an tồn Vì cần phải xem lại việc lựa chọn tiêu chuẩn tính tốn độ bền cho phù hợp với điều kiện ĐSVN Việc tính tốn lý thuyết kiểm nghiệm độ bền phần mềm chuyên dùng xác định vị trí trị số nội lực mặt cắt, điểm xung yếu KGCH TBX đầu máy D19E, giá trị ứng suất điểm nêu thấp nhiều so với trị số ứng suất cho phép Các kết sở để đánh giá cách đầy đủ độ bền mỏi tuổi thọ mỏi KGCH TBX đầu máy D19E trình vận dụng Dựa theo kết tính tốn lý thuyết kết đo đạc từ thực tế Viện học Việt Nam chuyên gia Trung Quốc, xác định hàm phân bố giới hạn mỏi, tính tốn giá trị giới hạn mỏi hệ số an toàn mỏi KGCH TBX theo xác suất phá huỷ P% lý thuyết đồng dạng phá huỷ mỏi tuyệt đối tương đối; đồng thời xây dựng phần mềm tính tốn chun dùng cho KGCH TBX đầu máy Kết sau: - Tính tốn theo lý thuyết đồng dạng phá huỷ mỏi tuyệt đối + Đối với TBX: - Ứng suất mặt cắt có trị số nhỏ nhiều so với giá trị GHBM TBX; - Hệ số an toàn mỏi s = f(P%) mặt cắt TBX đầu máy D19E lớn hệ số an toàn mỏi cho phép + Đối với KGCH: Tại điểm nguy hiểm, theo kết tính tốn lý thuyết, giá trị ứng suất khơng lớn giá trị GHBM; cịn tính tốn theo kết đo đạc Viện Cơ học phía Trung Quốc, nhận thấy có nhiều điểm vượt giá trị GHBM (σ1KGCH) KGCH ứng với xác suất phá hủ y 100 % nhiều trạng thái vận hành khác - 141 Mặt khác, điểm nguy hiểm, theo kết tính tốn lý thuyết, có giá trị ứng suất có giá trị hệ số an toàn mỏi lớn hệ số an tồn mỏi cho phép; cịn tính toán theo kết đo đạc Viện Cơ học phía Trung Quốc, nhận thấy có nhiều điểm có giá trị hệ số an tồn mỏi nhỏ hệ số an toàn mỏi cho phép, ứng với xác suất phá hủy 100 % nhiều trạng thái vận hành khác nhau, chí có điểm với hệ số an toàn mỏi nhỏ nhiều so với hệ số an tồn mỏi cho phép - Tính tốn theo lý thuyết đồng dạng phá huỷ mỏi tương đối + Đối với TBX: - Ứng suất mặt cắt TBX có trị số nhỏ nhiều giá trị GHBM TBX; Hệ số an toàn mỏi s = f(P%) mặt cắt TBX đầu máy D19E lớn lớn hệ số an toàn mỏi cho phép + Đối với KGCH: Tại điểm nguy hiểm, giá trị ứng suất tính theo kết tính toán lý thuyết theo kết đo đạc Viện Cơ học phía Trung Quốc nhỏ giá trị GHBM KGCH ( σ −1KGCH ;τ −1KGCH = f (P ) ) Cũng điểm nguy hiểm, giá trị hệ số an tồn mỏi tính theo kết tính tốn lý thuyết theo kết đo đạc Viện Cơ học phía Trung Quốc lớn hệ số an toàn mỏi cho phép - Tính theo ngưỡng phát triển vết nứt mỏi vật liệu + Đối với TBX: Tại mặt cắt có giá trị số gia hệ số cường độ ứng suất nhỏ giá trị ngưỡng phát triển vết nứt mỏi ((∆K)(∆K)th* ) Cũng ba điểm giá trị ứng suất KGCH (được tính theo kết đo Viện Cơ học Việt Nam) vượt giá trị GHBM (σ-1KGCH) ứng với xác suất phá hủy 100 %; đồng thời có giá trị hệ số an toàn mỏi nhỏ hệ số an toàn mỏi cho phép ứng với xác suất phá hủy 100 % Như ba điểm vết nứt xuất phát triển, tùy thuộc vào tần số phụ tải tác dụng lên điểm vận hành đầu máy khu gian khó khăn Ngồi KGCH cịn số điểm có giá trị số gia hệ số cường độ ứng suất gần đạt tới giá trị ngưỡng phát triển vết nứt mỏi Đánh giá tuổi thọ mỏi điểm xuất vết nứt phát triển KGCH: - 142 Khi vận hành đầu máy khu gian khó khăn (lên dốc cao kết hợp với việc vào đường cong bán kính nhỏ, với vận tốc tương đối thấp), điểm có giá trị ứng suất vượt ngưỡng nhận giá trị ứng suất tương đối cao, tần số xung ứng suất nhỏ số chu trình ứng suất giảm mạnh Đã có điểm tuổi thọ mỏi (chu trình ứng suất) giảm cịn 50%, đặc biệt có điểm chịu giá trị ứng suất cao tần số xung ứng suất nhỏ tuổi thọ mỏi giảm cịn 16% so với tuổi thọ thiết kế Qua thấy ảnh hưởng tần số tải trọng đến tuổi thọ mỏi, tần số tải trọng nhỏ tuổi thọ mỏi giảm Đã xác định giá trị GHBM HSATM KGCH đầu máy D19E lô nhập thứ theo phương trình đồng dạng tuyệt đối Tại điểm nguy hiểm KGCH giá trị ứng suất theo kết tính tốn lý thuyết kết đo đạc Viện Cơ học Việt Nam phía Trung Quốc nhỏ giá trị GHBM KGCH giá trị hệ số an toàn mỏi lớn hệ số an tồn mỏi cho phép Qua thấy rằng, kết cấu kích thước khơng hợp lý gây tập trung ứng suất cục lớn độ bền mỏi giảm, xác suất xuất vết nứt lớn Từ các kết tính tốn thấy chương trình tính tốn hàm phân bố giới hạn mỏi, giá trị GHBM, HSATM theo phương trình đồng dạng tuyệt đối nên sử dụng để tính tốn cho chi tiết dạng hộp rỗng (KGCH), cịn chương trình tính tốn hàm phân bố giới hạn mỏi, giá trị GHBM, HSATM theo phương trình đồng dạng tương đối nên sử dụng để tính tốn cho chi tiết dạng trục trụ đặc (TBX) Đã đề xuất mét số biện pháp nâng cao độ bền mỏi cho KGCH đầu máy D19E lô nhập sử dụng Xí nghiệp đầu máy Hà Nội: - Bố trí hợp lý gân gia cường làm giảm tập trung ứng suất cuc bộ; - Khống chế chặt chẽ công nghệ hàn như: chọn vật liệu vật liệu hàn hợp lý, chọn phương pháp hàn, chế độ hàn thích hợp, khử ứng suất dư…; - Tuân thủ chặt chẽ chu trình kiểm tra vết nứt trình sử dụng; - Duy tu, bảo dưỡng sửa chữa đường sắt đảm bảo yêu cầu kỹ thuật; - Trong trình vận hành đầu máy khu gian có độ dốc cao đường cong bán kính nhỏ khơng nên chạy tàu với vận tốc nhỏ, nhanh chóng tránh vận hành đầu máy tốc độ v ≈ 15 km/h đường đèo dốc cao, chịu ứng suất trung bình lớn tần số nhỏ - 143 kÕt luËn chung Nội dung Luận án giải vấn đề sau đây: Đã áp dụng thành công lý thuyết đồng dạng phá hủy mỏi cho kết cấu khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E sử dụng ngành đường sắt Việt Nam Kết tính tốn cho thấy: khung giá chuyển hướng đợt gồm 10 đầu máy D19E nhập từ Trung Quốc Việt Nam không đảm bảo độ bền mỏi Điều phù hợp với trình vận hành thực tế chúng đường sắt Việt Nam, sau số chu trình ứng suất (khoảng 100 000 km chạy), số khung giá chuyển hướng xuất vết nứt, đầu máy D19E 902, D19E 904, D19E 905 D19E 907 Trên sở sử dụng đại lượng khơng thứ ngun, xây dựng phương trình lan truyền vết nứt mỏi có xét tới tần số tải trọng, dùng để tính số chu trình ứng suất (tuổi thọ mỏi) Phương trình lan truyền vết nứt dạng khơng thứ ngun chưa tìm thấy số phương trình lan truyền vết nứt có.Việc sử dụng phương trình cho phép dự báo tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hướng đầu máy D19E vận dụng số khu gian đường sắt Việt Nam Đã xây dựng thành công phần mềm chuyên dụng ngôn ngữ VB v.6 cho phép xác định độ bền mỏi hệ số an toàn mỏi theo xác suất phá hủy khác cho kết cấu phận chạy đầu máy D19E đường sắt Việt Nam Đây điểm việc tính tốn tiêu khả làm việc chi tiết máy mà sách giáo khoa tương tự chưa đề cập tới Đã tiến hành hành loạt thí nghiệm bao gồm thí nghiệm phân tích thành phần hóa học, thử nghiệm xác định đặc trưng tính đặc trưng mỏi, thử nghiệm xác định tốc độ lan truyền vết nứt mỏi độ dai phá huỷ mỏi vật liệu chế tạo khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E Phịng thí nghiệm Viện Khoa học Công nghệ Việt Nam, Trường Đại học Giao thơng Vận tải, Viện Cơ khí lượng mỏ (TKV) Từ thí nghiệm nêu xác định thơng số mác thép, tính, giới hạn mỏi Đặc biệt lần Việt Nam nói chung ngành đường sắt Việt Nam riêng, tiến - 144 hành thí nghiệm học phá hủy thiết bị đại INSTRON 8801 Vương quốc Anh, theo tiêu chuẩn ASTM E 399-90 ASTM E 467 Mỹ nhằm xác định hệ số cường độ ứng suất tới hạn KIC (MPa.m1/2) cho vật liệu chế tạo khung giá chuyển hướng trục bánh xe Các kết thí nghiệm sở cho việc tính tốn độ bền mỏi dự báo tuổi thọ mỏi theo phương trình lan truyền vết nứt Kết tính tốn, dự báo triển khai ứng dụng cho đầu máy D19E sử dụng Xí nghiệp Đầu máy Hà Nội, nhằm so sánh với kết thống kê tình trạng nứt mỏi khung giá chuyển hướng đưa khuyến nghị cho việc chạy tàu an tồn theo quan điểm q trình lan truyền vết nứt mỏi tốc độ vận hành đoàn tầu Đã đề xuất số biện pháp nhằm đảm bảo nâng cao độ bền mỏi cho KGCH đầu máy D19E đợt nhập sử dụng Xí nghiệp đầu máy Hà Nội, lưu ý vận hành đầu máy khu gian có độ dốc cao đường cong bán kính nhỏ không nên chạy tàu với tốc độ thấp v ≈ 15 km/h, kết cấu chịu ứng suất trung bình lớn tần số nhỏ - 145 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tài liệu tiếng Việt [1] - Báo cáo két đo kiểm tra đánh giá trạng thái ứng suất - biến dạng động khung giá chuyển hướng ĐM D19E-903 D19E-907 Viện Cơ học, Hà Nội2003 [2]- B.N ARZAMAXOV Vật liệu học Nhà xuất Giáo dục 2000 [3] Nguyễn Hữu Dũng Cấu tạo tính tốn ĐM Diezel Nhà xuất Giao thơng vận tải 2005 [4] An Hiệp, Trần Vĩnh Hưng, Nguyễn Văn Thiệp Thiết kế chi tiết máy máy tính Nhà xuất Giao thông vận tải 2006 [5] Hướng dẫn sử dụng ĐM D19E Xí nghiệp ĐM Hà Nội 2002 [6] Phan Văn Khôi Tuổi thọ mỏi kết cấu thép biển, NXB Khoa học kỹ thuật – Hà Nội 1997 [7] Kết cấu hàn Bộ môn công nghệ kim loại Trường ĐH Bách khoa Hà Nội Hà Nội – 2000 [8] Kim loại – Phương pháp thử mỏi nhiều chu trình chu trình Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN: 4169 - 85 [9] Nguyễn Hữu Lộc Thiết kế phân tích hệ thống khí theo độ tin cậy Nhà xuất khoa học kỹ thuật 2005 [10] Khuất Tất Nhưỡng Kỹ thuật ĐM toa xe đại Nhà xuất Giao thông vận tải 2002 [11] Nguyễn Văn Phái, Nguyễn Quốc Việt Tính tốn độ bền mỏi Nhà xuất khoa học kỹ thuật 2004 [12] Phạm Ngọc Phúc, Ngơ Văn Quyết Tính tốn độ bền mỏi chi tiết máy có kể tới xác suất phá hủy “Tuyển tập cơng trình khoa hoạc Hội nghị Cơ học vật rắn biến dạng toàn quốc lần thứ VI” Hà Nội 11- 1999 [13] Phạm Ngọc Phúc, Ngô Văn Quyết Ứng dụng lý thuyết xác suất thơng kê Tính tốn độ bền mỏi chi tiết máy Quân đội nhân dân Hà Nội 2001 [14]- P.I ORLOP Cẩm nang khí Tập Nhà xuất Hải phịng 2002 [15] Phân tích vết nứt khung giá chuyển ĐM”đổi mới” Việt Nam CSR Ziyang Locomotive Works, 2005 [16] Ngô Văn Quyết Nhập môn học phá hủy – Fracture mechanics Hội Cơ học Việt Nam 1987 [17]- Ngô Văn Quyết Cơ sở lý thuyết mỏi Nhà xuất Giáo dục 2000 - 146 [18]- Ngô Văn Quyết Về chất vật lý phương trình đồng dạng phá huỷ mỏi “Tạp chí Khoa học giao thông vận tải” Số 12 tháng 11 - 2005 [19]- Ngô Văn Quyết, Trần Xuân Khái Phương pháp tính độ bền mỏi bán trục cầu sau tơ “Tuyển tập cơng trình khoa hoạc Hội nghị Cơ học toàn quốc lần thứ VII” Hà Nội 12- 2002 [20]- Ngô Văn Quyết, Trần Xuân Khái Phương pháp xác định thông số đường cong mỏi chi tiết máy “Tạp chí Khoa học kỹ thuật” Học viện Kỹ thuật Quân Số 100/III/2002 [21]- Ngô Văn Quyết, Đỗ Đức Tuấn, Phạm Lê Tiến Về phương trình lan truyền vết nứt mỏi “Tạp chí Khoa học giao thông vận tải” Số 12 tháng 11 - 2005 [22]- Ngô Văn Quyết, Đỗ Đức Tuấn, Phạm Lê Tiến Nghiên cứu tượng nứt khung giá chuyển hướng loại ĐM D19E vận dụng xí nghiệp ĐM Hà Nội “Tạp chí Khoa học giao thơng vận tải” Số 12 tháng 11 - 2005 [23]- Đỗ Đức Tuấn Nghiên cứu đánh giá độ bền giá xe giá chuyển hướng ĐM D9E vận dụng đường sắt Việt Nam Đề tài NCKH B2000-35-106 TĐ Hà Nội 2000 [24]- Đỗ Đức Tuấn Đánh giá độ bền độ bền mỏi kết cấu giá xe giá chuyển hướng trục bánh xe ĐM Diesel Nhà xuất Xây dựng Hà Nội 2005 [25]- Đỗ Đức Tuấn, Trần Văn Khuê Xác định ứng suất dư khung giá chuyển hướng trục bánh xe ĐM D9E sử dụng đường sắt Việt Naml Tuyển tập cơng trình khoa hoạc Hội nghị Cơ học toàn quốc lần thứ VII Hà Nội 12- 2002, Tập III, Cơ học vật rắn biến dạng [26]- Đỗ Đức Tuấn, Phạm Lê Tiến Đánh giá độ bền mỏi khung giá chuyển hướng ĐM D9E sở lý thuyết đồng dạng phá hủy mỏi “Tạp chí Khoa học giao thông vận tải” Số 09 /2004 [27]- V.PKOGAEP Sổ tay tính tốn độ bền tuổi thọ chi tiết máy kết cấu Nhà xuất Hải phòng 2006 [28] u cầu tính tốn sức bền Toa xe – Phương tiện giao thông đường sắt 22TCN 340-05: Qui phạm kỹ thuật khai thác đường sắt Bộ giao thông vận tải 2008 (Dự thảo 3) Tài liệu tiếng Anh [29] H ISHIZUKA, V SATO Fretting fatigue strength of axles for bullet train and their maintenance Sydney Australia 1992 [30] Operation and maintenance instructions - Type CKD7F diesel locomotive Ziyang diesel locomotive works, P.R.CHINA 2002 - 147 [31] Ngo Van Quyet The new equation of fatigue crack propagation Proceedings of National Conference on engineering Mechanies Hanoi, October 12-13, 2001 [32] Standard Test Method for Plane - Strain Frature Toughness of Metallic Materials Designation: E 399 - 90 ASTM international, 1997 [33] Standard Test Method for Measurement of Fatigue Crack Growth Rates Designation: E 647 - 00 ASTM international, 1997 [34] Test and analysis report on #903 and # 907 locomotives – Locomotive and rolling stock research institute, cars; Locomotive and rolling stock research institute, swjtu Ziyang locomotive works, CSR 2003 [35] W.H MUNSE: Fatigue of welded steel structures, NewYork, 1964 Tài liệu tiếng Nga [36] P.G Micleev, 979,279 x (Tiếng Nga) G.X Nhespov, V.G Cudriaxov Kinettika zazrúhenhia”.-M.,” Metallugia”,1 ... độ bền mỏi tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy diesel q trình vận dụng Từ đưa giải pháp ngăn chặn vết nứt mỏi, nâng cao độ bền mỏi, đảm bảo độ tin cậy, độ bền khung giá chuyển. .. Bộ giáo dục đào tạo Trờng đại học giao thông vận tải Phạm Lê Tiến Nghiên cứu đánh giá độ bền mỏi tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hớng trục bánh xe đầu máy D19E vận dụng đờng sắt Việt Nam. .. chưa đươc quan tâm mức Bởi vậy, đề tài: ? ?Nghiên cứu đánh giá độ bền mỏi tuổi thọ mỏi khung giá chuyển hướng trục bánh xe đầu máy D19E vận dụng đường sắt Việt Nam. ” góp phần giải vấn đề mà thực tế