Văn phòng cho thuê quận hải châu thành phố đà nẵng

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP  NGUYỄN VĂN LƯỢNG Lớp: 15X1A MSSV: 110150054 Đề Tài: VĂN PHÒNG CHO THUÊ QUẬN HẢI CHÂU, THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: ThS PHAN CẨM VÂN TS PHẠM MỸ ĐÀ NẴNG, THÁNG 12/2019 TÓM TẮT - Tên đề tài: VĂN PHÒNG CHO THUÊ - QUẬN HẢI CHÂU, THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG - Sinh viên thực hiện: Nguyễn Văn Lượng - Mã số sinh viên: 110150054 - Lớp: 15X1A a) Phần thuyết minh: - Kiến trúc (10%) + Trình bày tổng quan cơng trình, vị trí xây dựng + Giới thiệu kiến trúc sơ bộ, công sử dụng cơng trình - Kết cấu (60%) + Tính tốn sàn, cầu thang + Tính tốn khung trục (cột, dầm) + Tính tốn móng khung trục - Thi công (30%) + Thi công cọc khoan nhồi, đào đất máy + Tính tốn hệ cốp pha, đà giáo cho cấu kiện cơng trình b) Phần vẽ: - Tổng số vẽ: 15 Bao gồm: + Kiến trúc: vẽ Thể mặt đứng, mặt bên, mặt tầng, mặt cắt + Kết cấu: vẽ Thể kết cấu sàn, cầu thang bộ, khung trục 2, móng khung trục + Thi công: vẽ Thi công phần ngầm thi công ván khuôn phần thân LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua 4,5 năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đánh giá kiến thức thu nhặt thành cuối thể nổ lực cố gắng sinh viên suốt trình học, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế VĂN PHÒNG CHO THUÊ QUẬN HẢI CHÂU, THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Hoàn thành đồ án tốt nghiệp thử thách với khối lượng công việc tương đối lớn, tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót, em kính mong tiếp tục nhận dạy, đóng góp ý kiến q thầy bạn bè để em hồn thiện kiến thức Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến thầy cô Khoa Xây dựng Dân Dụng Công Nghiệp, đặc biệt cô ThS PHAN CẨM VÂN - Giáo viên hướng dẫn kết cấu thầy TS PHẠM MỸ - Giáo viên hướng dẫn thi công tận tâm bảo, hướng dẫn em trình làm đồ án để em hồn thành thời gian quy định Những đóng góp, ý kiến, hướng dẫn thầy quan trọng, góp phần hồn thành đồ án Sinh viên thực NGUYỄN VĂN LƯỢNG MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 10 1.1 Sự cần thiết đầu tư: 10 1.2 Vị trí địa lí: 10 1.3 Thiết kế tổng mặt bằng: 11 1.4 Giải pháp thiết kế kiến trúc: 12 1.4.1 Hình khối mặt đứng cơng trình 12 1.4.2 Giải pháp mặt 12 1.4.3 Giải pháp mặt cắt dọc cơng trình 12 CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 15 2.1 Lập mặt kết cấu: 15 2.2 Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn: 15 2.3 Xác định tải trọng: 16 2.3.1 Tĩnh tải sàn 16 2.3.2 Hoạt tải sàn 19 2.4 Vật liệu sàn tầng điển hình: 20 2.5 Xác định nội lực ô sàn: 20 2.6 Tính tốn cốt thép: 21 2.7 Bố trí cốt thép: 27 2.7.1 Chiều dài thép mũ 27 2.7.2 Bố trí riêng lẻ 27 2.7.3 Phối hợp cốt thép 28 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THANG BỘ 29 3.1 Lập mặt kết cấu: 29 3.1.1 Cấu tạo cầu thang 29 3.1.2 Sự làm việc cầu thang 30 3.2 Chọn kích thước sơ bộ: 30 3.3 Tính tải trọng tác dụng: 31 3.3.1 Bản thang Ô1, Ô3 31 3.3.2 Bản chiếu nghỉ 32 3.4 Tính tốn cốt thép bản: 32 3.4.1 Tính tốn vế 32 3.4.2 Tính tốn vế 34 3.5 Tính dầm chiếu tới (DCT): 36 3.5.1 Sơ đồ tính DCT 36 3.5.2 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 36 3.5.3 Tính nội lực 37 3.5.4 Tính tốn cốt thép 37 CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG 42 4.1 Giải pháp kết cấu cho cơng trình: 42 4.1.1 Chọn sơ kích thước sàn 42 4.1.2 Chọn sơ tiết diện dầm 42 4.1.3 Chọn sơ kích thước cột 43 4.1.4 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 45 4.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực: 45 4.2.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 45 4.2.2 Trình tự xác định tải trọng 46 4.2.3 Tải trọng gió 50 4.2.4 Xác định nội lực 58 4.3 Tính tốn dầm khung trục 2: 58 4.3.1 Tính toán cốt thép dầm khung 58 4.3.2 Tính tốn cốt dọc 58 4.3.3 Tính tốn cốt thép đai: 60 4.4 Tính cột khung trục 2: 61 4.4.1 Lý thuyết tính tốn cột chịu nén lệch tâm xiên 61 4.4.2 Số liệu tính tốn 61 4.4.3 Tính tốn cột C23 62 4.4.4 Bố trí cốt thép 64 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC 66 5.1 Điều kiện địa chất công trình: 66 5.1.1 Địa tầng 66 5.1.2 Đánh giá đất: 66 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 67 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 67 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn: 67 5.3 Các giả thiết tính tốn: 68 5.4 Thiết kế móng M2 (móng trục D2): 68 5.4.1 Vật liệu 68 5.4.2 Tải trọng 69 5.4.3 Chọn kích thước cọc 69 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 69 5.4.5 Chọn chiều sâu chôn đài cọc 70 5.4.6 Sức chịu tải cọc 70 5.4.7 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 72 5.4.8 Kiểm tra tải thẳng đứng tác dụng lên cọc 73 5.4.9 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 74 5.4.10 Kiểm tra độ lún móng cọc 77 5.4.11 Tính tốn đài cọc 79 5.5 Thiết kế móng M1 (móng trục A2): 82 5.5.1 Vật liệu 82 5.5.2 Tải trọng 82 5.5.3 Chọn kích thước cọc 83 5.5.4 Xác định sơ kích thước đài móng 83 5.5.5 Chọn chiều sâu chôn đài cọc 83 5.5.6 Sức chịu tải cọc 84 5.5.7 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 85 5.5.8 Kiểm tra tải thẳng đứng tác dụng lên cọc 86 5.5.9 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 88 5.5.10 Kiểm tra độ lún móng cọc 91 5.5.11 Tính tốn đài cọc 93 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM98 6.1 Đặc điểm cơng trình: 98 6.1.1 Vị trí cơng trình 98 6.1.2 Đặc điểm địa chất công trình 98 6.1.3 Kết cấu quy mơ cơng trình 98 6.1.4 Các công tác chuẩn bị thi công 99 6.1.5 Phương án tổng thể thi công phần ngầm 99 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN NGẦM 101 7.1 Thiết kế biện pháp thi công cọc khoan nhồi: 101 7.1.1 Chọn máy thi công cọc 101 7.1.2 Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi 103 7.1.3 Tính tốn xe vận chuyển bê tơng 104 7.1.4 Thời gian thi công cọc khoan nhồi 105 7.1.5 Công tác phá đầu cọc 106 7.1.6 Công tác vận chuyển đất thi công cọc khoan nhồi 107 7.1.7 Tính tốn số lượng cơng nhân phục vụ cơng tác thi công cọc 108 7.2 Thi công đào đất: 108 7.2.1 Kích thước móng giằng móng 108 7.2.2 Chọn biện pháp thi công 109 7.2.3 Chọn phương án đào đất 109 7.2.4 Tính khối lượng đất đào 110 7.2.5 Chọn máy đào 113 7.2.6 Chọn xe phối hợp để chở đất đổ 114 7.2.7 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 114 7.3 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng: 115 7.3.1 Chọn phương án ván khn đài móng 115 7.3.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 115 7.4 Thiết kế tổ chức thi cơng đài móng: 118 7.4.1 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 118 7.4.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 119 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THÂN 123 8.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công: 123 8.1.1 Chọn loại ván khuôn, đà giáo, chống 123 8.1.2 Chọn loại ván khuôn 123 8.1.3 Chọn chống sàn, dầm cột 123 8.2 Tính ván khuôn ô sàn: 123 8.2.1 Chọn sàn tính toán 123 8.2.2 Chọn ván khuôn, xà gồ cột chống cho ô sàn 124 8.2.3 Kiểm tra ván khuôn sàn 124 8.3 Thiết kế ván khuôn dầm khung: 128 8.3.1 Tính tốn ván khn đáy dầm 128 8.3.2 Tính tốn ván khn thành dầm 131 8.4 Thiết kế ván khuôn cột: 132 8.4.1 Chọn ván khuôn cột 132 8.4.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột 133 8.4.3 Kiểm tra ván khn cột tính khoảng cách gơng 134 8.5 Tính ván khn cầu thang 135 8.5.1 Thiết kế ván khuôn thang 135 8.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 139 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHẦN MỘT KIẾN TRÚC (10%) Nhiệm vụ: Đọc hiểu, nắm bắt kiến trúc tổng thể cơng trình Chỉnh sửa số vẽ kiến trúc Tổng quan cơng trình Chữ ký GVHD: ThS PHAN CẨM VÂN ……………………… SVTH: NGUYỄN VĂN LƯỢNG ……………………… CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư: Khu vực Châu Á – Thái Bình Dương năm gần trở thành khu vực có kinh tế động phát triển vượt bậc với mức tăng trưởng bình quân hàng năm từ 68% chiếm tỷ trọng đáng kể kinh tế giới Điều thể rõ nét qua việc điều chỉnh sách kinh tế trị nước Phương Tây nhằm tăng cường có mặt khu vực Châu Á đấu tranh để giành lấy thị phần thị trường động diễn cách gay gắt Đi đôi với sách mở cửa, sách đổi mới, Việt Nam mong muốn làm bạn với tất nước giới tạo điều kiện cho Việt Nam bước hịa nhập, việc tái thiết xây dựng sở hạ tầng cần thiết Mặt khác với xu hướng hội nhập, cơng nghiệp hóa đại hóa đất nước hịa nhập với xu phát triển thời đại đáp ứng nhu cầu người dân thủ đô đầu tư xây dựng cơng trình cao tầng thay cơng trình thấp tầng việc làm cần thiết để giải vấn đề đất đai thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc thủ nước Vì việc xây dựng cơng trình vừa kết hợp thương mại cho quan thuê cần thiết hợp lý để giải vấn đề Chính lý mà cơng trình văn phịng cho th Q Hải Châu thành phố Đà Nẵng cấp phép xây dựng Cơng trình xây dựng vị trí thuận lợi cho giao thơng, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hòa hợp lý cho khu vực 1.2 Vị trí địa lí: Cơng trình “Văn phịng cho th – Quận Hải Châu Thành phố Đà Nẵng” xây dựng khu đất quy hoạch Thành phố Đà Nẵng công ty kinh doanh phát triển nhà chủ đầu tư - Phía bắc giáp nhà dân - Phía nam giáp đường Trần Kế Xương - Phía đơng giáp đường Tăng Bạt Hổ - Phía tây giáp nhà dân 10 q1 = 𝛾h = 2600x0.65 = 1690 (daN/m2) - Trọng lượng thân ván khuôn: q2 =8.93/(1.2x0.3)= 24.81 (daN/m2) - Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) - Hoạt tải đầm rung gây ra: q4= 200 (daN/m2) - Hoạt tải chấn động đổ bê tông: q5= 400 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc0= q1 + q2 + q3 = 1690 + 24.81 + 250 = 2234.81 daN/m2 - Tải trọng tính tốn: qtt0= q1.n1 + q2.n2 + q3.n3 + max(q3; q4).n3= 1690x1.2 + 24.81x1.1 + 250x1.3 + 400x1.3 = 2900.29 daN/m2 - Tải trọng phân bố mét dài: qtc = 2234.81x0.3 = 670.44 daN/m qtt = 2900.29x0.3 = 870.09 daN/m b Kiểm tra ván khn tính khoảng cách xà gồ Chọn sơ khoảng cách xà gồ l = 60cm, tức sử dụng xà gồ đầu cà ván khuôn theo phương cạnh ngắn sàn (xà gồ dọc) Kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn sàn đặt khoảng cách xà gồ l = 60 cm Khi sơ đồ làm việc ván khn dầm liên tục - Kiểm tra điều kiện cường độ:  max M max qtt l = =  n.[R] W 10.W Trong đó: + qtt = 870.09 daN/m + W= 5.99 cm3 – Momen kháng uốn ván khuôn + [R]=2100 daN/m – Cường độ giới hạn vật liệu làm ván khn + l – nhịp tính tốn ván khn Thay vào ta có: 129 qtt l 870.09 10−2  602 = = 653.66daN / cm2  2100daN / cm2 8.W  5.99  max = Vậy thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l4 l [ f ] = 128 E.J 400 Thay số ta được: 670.44 10−2  604 600 = 0.015  = 0.15cm 128 2.110  21.83 400 Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng Vậy, ván khuôn cần xà gồ (l = 60 cm) c Tính tốn kiểm tra cột chống Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: P = qtt.L = 870.09x1.2 = 1044.108 (daN) - Dựa vào chiều cao tầng H= 3.6 m chọn loại cột chống K-103 có đặc trưng sau: + Chiều cao sử dụng tối thiểu 2.4m + Chiều cao sử dụng tối đa 3.9m + Chiều dài ống l1= 1.5m; F= 8.64 cm2; I= 32.92 cm4; r= 1.95 cm + Chiều dài ống l2= 3.6 - 0.55 - 0.055 - 0.1 - 1.5= 1.4 m + Sức chịu tải nén 19kN + Sức chịu tải kéo 13kN + Trọng lượng thân 11.1 kG Tải trọng tác dụng lên cột P= 1044.108 daN < 1900 daN Vậy cột chống đủ khả chịu tải * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương - Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m + Kiểm tra độ mảnh: = l0 150 = = 77    = 150 r 1.95 - Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l= l0= 1.85m 130 + Kiểm tra độ mảnh: = l0 140 = = 106.06    = 150 r 1.32 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định 8.3.2 Tính tốn ván khn thành dầm Chiều cao ván khn thành dầm cần thiết 650 – 90 – 55 = 505 mm Bố trí ván khn sau: 10 HP-1245 (1200x450x55), 10 cắt 1200x105x55 - Chọn HP-1245 để tính tốn với thơng số kĩ thuật: + W= 5.31 cm3 + J= 24.12 cm4 + Khối lượng: 7.94 (kG) a Tải trọng tác dụng - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Theo TCVN 4453-1995, bảng A.1 với chiều cao đổ bê tông 505 mm < 750 (mm) (Bán kính tác dụng đầm dùi), áp lực ngang lớn đáy móng là: P1 = γbt.H = 2500x0.505 = 1262.5 (daN/m2) Trong đó: + γbt: trọng lượng riêng bê tông, γbt = 2500 daN/m3 + H – chiều cao lớp đổ bê tông, H= 0.505 m - Hoạt tải ngang: + Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông gây (theo Bảng A.2 TCVN 4453:1995): P3 = 400 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn: + qtc = P1.b = 1262.5x0.505 = 637.563 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: + qtt = [P1.n1 + max(P2;P3).n3].b = (1262.5x1.2 + 400x1.1)x0.505 = 987.275 (daN/m) 131 b Kiểm tra ván khn tính tốn khoảng cách sườn đứng Chọn sơ khoảng cách sườn đứng l = 60 cm, tức sử dụng sườn đứng đầu ván khuôn Kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn sàn đặt khoảng cách sườn đứng l=60 cm Khi sơ đồ làm việc ván khuôn dầm liên tục - Kiểm tra điều kiện cường độ:  max = M max qtt l =  n.[R] W 10.W Trong đó: + qtt = 987.275 daN/m + W= 5.31 cm3 – Momen kháng uốn ván khuôn + [R]=2100 daN/m – Cường độ giới hạn vật liệu làm ván khn + l – nhịp tính tốn ván khn Thay vào ta có:  max = qtt l 987.275 10−2  602 = = 669.34daN / cm2  2100daN / cm2 8.W 10  5.31 Vậy thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l4 l [ f ] = 128 E.J 400 Thay số ta được: 637.563 10−2  604 60 = 0.013  = 0.15cm 128 2.110  24.12 400 Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng Vậy, ván khuôn cần sườn đứng (l = 60 cm) 8.4 Thiết kế ván khuôn cột: 8.4.1 Chọn ván khn cột Tính tốn cho cột tầng có tiết diện 500x500mm chiều cao H = 3.6 - 0.65 = 2.95 m Dùng 16 HP-1525 có kích thước 1500x250x55 trượt góc J-1500 có kích thước 1500x50x50 132 Hình 8.4 Cấu tạo ván khn cột 8.4.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Theo TCVN 4453-1995, bảng A.1 với chiều cao đổ đợt bê tơng 750 mm (mm) (Bán kính tác dụng đầm dùi), áp lực ngang lớn đáy móng là: P1 = γbt.H = 2500x0.75 = 1875 (daN/m2) Trong đó: + γbt: trọng lượng riêng bê tơng, γbt = 2500 daN/m3 + H – chiều cao lớp đổ bê tông, H= 0.75 m - Hoạt tải ngang: + Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông gây (theo Bảng A.2 TCVN 4453:1995): P3 = 400 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = P1.b = 1875x0.25 = 468.75 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt= (1875x1.1 + 400x1.3)x0.25 = 645.63 (daN/m) 133 8.4.3 Kiểm tra ván khuôn cột tính khoảng cách gơng Chọn sơ khoảng cách gông l = 120cm, tức sử dụng gông đầu ván khuôn theo phương cạnh ngắn sàn (xà gồ dọc) Kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn sàn đặt khoảng gơng l = 120 cm Khi sơ đồ làm việc ván khuôn dầm đơn giản - Kiểm tra điều kiện cường độ:  max M max qtt l = =  n.[R] W 8.W Trong đó: + qtt = 645.63 daN/m + W= 4.99 cm3 – Momen kháng uốn ván khuôn + [R]=2100 daN/m – Cường độ giới hạn vật liệu làm ván khn + l – nhịp tính tốn ván khn Thay vào ta có:  max = qtt l 645.63 10−2 1502 = = 3638.38daN / cm2  2100daN / cm2 8.W  4.99  Không thỏa mãn điều kiện cường độ Chọn khoảng cách gơng l = 75 cm Khi sơ đồ làm việc ván khuôn dầm liên tục  max qtt l 645.63 10−2  752 = = = 727.79daN / cm2  2100daN / cm2 10.W 10  4.99  Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l4 l [ f ] = 128 E.J 400 Thay số ta được: 568.75 10−2  754 75 = 0.032  = 0.19cm 128 2.110  20.74 400  Thỏa mãn điều kiện độ võng Vậy, ván khuôn cần gơng (l = 75 cm) 134 8.5 Tính ván khn cầu thang Chỉ tính tốn ván khn cho cầu thang tính phần kết cấu, cầu thang gồm vế chiếu nghỉ Các cầu thang khác bố trí tương tự Hình 8.5 Cấu tạo ván khn cầu thang - Kích thước cầu thang chính: + Chiều dài vế thang (vế 2): m + Bề rộng vế thang (vế 2): 1.225 m + Chiều dày vế thang: 0.12 m + Góc nghiêng vế thang: α với cosα= 0.894 + Kích thước chiếu nghỉ: 0.7x2.65 m; dày 0.12 m Ta dùng ván khuôn đặt dọc theo chiều rộng vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt dọc theo thang Các chổ cịn thiếu hay góc khuyết khơng có ván khn định hình tùy theo trường hợp cụ thể chêm tơn mỏng 8.5.1 Thiết kế ván khn thang Một vế thang dùng: 12 HP-1230 (1200x300x55) HP-1220 (1200x200x55) Dùng ván HP-1230 (300x1200x55) có Wx = 5.1 cm3, Jx = 21.83cm4, lớn để tính tốn 135 a Tải trọng tác dụng: - Tĩnh tải: + Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 = (γbt + γct).hs = (2500 + 100)x0.12= 312 (daN/m2) + Tải trọng thân ván khuôn: q2 = 8.93/(1.2x0.3) = 24.81 (daN/m2) - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) + Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) + Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) +Tải trọng trọng tiêu chuẩn tác dụng lên 1m2 sàn : qtc0 = q1 + q2 + q3 = 312 + 24.81 + 250 = 586.81 (daN/m2) + Tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m2 sàn: qtt0 = q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4 =312x1.2 + 24.81x1.1 + 250x1.3 + 400x1.3 =1246.69 (daN/m2) Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m dài ván khn theo góc nghiêng α: qtc = qtc0.b.cosα = 586.81x0.3x0.894 = 157.38 daN/m qtt = qtt0.b cosα = 1246.69x0.3x0.894 = 334.36 daN/m b Kiểm tra ván khn tính tốn khoảng cách xà gồ Chọn sơ khoảng cách xà gồ l = 120cm, tức sử dụng xà gồ đầu ván khuôn theo phương cạnh ngắn sàn (xà gồ dọc) Kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn sàn đặt khoảng cách xà gồ l = 120 cm Khi sơ đồ làm việc ván khuôn dầm đơn giản - Kiểm tra điều kiện cường độ:  max M max qtt l = =  n.[R] W 8.W 136 Trong đó: + qtt = 334.36 daN/m + W= 5.1 cm3 – Momen kháng uốn ván khuôn + [R]=2100 daN/m – Cường độ giới hạn vật liệu làm ván khn + l – nhịp tính tốn ván khn Thay vào ta có:  max = qtt l 334.36 10−2 1202 = = 1180.1daN / cm2  2100daN / cm2 8.W  5.10 Vậy thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l4 l [ f ] = 384 E.J 400 Thay số ta được: 157.38 10−2 1204 120 = 0.09  = 0.3cm 384 2.110  21.83 400 Vậy thõa mãn điều kiện độ võng Vậy, ván khuôn cần xà gồ (l = 120 cm) c Kiểm tra xà gồ tính khoảng cách cột chống Chọn xà gồ thép hộp 50x100x2(mm) Trong lượng thân: q1= 4.68 daN/m Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống trịn Hình 9.10 Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 50x100x2(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 103 − 4.6  9.63 = 77.5(cm4 ) 12 Wx = 2.J x  77.5 = = 15.5(cm3 ) h 10 - Xác định tải trọng: + Tải trọng vế thang truyền vào: qtc-vế = qtc0.lxg = 586.81x1.2 = 704.172 daN/m 137 qtt-vế = qtt0.lxg = 1246.69x1.2 = 1496.03 daN/m + Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ theo góc nghiêng α: qtcxg= (qtc-vế + q1).cosα =(704.172 + 4.68)x0.894 = 633.71 daN/m qttxg= (qtt-vế + q1.n) cosα = (1496.03 + 4.68x1.1)x0.894 = 1342.05 daN/m q A l l l M = ql2/10 Hình 9.11 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn - Từ điều kiện cường độ:  max M max qtt xg l = =  n.[R] W W Trong đó: + σmax: ứng suất phất sinh kết cấu tính tốn tải trọng tính tốn tác dụng sinh (daN/m2) + [R]= 2100 daN/m2: cường độ giới hạn vật liệu làm ván khuôn + Mmax: momen lớn phát sinh kết cấu tính tải trọng tính tốn gây (daN/m) + l: nhịp tính tốn phận ván khuôn + W: momen kháng uốn tiết diện (cm3) 10.n.W.2100 10 15.5  2100 = = 155.74cm xg qtt 1342.05 10−2 l  - Từ điều kiện độ võng: f max qtc xg l4 l = [ f ] = 128 E.J 400 l  128.E.J 128  2.1106  77.5 = = 201.8cm 400.qtc xg 400  633.7110−2 Vậy chọn khoảng cách cột chống là: lcc =120 cm d Kiểm tra cột chống xà gồ - Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = l.qtt =1.334.36 = 334.36 (daN) 138 Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương - Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1.5m + Kiểm tra độ mảnh: = l0 150 = = 77    = 150 r 1.95 - Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=1,86m + Kiểm tra độ mảnh = l0 186 = = 141    = 150 r 1.32 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định 8.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ Ván khuôn chiếu nghỉ dùng: HP-935 (900x350x55) Tấm ván khn HP-935 có thông số: J= 22.73 cm4, W= 5.19 cm3 a Tải trọng tác dụng - Tĩnh tải: + Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 = (γbt + γct).hs = (2500 + 100)x0.12= 312 (daN/m2) + Tải trọng thân ván khuôn: q2 = 7.93/(0.9x0.3) = 29.37 (daN/m2) - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) + Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) + Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) +Tải trọng trọng tiêu chuẩn tác dụng lên 1m2 sàn : 139 qtc0 = q1 + q2 + q3 = 312 + 29.37 + 250 = 591.37 (daN/m2) + Tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m2 sàn: qtt0 = q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4 =312x1.2 + 29.37x1.1 + 250x1.3 + 400x1.3 =1251.707 (daN/m2) - Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m dài ván khuôn: qtc = qtc0.b = 591.37x0.3 = 177.411 daN/m qtt = qtt0.b = 1251.707x0.3 = 357.51 daN/m b Kiểm tra ván khn tính khoảng cách xà gồ Chọn sơ khoảng cách xà gồ l = 90cm, tức sử dụng xà gồ đầu ván khuôn theo phương cạnh ngắn chiếu nghỉ (xà gồ dọc) Kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn chiếu nghỉ đặt khoảng cách xà gồ l= 90 cm Khi sơ đồ làm việc ván khn dầm đơn giản - Kiểm tra điều kiện cường độ:  max M max qtt l = =  n.[R] W 8.W Trong đó: + qtt = 357.51 daN/m + W= 5.19 cm3 – Momen kháng uốn ván khuôn + [R]=2100 daN/m – Cường độ giới hạn vật liệu làm ván khn + l – nhịp tính tốn ván khn Thay vào ta có:  max qtt l 357.5110−2  902 = = = 697.45daN / cm2  2100daN / cm2 8.W  5.19 Vậy thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l4 l [ f ] = 384 E.J 400 Thay số ta được: 177.41110−2  904 90 = 0.03  = 0.225cm 384 2.110  22.73 400  Thỏa mãn điều kiện độ võng 140 Vậy, ván khuôn cần xà gồ (l = 90 cm) c Kiểm tra xà gồ tính khoảng cách cột chống Chọn xà gồ thép hộp 50x100x2(mm) Trong lượng thân: q1= 4.68 daN/m Xem xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống trịn Hình 8.6 Sơ đồ tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Xà gồ thép hộp 50x100x2(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 103 − 4.6  9.63 = 77.5(cm4 ) 12 Wx = 2.J x  77.5 = = 15.5(cm3 ) h 10 - Xác định tải trọng: + Tải trọng chiếu nghỉ truyền vào: qtc-CN = qtc0.lxg = 586.81x0.9 = 528.129 daN/m qtt-CN = qtt0.lxg = 1246.69x0.9 = 1122.021 daN/m + Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ theo góc nghiêng α: qtcxg= qtc-CN + q1 = 528.129 + 4.68 = 532.809 daN/m qttxg= qtt-CN + q1.n = 1122.021 + 4.68x1.1 = 1127.169 daN/m q A l l l M = ql2/10 Hình 8.7 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn - Từ điều kiện cường độ:  max M max qtt xg l = =  n.[R] W W Trong đó: 141 + σmax: ứng suất phất sinh kết cấu tính tốn tải trọng tính tốn tác dụng sinh (daN/m2) + [R]= 2100 daN/m2: cường độ giới hạn vật liệu làm ván khuôn + Mmax: momen lớn phát sinh kết cấu tính tải trọng tính tốn gây (daN/m) + l: nhịp tính tốn phận ván khuôn + W: momen kháng uốn tiết diện (cm3) l  10.n.W.2100 10 15.5  2100 = = 169.93cm xg qtt 1127.169 10−2 - Từ điều kiện độ võng: qtc xg l4 l = [ f ] = 128 E.J 400 f max 128.E.J 128  2.1106  77.5 l  = = 213.81cm 400.qtc xg 400  532.809 10−2 Vậy chọn khoảng cách cột chống là: lcc = 60 cm d Kiểm tra cột chống Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = 0,7.qtt =1127.169x0.7 = 789.02 (daN) Cột chống K-103 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-103 đủ khả chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương - Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0= 1.5m + Kiểm tra độ mảnh: = l0 150 = = 77    = 150 r 1.95 - Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=1,89m + Kiểm tra độ mảnh = l0 189 = = 143,    = 150 r 1.32 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định 142 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Sàn sườn bêtơng tồn khối NXB Xây dựng (2008) - Nguyễn Đình Cống - Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép NXB Xây dựng (2007) - Nguyễn Đình Cống - Kết cấu Bê tơng cốt thép tập (Các cấu kiện đặc biệt) NXB Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh (2005) - Võ Bá Tầm - Nhà cao tầng bêtông-cốt thép NXB Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh (2012) - Võ Bá Tầm - Cơ học đất Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo NXB Xây dựng - Nền móng Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo NXB Xây dựng 143 ... giáp nhà dân 10 Khu đất xây dựng cơng trình ? ?Văn phòng cho thuê – Quận Hải Châu, Thành phố Đà Nẵng? ?? khu đất nằm dự án quy hoạch sử dụng thành phố Đà Nẵng 1.3 Thiết kế tổng mặt bằng: Căn vào đặc... thời tạo nên hài hòa hợp lý cho khu vực 1.2 Vị trí địa lí: Cơng trình ? ?Văn phịng cho th – Quận Hải Châu Thành phố Đà Nẵng? ?? xây dựng khu đất quy hoạch Thành phố Đà Nẵng công ty kinh doanh phát... sàn Loại phòng S1 Văn phòng 200 0.7575 1.2 182 S2 Văn phòng 200 0.7575 1.2 182 S3 Văn phòng 200 0.7575 1.2 182 19 S4 Văn phòng 200 0.7575 1.2 182 S5 Văn phòng 200 0.7575 1.2 182 S6 Văn phòng 200