Hệ được tính theo sơ đồ biến dạng, có xét tới độ cứng uốn trong mặt phẳng nằm ngang của hệ mặt cầu; tải trọng bản thân của dây giằng gió; các mố neo dây có thể tại vị trí bất kì.. Bài [r]
(1)Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2018 12 (7): 1–8
TÍNH HỆ GIẰNG GIÓ
TRONG CẦU TREO THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG Nguyễn Minh Hùnga,∗
aKhoa Cầu đường, Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam
Nhận ngày 09/08/2018, Sửa xong 13/09/2018, Chấp nhận đăng 29/10/2018
Tóm tắt
Để hạn chế lắc ngang hệ mặt cầu cầu treo dân sinh tác dụng gió, cần phải bố trí dây giằng gió dây giằng ngang cầu có chiều dài nhịp lớn 80 mét có tỷ lệ chiều dài nhịp chiều rộng cầu từ 35 trở lên Bài báo trình bày cách tính chuyển vị ngang hệ mặt cầu lực căng dây giằng gió cầu treo nhịp, qua việc thành lập phương trình lực căng dây sở lí thuyết dây mềm thuật tốn tính lặp Hệ tính theo sơ đồ biến dạng, có xét tới độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân hệ giằng gió; mố neo dây đặt vị trí Thơng qua ví dụ tính tốn, đưa nhận xét sai khác kết tính, khơng xét có xét đến vai trị tham số nêu
Từ khố: hệ giằng gió; dây giằng gió; dây giằng ngang; hệ mặt cầu; mố neo; lực căng; chuyển vị ngang THE ANALYSIS A WIND-BRACING SYSTEM OF SUSPENSION CABLE BRIDGE ACCORDING TO DEFORMED SCHEME
Abstract
To mitigate lateral swaying of the suspension footbridge’s deck system under ambient wind, wind-bracing cables and transverse cables should be arranged in the one that has the span length more than 80 meters or having the ratio between the span length and the deck width from 35 upwards This paper presents a method to calculate lateral displacements of the deck system and tension forces in the pre-stress wind-bracing cables for the single-span suspension bridges by establishing horizontal tension equations, which are based on the flexible string theory and the iteration algorithm The bridge structures are analyzed by means of deformation scheme method Lateral bending stiffness of the deck system, self-weights of the wind-bracing system, and locations of the anchored points are also considered in the calculation A case study is performed in a comparison fashion when above parameters are changed, included, or excluded
Keywords: wind-bracing system; wind-bracing cable; transverse cable; deck system; anchored point; horizontal tension; lateral displacements
https://doi.org/10.31814/stce.nuce2018-12(7)-01 c 2018 Trường Đại học Xây dựng (NUCE)
1 Đặt vấn đề
Ở nước ta, cầu treo dân sinh có chiều dài nhịp từ 80 m trở lên lớn 35 lần bề rộng cầu, quy định phải bố trí hệ giằng gió (còn gọi dây neo chống dao động ngang) [1] Các dây giằng gió bố trí hai bên hệ mặt cầu, hai đầu dây neo vào mố neo, chúng liên kết với hệ mặt cầu dây giằng ngang (Hình1)
∗
(2)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 1 Đặt vấn đề
Ở nước ta, cầu treo dân sinh có chiều dài nhịp từ 80m trở lên lớn 35 lần bề rộng cầu, quy định phải bố trí hệ giằng gió (cịn gọi dây neo chống dao động ngang) [1] Các dây giằng gió bố trí hai bên hệ mặt cầu, hai đầu dây neo vào mố neo, chúng liên kết với hệ mặt cầu dây giằng ngang (Hình 1)
Hình Hệ giằng gió cầu treo [2]
Khi thi công, người ta phải điều chỉnh lực dọc dây giằng ngang để tạo lực căng ban đầu dây giằng gió Tiết diện dây giằng gió lực căng ban đầu phải đủ, để chịu tải trọng gió, dây khơng bị đứt; hệ mặt cầu không bị chuyển vị ngang lớn
Để tính tốn hệ giằng gió, sử dụng phần mềm thương mại phân tích kết cấu lưu hành thị trường [3] Khi tính theo phần mềm này, việc khai báo giữ liệu đầu vào phức tạp phải nhiều thời gian Một số kĩ sư thiết kế coi hệ có dây giằng gió làm việc, sơ đồ tính dây đơn nhịp đối xứng, có chiều dài bằng chiều dài nhịp hệ mặt cầu, khơng tính tải trọng thân dây Cách tính tuy đơn giản, kết xác
Đặc điểm hệ treo nói chung hệ giằng gió nói riêng phi tuyến hình học Các phương pháp tính hệ treo theo sơ đồ biến dạng phân thành hai nhóm: Nhóm phương pháp giải tích nhóm phương pháp số [4] Nội dung giới thiệu bài viết thành lập phương trình lực căng thuật tốn tính hệ giằng gió căng trước trong cầu treo nhịp theo hướng giải tích, sở lí thuyết dây mềm Hệ tính theo sơ đồ biến dạng, có xét tới độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân dây giằng gió; mố neo dây vị trí
2 Bài tốn sở
Xét dây nằm mặt phẳng zOx (gọi mặt phẳng dây) Hai đầu dây liên kết vào hai gối cố định Dây có chiều dài nhịp l Đường nối tim hai gối tạo với trục z góc
b (Hình 2) Tính dây làm việc hai trạng thái Chấp nhận giả thiết nêu lí thuyết dây mềm [5]
Hình Hệ giằng gió cầu treo [2]
Khi thi công, người ta phải điều chỉnh lực dọc dây giằng ngang để tạo lực căng ban đầu dây giằng gió Tiết diện dây giằng gió lực căng ban đầu phải đủ, để chịu tải trọng gió, dây khơng bị đứt; hệ mặt cầu không bị chuyển vị ngang q lớn
Để tính tốn hệ giằng gió, sử dụng phần mềm thương mại phân tích kết cấu lưu hành thị trường [3] Khi tính theo phần mềm này, việc khai báo giữ liệu đầu vào phức tạp phải nhiều thời gian Một số kĩ sư thiết kế coi hệ có dây giằng gió làm việc, sơ đồ tính dây đơn nhịp đối xứng, có chiều dài chiều dài nhịp hệ mặt cầu, khơng tính tải trọng thân dây Cách tính đơn giản, kết xác
Đặc điểm hệ treo nói chung hệ giằng gió nói riêng phi tuyến hình học Các phương pháp tính hệ treo theo sơ đồ biến dạng phân thành hai nhóm: Nhóm phương pháp giải tích nhóm phương pháp số [4] Nội dung giới thiệu viết thành lập phương trình lực căng thuật tốn tính hệ giằng gió căng trước cầu treo nhịp theo hướng giải tích, sở lí thuyết dây mềm Hệ tính theo sơ đồ biến dạng, có xét tới độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân dây giằng gió; mố neo dây vị trí
2 Bài tốn sở
Xét dây nằm mặt phẳngzOx(gọi mặt phẳng dây) Hai đầu dây liên kết vào hai gối cố định Dây có chiều dài nhịpl Đường nối tim hai gối tạo với trụczmột gócβ(Hình2) Tính dây làm việc hai trạng thái Chấp nhận giả thiết nêu lí thuyết dây mềm [5]
a Trạng thái ban đầu:
Dây chịu tải trọngqxvàqy, đóqxnằm mặt phẳng dây, tác dụng theo phương
trụcx, phân bố đoạn có chiều dàib(Hình2);qyphân bố toàn chiều dài nhịp
(3)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng
a Trạng thái ban đầu:
Dây chịu tải trọng và trong
nằm mặt phẳng dây, tác dụng
theo phương trục x, phân bố
đoạn có chiều dàib (Hình 2); phân bố
trên toàn chiều dài nhịp dây, tác dụng
theo phương trục y (vng góc với mặt
phẳng dây)
Trong mặt phẳng dây, đường tên dây vị trí cách gối trái đoạn a, ứng với
vị tríb/2, Lực căng dây
tính theo cơng thức: Hình Sơ đồ tính dây
(1)
trong là mơ men uốn dầm đơn giản có chiều dài nhịp l, ứng với vị trí có
đường tên do tải trọng tác dụng lên dầm gây Với sơ đồ tải trọng tác dụng
trên Hình 2, tính được:
(2) Dây có chiều dài , tính theo cơng thức [6]:
(3)
trong (4)
; (5)
là lực cắt dầm đơn giản có chiều dài nhịp l, tải trọng tác dụng
lên dầm gây
Vẽ biểu đồ lực cắt thực phép tính nhân biểu đồ, được:
(6) (7)
b Trạng thái tính tốn:
Trong mặt phẳng dây, dây chịu thêm tải trọng phân bố tác dụng đoạn
b; nhiệt độ môi trường tăng lên (hoặc giảm) t độ; gối trái chuyển vị ngang theo hướng
x
q qy,
x q y q . x f b a b/2 q f b/2 l z x x x O , xf x M H f = xf M , x
f qx
2
0 x – – 8
x
q a b b H ab f l æ = ỗ ữ ố ứ L
( )
0 0
0
1
cos ,
cos x y
l
L D D
H b
b
= + +
2 0x l 0x z; D =òQ d
2 0y l 0y z;
D =òQ d
0x, 0y
Q Q q qx, y
2 2
0x x – –6 ;
a b
D q b a
l
ổ
= ỗố ữứ
2 12
y y q l D = x p
Hình Sơ đồ tính dây
Trong mặt phẳng dây, đường tên dây vị trí cách gối trái đoạn a, ứng với vị trí b/2, fx Lực căng dây tính theo
cơng thức:
H0=
Mx f
fx
(1) Mx f mô men uốn dầm đơn giản
có chiều dài nhịpl, ứng với vị trí có đường tên fx,
do tải trọng qx tác dụng lên dầm gây Với sơ
đồ tải trọng tác dụng Hình2, tính được:
H0 = qx fx
ab− a
2b l − b2 ! (2) Dây có chiều dàiL0, tính theo công thức [6]:
L0= l
cosβ +
1 2H02
D0xcos3β+D0y
(3)
trong
D0x= Z
l
Q20xdz (4)
D0y= Z
l
Q20ydz (5)
Q0x,Q0ylà lực cắt dầm đơn giản có chiều dài nhịpl, tải trọngqx,qytác dụng lên dầm gây
Vẽ biểu đồ lực cắt thực phép tính nhân biểu đồ, được:
D0x =q2xb2 a−
a2 l − b ! (6)
D0y =
q2yl3
12 (7)
b Trạng thái tính tốn:
Trong mặt phẳng dây, dây chịu thêm tải trọng phân bố đềupxtác dụng đoạnb; nhiệt độ
môi trường tăng lên (hoặc giảm)tđộ; gối trái chuyển vị ngang theo hướng trụczmột đoạnδ, chuyển vị đứng theo hướng trục xmột đoạnv; có dãn dư, dây dài thêm đoạn là∆s Cần tính lực căng H1trong dây Giả thiết góc nghiêng hai gối làβkhi chịu nguyên nhân
Biến dạng dây thay đổi nội lực, nhiệt độ dây bị dãn dư:
∆L= H1−H0
EFcos2βl+αtL0+ ∆s (8)
trong đóEFlà độ cứng dây;αlà hệ số giãn nở nhiệt vật liệu làm dây
Chiều dài dây ảnh hưởng chuyển vị cưỡng gối đến chiều dài dây tính theo cơng thức [6]:
L1 = l
cosβ −δcosβ−vsinβ+ 2H21
D1xcos3β+D1y
(4)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng
trong
D1x =(qx+px)2b2 a−
a2 l −
b !
(10)
D1y =D0y (11)
Giữa đại lượngL1,L0và∆Lcó quan hệ:
L1=L0+ ∆L (12)
Thay giá trị (3), (8) (9) vào (12), được: l
cosβ −
δcos2β+vsinβcosβ
cosβ +
1 2H12
D1xcos3β+D1y
= l
cosβ +
1 2H02
D0xcos3β+D0y
+ + H1−H0
EFcos2βl+
αtl
cosβ+
αt 2H20
D0xcos3β+D0y
+ ∆s
(13)
Bỏ qua αt 2H02
D0xcos3β+D0y
vì nhỏ so với 2H20
D0xcos3β+D0y
, sau rút gọn biến đổi
nhân vế với EF l cos
2βsau nhân vớiH2
, phương trình lực căng dây:
H13+
EFcos2β 2lH02
D0xcos3β+D0y
−H0+
+EF
l
δcos3β+vsinβcos2β+αtlcosβ+ ∆scos2β
H12− EFcos
2β
2l
D1xcos3β+D1y
=0 (14) Chuyển vị dây vị trí cách gối trái đoạna(Hình2) tính theo cơng thức:
∆f x=
qx+px
H1
ab− a
2b
l − b2
8 !
− fx (15)
3 Tính hệ có hai dây giằng gió căng trước chịu tải trọng gió tĩnh
Xét hệ gồm hai dây giằng gió, nằm mặt phẳng nằm ngang, liên kết với hệ mặt cầu thông qua dây giằng ngang Các kích thước thể Hình3 Hệ mặt cầu coi dầm mềm Ảnh hưởng dây chủ dây treo đứng cầu treo đến chuyển vị ngang hệ mặt cầu nhỏ [7], nên bỏ qua Tính hệ làm việc hai trạng thái
a Trạng thái ban đầu:
Dây giằng gió dây giằng gió chịu tải trọng căng trước dây giằng ngang, coi phân bố đềuqxtrên đoạn có chiều dàib Đường tên dây vị trí cách gối trái đoạna1, ứng
với b/2, fx1; Đường tên dây vị trí cách gối phải đoạna2, ứng vớib/2, fx2;
Lực căng dây dây tính theo cơng thức:
H01= qx fx1
a1b−
a21b l1
− b
2
8
(5)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng
H02= qx fx2
a2b−
a22b l2 − b (17)
Ngoài ra, dây giằng gió cịn chịu tải trọng thân qy phân bố toàn chiều dài nhịp
của dây, tác dụng theo phương vng góc với mặt phẳng dây
b Trạng thái tính tốn:
Xét hệ gồm hai dây giằng gió, nằm mặt phẳng nằm ngang, liên kết với hệ mặt cầu thông qua dây giằng ngang Các kích thước thể Hình Hệ mặt cầu coi dầm mềm Ảnh hưởng dây chủ dây treo đứng cầu treo đến chuyển vị ngang hệ mặt cầu nhỏ [7], nên bỏ qua Tính hệ làm việc hai trạng thái
a Trạng thái ban đầu:
Dây giằng gió dây giằng gió chịu tải trọng căng trước dây giằng
ngang, coi phân bố
đoạn có chiều dàib Đường tên dây vị trí cách gối trái đoạn ứng với b/2, Đường tên dây vị trí cách gối phải đoạn ứng với b/2, Lực căng dây dây tính theo cơng thức:
(16) (17)
Hình Sơ đồ tính hệ có hai dây căng trước
Ngồi ra, dây giằng gió cịn chịu tải trọng thân phân bố toàn chiều dài nhịp dây, tác dụng theo phương vng góc với mặt phẳng dây
b Trạng thái tính tốn:
Hệ chịu thêm tải trọng gió phân bố tác dụng toàn chiều dài hệ mặt cầu Khi đó, thơng qua dây giằng ngang, đoạn b dây giằng gió chịu
thêm , đoạn b dây giằng gió chịu thêm , cho
Sử dụng phương trình (14) cơng thức (15) để tính lực căng chuyển vị
dây giằng gió tác dụng lên dây tác dụng lên dây
Việc tính tốn thực nhiều lần với cặp trị số tải trọng khác nhau, chuyển vị vị trí ứng với b/2 hai dây thoả mãn điều kiện
Sau trình tự bước tính tốn:
1 Vào kích thước đặc trưng hình học;
2 Vào tải trọng thân dây chủ tải trọng gió Chọn lực căng trước dây giằng ngang
x q 1, a 1; x f 2, a 1; x f 2 01 1 – – , x x
q a b b
H a b
f l ổ = ỗ ữ ố ứ 2 02 2 – – x x
q a b b
H a b
f l ổ = ỗ ữ è ø b a f a f x1 x2 b b/2 p b/2 2 1 l2 l1 x y q x p 1x
p p2x p1x+ p2x = px
1x
p p2x
1x
p p2x
1 –
fx fx
D = D
y
q px;
; x
q
Hình Sơ đồ tính hệ có hai dây căng trước
Hệ chịu thêm tải trọng gió phân bố pxtác
dụng tồn chiều dài hệ mặt cầu Khi đó, thơng qua dây giằng ngang, đoạnbcủa dây giằng gió chịu thêm p1x, đoạnbcủa
dây giằng gió chịu thêm p2x, chop1x+p2x =
px
Sử dụng phương trình (14) cơng thức (15) để tính lực căng chuyển vị dây giằng gió p1x tác dụng lên dây p2x tác dụng
lên dây
Việc tính tốn thực nhiều lần với cặp trị số tải trọng p1x p2x khác nhau, cho
đến chuyển vị vị trí ứng vớib/2của hai dây thoả mãn điều kiện∆f x1=−∆f x2
Sau trình tự bước tính tốn: Vào kích thước đặc trưng hình học; Vào tải trọng thân dây chủ qy tải
trọng giópx;
3 Chọn lực căng trước dây giằng ngangqx;
4 TínhH01,D0x1,D0y1theo cơng thức (16), (6), (7);
5 TínhH02,D0x2,D0y2theo cơng thức (17), (6), (7);
6 Chop1x= p1xmin;
7 TínhD1x1theo cơng thức (10);
8 TìmH11từ phương trình (14);
9 Tính∆f x1theo công thức (15);
10 p2x = px−p1x;
11 TínhD1x2theo cơng thức (10);
12 TìmH12từ phương trình (14);
13 Tính∆f x2theo cơng thức (15);
14 Kiểm tra điều kiện∆f x1=−∆f x2 Nếu không thoả mãn, tăngp1x, quay lại bước 7;
15 Kiểm tra điều kiện dây giằng ngang không bị nén Nếu không thoả mãn, tăngqx, quay lại
bước 4;
16 Xuất kết tính tốn; 17 Kết thúc
4 Tính hệ có dầm cứng hai dây giằng gió căng trước chịu tải trọng gió tĩnh
Hệ tương tự Hình3 Dầm mặt cầu có chiều dàildvà độ cứng uốn mặt phẳng nằm
(6)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng a Trạng thái ban đầu:
Dây dây chịu tải trọngqx đoạn có chiều dàibdo căng trước dây giằng ngang
chịu tải trọngqytrên chiều dài nhịp dây Dầm cứng chưa làm việc b Trạng thái tính tốn:
Tải trọng gió phân bố px tác dụng đoạnld Sử dụng hai mặt cắt, cắt qua tất dây
giằng ngang, tách hệ thành phận riêng biệt: Dây 1, dầm cứng dây Khi đó, dây chịu p1x, dây chịu p2x, dầm cứng chịup3x, cho p1x+p2x+p3x = px Lực căng chuyển vị dây
1 dây tính trình bày mục Độ võng nhịp dầm cứng tính theo cơng thức:
∆xd= 5p3xl4d
384EI (18)
Việc tính tốn thực nhiều lần với ba trị số tải trọng p1x,p2x p3x khác nhau, cho
đến thoả mãn điều kiện∆f x1=−∆f x2= ∆xd
Trình tự bước tính tốn:
1 Vào kích thước đặc trưng hình học; Vào tải trọng thân dây chủqyvà lực gió px;
3 Chọn lực căng trước dây giằng ngangqx;
4 TínhH01,D0x1,D0y1theo cơng thức (16), (6), (7);
5 TínhH02,D0x2,D0y2theo cơng thức (17), (6), (7);
6 Chopxc= pxcmin, (trong đópxclà tổng tải trọng gió dây dây chịu);
7 Chop1x= p1xmin;
8 TínhD1x1theo cơng thức (10);
9 TìmH11từ phương trình (14);
10 Tính∆f x1theo cơng thức (15);
11 p2x = pxc−p1x;
12 TínhD1x2theo cơng thức (10);
13 TìmH12; từ phương trình (14);
14 Tính∆f x2theo cơng thức (15);
15 Kiểm tra điều kiện∆f x1=−∆f x2 Nếu không thoả mãn, tăngp1x, quay lại bước 8;
16 p3x = px−pxc;
17 Tính∆xd theo cơng thức (18);
18 Kiểm tra điều kiện∆xd = ∆f x1 Nếu không thoả mãn, tăngpxc, quay lại bước 7;
19 Kiểm tra điều kiện dây giằng ngang không không bị nén Nếu không thoả mãn, tăngqx,
quay lại bước 4;
20 Xuất kết tính tốn; 21 Kết thúc
5 Ví dụ tính tốn
Tham khảo sơ đồ cầu treo dân sinh tài liệu [8] Chọn hệ có cấu tạo kích thước Hình4 So với hồ sơ gốc, vị trí đặt điểm neo dây vào mố neo dịch 10m phía bờ sơng
(7)Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng
1. Vào kích thước đặc trưng hình học;
2. Vào tải trọng thân dây chủ và lực gió
3. Chọn lực căng trước dây giằng ngang
4. Tính theo cơng thức (16), (6), (7);
5. Tính theo công thức (17), (6), (7);
6. Cho (trong là tổng tải trọng gió dây dây chịu);
7. Cho
8. Tính theo cơng thức (10);
9. Tìm từ phương trình (14);
10. Tính theo cơng thức (15);
11.
12. Tính theo cơng thức (10);
13. Tìm từ phương trình (14);
14. Tính theo công thức (15);
15. Kiểm tra điều kiện Nếu không thoả mãn, tăng quay lại bước
8; 16.
17. Tính theo công thức (18);
18. Kiểm tra điều kiện Nếu không thoả mãn, tăng quay lại bước 7;
19. Kiểm tra điều kiện dây giằng ngang không không bị nén Nếu không thoả
mãn, tăng quay lại bước 4;
20. Xuất kết tính tốn;
21. Kết thúc
5 Ví dụ tính tốn
Tham khảo sơ đồ cầu treo dân sinh tài liệu [8] Chọn hệ có cấu tạo kích thước Hình So với hồ sơ gốc, vị trí đặt điểm neo dây vào mố neo dịch 10m phía bờ sơng
Hình Sơ đồ cấu tạo kích thước hệ giằng gió
y
q px;
;
x q
01, 1x , 1y
H D D
02, 2x , 2y
H D D
min,
xc xc
p = p pxc
1x minx ;
p = p
1 1x D
11
H
1
fx
D
2x xc 1x;
p = p - p
1 2x D
12; H
2
fx
D
1 – 2.
fx fx
D = D p1x,
3x x xc;
p = p -p
xd D
1. xd fx
D =D pxc,
,
x q
10 m 120 m 10 m
14 m
16.1
m
16.1
m
14 m
140 m
Hình Sơ đồ cấu tạo kích thước hệ giằng gió
Mặt cầu ghép từ Grating chế tạo sẵn Tải trọng gió tác dụng lên kết kết cấu px = 1,0 KN/m
Lực kéo trước dây giằng ngangQx =0,3 KN
Việc tính tốn thực cho sơ đồ:
- Sơ đồ 1: Chỉ tính dây giằng gió làm việc, khơng xét độ cứng uốn dầm, khơng tính tải trọng thân dây
- Sơ đồ 2: Tương tự sơ đồ 1, hai dây giằng gió làm việc
- Sơ đồ 3: Tương tự sơ đồ 2, xét thêm độ cứng uốn dầm EI = 525700 cm4
- Sơ đồ 4: Tương tự sơ đồ 3, có tính đến tải trọng thân dây giằng gió, dây giằng ngang chi tiết liên kết py= 0,05 KN/m
Từ thuật toán giới thiệu mục4, tác giả viết lập chương trình tính tốn ngơn ngữ Turbo Pascal Kết tính ghi Bảng1
Bảng Kết tính tốn
Tham số Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ
Sơ đồ tính dây giằng gió dây dây dây dây Sơ đồ tính dầm mặt cầu Dầm mềm Dầm mềm Dầm cứng Dầm cứng Tải trọng thân dây Bỏ qua Bỏ qua Bỏ qua Có tính Lực căng dây giằng gió (KN) 286,67 212,04 201,76 207,64 Lực căng dây giằng gió (KN) 47,2 57,39 67,59 Độ dịch chuyển ngang hệ (mm) 956 347 305 349
Từ kết trên, nhận thấy:
- Đối với hệ có cấu tạo hai dây giằng gió, tính theo sơ đồ dây, việc tính tốn đơn giản, kết tính có sai số lớn Cần phải tính sơ đồ hai dây
https://doi.org/10.31814/stce.nuce2018-12(7)-01