Đang tải... (xem toàn văn)
Ngoài ra, tác giả sử dụng phần mềm Geo Studio mô phỏng quá trình làm việc của đập đất Buôn Sa, Đăk Lăc, được gia cố với ứng dụng vật liệu tại chỗ, bằng phương pháp đắp áp trúc thư[r]
(1)BÀI BÁO KHOA HỌC
NGHIÊN CỨU SỬ DỤNG VẬT LIỆU TẠI CHỖ ĐỂ GIA CỐ ĐẬP ĐẤT BUÔN SA
Mai Thị Hồng1, Phạm Huy Dũng2
Tóm tắt: Nhiều đập đất, sau thời gian dài làm việc, xảy cố có nguy
gây an toàn thân đập bị lún, nứt, sạt trượt, bị thấm mạnh Do cần có biện pháp gia cố thân đập, nhằm đảm bảo an toàn đập lực sử dụng nước hồ chứa Bài báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm mối quan hệ hàm lượng hỗn hợp phụ gia xi măng, vôi, với vật liệu đắp đập đất chỗ nhằm tăng khả chống thấm cho hỗn hợp đất đắp Kết nghiên cứu cho thấy, với hàm lượng vôi 3% kết hợp với 2% xi măng (theo khối lượng) có thể làm giảm đáng kể hệ số thấm đất đắp đập Ngoài ra, tác giả sử dụng phần mềm Geo Studio mơ q trình làm việc đập đất Buôn Sa, Đăk Lăc, gia cố với ứng dụng vật liệu chỗ, phương pháp đắp áp trúc thượng lưu với chiều dày lớp phủ thượng lưu thay đổi, để phân tích ổn định chống trượt thấm thân đập sau gia cố
Từ khóa: Vật liệu gia cố, Nâng cấp đập, Đập đất
1 ĐẶT VẤN ĐỀ*
Số lượng hồ chứa Tây Nguyên xây dựng lớn, với 1193 hồ chứa (Đặng Hoàng Thanh, 2015) chiếm 18% số lượng hồ đập nước Hồ chứa Tây Nguyên đa số sử dụng cơng trình chắn nước đập đất Hầu hết đập đất xây dựng cách khoảng từ 30-40 năm, thời kỳ đất nước cịn nhiều khó khăn kinh tế lẫn khoa học, sau thời gian dài làm việc, nhiều đập đất bị cố có nguy cố bị suy thoái Mặt khác, Tây
Nguyên có khoảng gần 56 tỷ m3 nước đến
năm, tổng nhu cầu dùng nước cho
toàn vùng vào khoảng 11 tỷ m3/năm 2015
sẽ tăng lên khoảng 12 tỷ m3/năm vào năm
2030 (Viện Quy hoạch thủy lợi, 2014) Hiện nhu cầu dùng nước Tây Nguyên, chiếm 23% lượng nước có hàng năm khu vực Tuy vậy, tình trạng thiếu nước vào mùa khơ xảy gay gắt, mùa mưa lại gây lũ lụt
Do vậy, biện pháp nâng cao hiệu khai thác sử dụng cơng trình thủy lợi hồ
1
Đại học Hồng Đức 2
Đại học Thủy lợi
chứa vấn đề quan trọng, cấp thiết Việc cải tạo, nâng cấp cơng trình thủy lợi có sử dụng vật liệu chỗ giảm chi phí, đẩy nhanh tiến độ thi cơng tiết kiệm nguồn vật liệu ngày khan Tuy nhiên, đặc điểm cấu tạo địa chất nên đất khu vực Tây Ngun thường có tính chất lý đặc biệt co ngót, trương nở, tan rã tính thấm lớn (Nguyễn Trọng Tư, 2017) Hiện đập đất Bn Sa có tượng thấm qua thân đập, mái hạ lưu xuất nhiều lỗ rỗng lớn Bài viết trình bày kết nghiên cứu giải pháp nhằm gia cường vật liệu chỗ để nâng cấp sử dụng làm đất đắp đập đập Bn Sa, Tây Ngun Trên sơ sở ứng dụng phần mềm Geo Studio để mơ q trình làm việc đập đất ứng dụng vật liệu việc nâng cấp đập đất
2 PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU
(2)tính chất đặc biệt tính co ngót, trương nở tan rã đất xác định nghiên cứu Từ đề xuất giải pháp gia cố đất để nâng cấp đập đất Buôn Sa
3 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU 3.1 Các tiêu lý đất
Kết thí nghiệm thành phần hạt đất trình bày bảng 1, cho thấy đất thuộc loại đất chứa sạn sỏi (Tiêu chuẩn Việt Nam 8217, 2009) Kết phân tích hạt, có
các đường kính cỡ hạt sau: D60 = 5,0 - 6,0
mm; D30 = 0,03 - 0,06 mm; D10 = 0,004 - 0,005
mm Hệ số đồng hạt Cu = 1200 -1250
hệ số cấp phối Cc = 0,1 - 0,15 Như vậy, đất có
chất lượng cấp phối tương đối tốt thỏa mãn hệ số đồng hạt chưa hoàn toàn thỏa mãn hệ số cấp phối (Tiêu chuẩn Việt Nam 8217, 2009) Ngoài ra, theo bảng cho thấy đất có tính dẻo trung bình bụi bình thường (Tiêu chuẩn Việt Nam, 2009) Như đất đắp đập Buôn Sa thuộc loại đất cát pha chứa sạn sỏi
Bảng Thành phần hạt đất thí nghiệm (%) Sạn sỏi
(2-60mm)
Cát (0.05-2mm)
Bụi (0.005-0.05mm)
Sét (<0.005)
48,16 20,08 18,11 13,65
Bảng Các tiêu lý đất thí nghiệm
Wo
(%) Gs
WL
(%) Wp (%) IP
23,73 2,72 38,40 24,87 13,53
Ghi chú: Wo:Độ ẩm; Gs: khối lượng riêng hạt;
WL: Giới hạn chảy; WP: Giới hạn dẻo; IP: số dẻo
Các tiêu học tính chất đặc biệt đất thí nghiệm trình bày Bảng Bảng 4, lưu ý mẫu chế bị với độ chặt K = 0.95 tức khối lượng riêng khô mẫu chế bị lấy 95% khối lượng riêng khô lớn độ ẩm mẫu chế bị lấy độ ẩm tối ưu (Nguyễn Văn Thơ, 2001) Sau mẫu chế bị dưỡng hộ bình hút ẩm ngày, đem mẫu làm bão hịa cách ngâm hộp nén Oedometer với thời gian ngày Để đảm bảo mẫu chế bị khơng bị trương nở q trình bão hịa cần phải tác dụng áp lực nén 10kPa lên bề mặt mẫu thí nghiệm Sau mẫu chế bị tiến hành thí nghiệm xác định tiêu học bao gồm cắt trực tiếp, nén thấm Nhận thấy yêu cầu sức chịu tải, tính kháng cắt, biến dạng, co ngót, trương nở tan rã đảm bảo, nhiên hàm lượng sạn sỏi cao nên không đảm bảo yêu cầu tính thấm
với hệ số thấm K = 2,02x10-4 (cm/s) (Tiêu chuẩn
Việt Nam 8723, 2012) Bảng Các tiêu học mẫu đất thí nghiệm
Tính đầm nén Tính kháng cắt Tính nén lún Tính thấm
Wop (%) cmax
(g/cm3) (độ) C (kG/cm
2
) a (cm2/kG) Eo
(kG/cm2) K (cm/s)
12,38 1,94 21014’ 0,247 0,028 93,13 2,02x10-4
Ghi chú: Wop: độ ẩm tối ưu, cmax: khối lượng riêng khô lớn nhất, : góc ma sát trong, C: lực
dính đơn vị, a: hệ số nén lún, Eo: modul biến dạng, K: hệ số thấm
Bảng Tính co ngót, tính trương nở độ tan rã đất
Tính co ngót Tính trương nở Tính tan rã
Dc.ng (%) Wc.ng (%) Dtr.n (%) Wtr.n (%) Ptr.n (kPa Dtr% T (s)
4,5 2,99 4,20 32,13 65 86400
Ghi chú: Dc.ng: độ co ngót thể tích, Wc.ng: độ ẩm giới hạn co ngót, Dtr.n: độ trương nở thể tích,
(3)3.2 Đề xuất giải pháp nhằm gia cố đất đắp đập Buôn Sa
Vật liệu đất đắp nghiên cứu có tính
thấm lớn, với hệ số thấm K = 2.02x10-4
(cm/s), tính chất biến dạng, kháng cắt tính chất đặc biệt đảm bảo Do kiến nghị giải pháp sử dụng chất phụ gia chất kết dính hạt mịn nhằm giảm tính thấm đất Nhóm nghiên cứu tiến hành sử dụng các phụ gia riêng biệt Bentonite, vôi xi măng hiệu không cao Tuy nhiên sử dụng đồng thời phụ gia vơi xi măng khơng làm giảm tính thấm mà tính chất học khác đảm bảo Trong nghiên cứu, hàm lượng xi măng vôi sử dụng là: 0%, 1%, 2%, 3%, 5%, 7% so với tổng khối lượng khô đất phụ gia (Mai Thị Hồng, 2017)
3.2.1 Quy trình chế bị mẫu trộn phụ gia ximăng vôi
Trước tiên mẫu vật liệu phơi khô độ ẩm tự nhiên Sau tiến hành bọc kín nhằm không thay đổi độ ẩm mẫu tiến hành thí nghiệm xác định độ ẩm mẫu vật liệu Căn độ ẩm này, xác định khối lượng khô mẫu vật liệu
Xác định độ ẩm tự nhiên xi măng vôi, từ xác định khối lượng khơ phụ gia xi măng vôi
Trộn xi măng, vôi với mẫu vật liệu theo tỷ lệ % khối lượng khô
Chế bị mẫu đất lẫn xi măng với độ chặt K = 0,95 (Nguyễn Văn Thơ, 2001)
Ngâm bão hòa mẫu hộp Oedometer thời gian ngày Trong trình bão hòa, tác dụng áp lực nén 10kPa để đảm bảo mẫu khơng bị trương nở
Sau bão hịa, lấy mẫu đất để tiến hành thí nghiệm cần thiết
Vật liệu đất đắp Bn Sa có tính thấm
lớn, với hệ số thấm K = 2.02x10-4 (cm/s)
Trong tính chất biến dạng, kháng cắt tính chất đặc biệt đảm bảo Vì nghiên cứu xét ảnh hưởng sau pha trộn xi măng vơi đến tính thấm đất
3.2.2 Kết thí nghiệm
Hình mơ tả ảnh hưởng hàm lượng xi măng (X) 0%, 1%, 2%, 3%, 5%, 7% kết hợp với 2% lượng vơi với hệ số thấm K
Hình mô tả ảnh hưởng hàm lượng vôi (V) 0%, 1%, 2%, 3%, 5%, 7% kết hợp với 2% lượng xi măng với hệ số thấm K
Kết thí nghiệm cho thấy hệ số thấm giảm tăng hàm lượng xi măng vôi Tuy nhiên, Hình cho thấy phụ gia vơi có tác dụng giảm thấm hiệu phụ gia xi măng Do vậy, đề xuất sử dụng hàm lượng phụ gia vôi 3% xi măng 2% Lúc hệ số thấm K =
2x10-5(cm/s)
0
X (%)
0 10
K
(1
0
-5
cm
/s
)
Hình Ảnh hưởng hàm lượng xi măng và 2% lượng vôi với hệ số thấm
0
V (%)
2 10
K
(1
0
-5
c
m
/s
)
Hình Ảnh hưởng hàm lượng vôi 2% lượng xi măng với hệ số thấm
4 ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỂ NÂNG CẤP ĐẬP ĐẤT BUÔN SA, ĐĂK LĂC
(4)Bảng Các thông số đập đất hồ chứa Buôn Sa
TT Các thơng số Kích
thước
1 Cao trình đỉnh đập 463,54 m
2 Cao trình đỉnh tường chắn
sóng 463,84 m
3 Mực nước dâng bình thường 461,0 m
4 Chiều rộng đỉnh đập 5,0 m
5 Chiều cao đập 12,0 m
6 Hệ số mái thượng, hạ lưu 3,0
4.2 Các thông số dùng tính tốn Mặt cắt tính tốn lựa chọn mặt cắt lịng sơng sơ đồ
CT ÐÐ 46 3,5 4m MNDBT 46 1,0 m
Hình Mặt cắt tính tốn đập Bn Sa
Theo kết tài liệu khảo sát, cấu tạo địa chất đập Buôn Sa bao gồm lớp đất sau:
Lớp 1: Đất đắp cát trung bình xám nâu, xám vàng chứa nhiều dăm sạn
Lớp 2: Á Sét màu xám nâu, nâu đỏ lẫn sạn, kết cấu chặt vừa, trạng thái dẻo cứng, nguồn gốc sườn tàn tích edQ
Lớp 3: Đới phong hóa IA1 - Đá phong hóa hồn tồn thành sét màu xám trắng, xanh nhạt, trạng thái nửa cứng, kết cấu chặt
Tác giả lựa chọn trường hợp tổ hợp để tính tốn kiểm tra tức mực nước thượng lưu mực MNDBT (462,0m) hạ lưu khơng có nước
Các tiêu lý đất lấy theo tài liệu khảo sát cung cấp Tuy nhiên tiêu lý đất đắp lấy theo tiêu mẫu chế bị với độ chặt K = 0,95 Các thông số vật liệu đắp đập tóm tắt Bảng
Bảng Các thông số vật liệu tính tốn
Tên lớp (kN/m3) (độ) C (kN/m2) K (cm/s) Ghi
1 20,0 21,2 24,7 2,02.10-4 Đất đắp
2 18,5 17,7 15,5 3,00.10-5 Đất
3 19,2 24,5 22,6 5,00.10-6 Đất
4.3 Đề xuất giải pháp nâng cấp đập đất 4.3.1 Một số giải pháp nâng cấp đập đất - Giải pháp đắp áp trúc mái thượng lưu; - Giải pháp đắp áp trúc mái hạ lưu; - Giải pháp đắp thượng lưu;
- Một số giải pháp khác sử dụng phụ gia hóa dẻo để khoan
4.3.2 Lựa chọn giải pháp nâng cấp đập đất Mỗi giải pháp nâng cấp đập đất có ưu nhược điểm riêng, nhiên giới hạn nghiên cứu báo tác giả lựa chọn giải pháp sử dụng vật liệu chỗ có trộn phụ gia để nâng cấp đập đất phương pháp đắp áp trúc mái thượng lưu
Theo kết nghiên cứu, trộn vật liệu chỗ với tỷ lệ phụ gia phù hợp hệ số thấm
vật liệu đắp đập giảm xuống K = 2x10-5
(cm/s), góc ma sát tăng lên
giá trị 26o7’ lực dính đơn vị C giảm xuống
cịn 20,4 (kN/m2)
Giải pháp nghiên cứu đắp áp trúc mái thượng lưu sử dụng vật liệu chỗ có trộn phụ gia đề xuất tính tốn cho chiều dày lớp phủ 0,0; 1,5; 2,0; 2,5 3,0 m Tác giả sử dụng phần mềm SEEP/W phân tích thấm bằng, kết hợp với phần mềm SLOPE/W nhằm phân tích ổn định trượt đập với trường hợp chiều dày lớp phủ thượng lưu thay đổi 0,0; 1,5; 2,0; 2,5 3,0 m
Hình thể sơ đồ tính tốn đắp áp trúc thượng lưu đập Buôn Sa
M NDBT = 461,0m
Lop Lop Lop TL
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C
a
o
d
o
(
m
)
435 440 445 450 455 460 465 470
(5)4.3.3 Kết tính tốn chiều dày lớp phủ thượng lưu thay đổi
- Khi chiều dày lớp phủ thượng lưu m MNDBT = 461,0m
0.1
0
.3 0.7
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình Phân bố gradient thấm thân và đập chiều dày lớp phủ t = m
1.323
MNDBT = 461,0m
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490 495
Hình Kết phân tích ổn định trượt đập (khi t =0 m)
- Khi chiều dày lớp phủ thượng lưu 1,5 m
MNDBT = 461,0m TL 45 2.5 56.5 45 59 460
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình Phân bố cột nước tổng thân đập (t=1,5m)
MNDBT = 461,0m
TL -2
10 14
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình Phân bố cột nước áp lực thân đập (t=1,5m)
MNDBT = 461,0m TL
e
-0
0
9 1e-008
1e-007
1e-007
3.1623e-007
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình Phân bố vận tốc thấm thân và đập (t=1,5m)
M NDBT = 461,0m TL 0.1 0.2 0.6 0.6
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 10 Phân bố grandient thấm thân và đập (t=1,5m)
1.498
MNDBT = 461,0m TL
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490
Hình 11 Kết phân tích ổn định trượt (t=1,5m)
- Khi chiều dày lớp phủ thượng lưu 2,0 m
M NDBT = 461,0m
454
4
57.5
60.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 12 Phân bố cột nước tổng thân và đập (t=2,0m)
MNDBT = 461,0m
-2 10 14 14
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 13 Phân bố cột nước áp lực thân và đập (t=2,0m)
MNDBT = 461,0m
3.1623e-009
1e-008
1e-007
1e -007
3.1623e-007
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 14 Phân bố vận tốc thấm thân đập (t=2,0m)
MNDBT = 461,0m 0.1 0.5 0.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
(6)1.517
MNDBT = 461,0m
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490
Hình 16 Kết phân tích ổn định trượt (t=2,0m)
- Khi chiều dày lớp phủ thượng lưu 2,5 m
MNDBT = 461,0m
45 2.5 45 57 460.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 17 Phân bố cột nước tổng thân nền đập (t=2,5m)
MNDBT = 461,0m
-2 10 14 14
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475
Hình 18 Phân bố cột nước áp lực thân và đập (t=2,5m)
MNDBT = 461,0m
3.1 623e-0 09 1e-008
1e -007
1e-007
3.1623e-007
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 19 Phân bố vận tốc thấm thân và đập (t=2,5m)
MNDBT = 461,0m
0.1
0.1
0.5
0.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 20 Phân bố grandient thấm thân và đập (t=2,5m)
1.536
MNDBT = 461,0m
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490
Hình 21 Kết phân tích ổn định trượt (t=2,5m)
- Khi chiều dày lớp phủ thượng lưu 3,0 m
MNDBT = 461,0m
52.5 45 7.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 22. Phân bố cột nước tổng thân và đập (t=3,0m)
MNDBT = 461,0m
-2 10 14
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C ao (m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 23 Phân bố cột nước áp lực thân và đập (t=3,0m)
MNDBT = 461,0m
1e-008
1e-00
1e-007
1e-007
3.1623e-007
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 24 Phân bố vận tốc thấm thân đập (t=3,0m)
MNDBT = 461,0m
0.1 0.1 15 0.45 0.5
Khoang cach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470
Hình 25 Phân bố grandient thấm thân đập (t=3,0m)
1.552
MNDBT = 461,0m
Khoang c ach (m)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
C a o d o ( m ) 435 440 445 450 455 460 465 470 475 480 485 490 495
Hình 26 Kết phân tích ổn định trượt (t=3,0m)
4.3.4 Tiêu chuẩn tham chiếu đánh giá
a) Yêu cầu ổn định thấm
(7)b) Yêu cầu ổn định trượt
Điều kiện ổn định trượt: K >[K].Theo TCVN 8216-2009, Bảng quy định tính tốn kiểm tra ổn định đập đất cơng trình cấp III, với điều kiện làm việc bình thường (cơ bản) lấy [K] = 1,30
4.3.5 Tổng hợp kết tính tốn
Kết tính tốn trường hợp đắp áp trúc thượng lưu chiều dày lớp phủ thay đổi 0; 1,5; 2,0; 2,5 3m thể Bảng
Bảng Kết tính tốn sử dụng vật liệu chỗ có trộn phụ gia đắp áp trúc thượng lưu chiều dày lớp phủ thượng lưu thay đổi
Chiều dày lớp phủ thượng lưu t (m) Thông số
0,0 1,5 2,0 2,5 3,0
Điều kiện ổn định
Gradient Jmax 0,73 0,69 0,60 0,58 0,55 Jmax = 0,60
Hệ số ổn định chống trượt Kmin 1,323 1,498 1,517 1,536 1,552 Kmin = 1,30
Mực độ hạ thấp đường bão hòa 2,0 2,2 2,5 2,8
Hình 27, Hình 28 Hình 29 mô tả kết chiều dày lớp phủ thượng lưu với
Gradient Jmax, hệ số ổn định chống trượt Kmin
và mức độ hạ thấp đường bão hòa Nhận thấy, giải pháp đắp áp trúc thượng lưu có tính ứng dụng cao, tăng chiều dày lớp phủ
thượng lưu, gradien thấm Jmax giảm dần, hệ số
ổn định chống trượt Kmin mức độ hạ thấp
đường bão hòa tăng Tuy nhiên, để đạt hiệu cao đề xuất chọn chiều dày lớp phủ thượng lưu 2m, tăng chiều dày
lớp phủ thượng lưu gradien thấm Jmax giảm
không đáng kể, hệ số ổn định chống trượt Kmin
và mức độ hạ thấp đường bão hịa tăng khơng nhiều Tuy nhiên nhược điểm phương pháp thi công cần phải tháo kiệt hồ chứa, ảnh hưởng tới khả cung cấp nước tưới trình sửa chữa
0 0.5 1.5 2.5 Chiều dày lớp phủ thượng lưu t (m)
0.5 1.5 2.5
G
ra
d
ie
n
t
Jm
a
x
Hình 27 Quan hệ chiều dày lớp phủ thượng lưu t Gradient thấm J
0 0.5 1.5 2.5
Chiều dày lớp phủ thượng lưu t (m)
1 1.2 1.4 1.6 1.8
H
Ö
s
è
ỉ
n
®
Þn
h
c
h
è
n
g
t
r
ỵ
t
Km
in
Hình 28. Quan hệ chiều dày lớp phủ TL hệ số ổn định chống trượt Kmin
0 0.5 1.5 2.5
Chiều dày lớp phủ thượng lưu t (m)
0 0.5 1.5 2.5
M
ø
c
®
é
h
¹
t
h
Ê
p
®
ê
n
g
b
·
o
h
ß
a
Hình 29. Quan hệ chiều dày lớp phủ TL mức độ hạ thấp đường bão hòa
5 KẾT LUẬN
Bài báo trình bày kết nghiên cứu tính chất lý đặc biệt đất đắp đập Bn Sa Tây Ngun, từ đề số giải pháp nhằm gia cường vật liệu để sử dụng chúng làm vật liệu đắp đập nâng cấp đập Một số kết luận rút từ thí nghiệm nghiên cứu sau: