Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép trên hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông cái lớn, thị xã long mỹ, hậu giang

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẶNG CÔNG DANH ỨNG DỤNG HỆ TƯỜNG KÈ BÊ TÔNG CỐT THÉP TRÊN HỆ CỌC LY TÂM ĐỂ ỔN ĐỊNH BỜ SÔNG CÁI LỚN, THỊ XÃ LONG MỸ, HẬU GIANG Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành: 60.58.02.11 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng năm 2019 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán bợ hướng dẫn khoa học: PGS.TS Võ Phán Cán bộ chấm nhận xét 1: PGS.TS Tô Văn Lận Cán bộ chấm nhận xét 2: TS Nguyễn Việt Tuấn Luận văn thạc sĩ được bảo vệ tại Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 09 tháng 01 năm 2019 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS Lê Bá Vinh – Chủ tịch hội đồng PGS.TS Tô Văn Lận – Phản biện TS Nguyễn Việt Tuấn – Phản biện PGS.TS Trần Tuấn Anh – Ủy viên TS Đỗ Thanh Hải – Thư ký CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS Lê Bá Vinh TS Lê Anh Tuấn ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày 02 tháng 12 năm 2018 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: ĐẶNG CÔNG DANH MSHV: 1770122 Ngày, tháng, năm sinh: 04/3/1978 Nơi sinh: Vĩnh Long Chuyên ngành: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng MS ngành: 605802011 1- TÊN ĐỀ TÀI: Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông Cái Lớn, thị xã Long Mỹ, Hậu Giang 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Mở đầu Chương 1: Tổng quan Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép để ổn định bờ sông Chương 2: Cơ sở lý thuyết tính tốn hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc bê tông ly tâm Chương 3: Ứng dụng tính tốn hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông Cái Lớn, thị xã Long Mỹ, Hậu Giang Kết luận kiến nghị 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 13/8/2018 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 02/12/2018 5- CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS.TS Võ Phán CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS Võ Phán PGS.TS Lê Bá Vinh TS Lê Anh Tuấn LỜI CẢM ƠN Qua luận văn thạc sĩ này, chúng em xin bày tỏa lòng cảm ơn sâu sắc đến tồn thể Q Thầy Cơ mơn Địa Cơ Nền Móng tham gia giảng dạy truyền đạt kiến thức, tạo điều kiện tốt cho chúng em suốt trình học tập thực luận văn Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy PGS.TS Võ Phán dành nhiều tâm huyết giảng dạy truyền đạt kiến thức khoa học, kinh nghiệm vô quý giá giúp cho chúng em suốt trình học tập trường Thầy hướng dẫn giúp chúng em hình thành nên ý tưởng đề tài, hướng dẫn phương pháp tiếp cận nghiên cứu Thầy có nhiều ý kiến đóng góp quý báo giúp đỡ nhiều suốt chặn đường vừa qua, đặc biệt động viên giúp đỡ chúng em hoàn thành luận văn Xin cảm ơn phòng đào tạo sau Đại học trường Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh tạo điều kiện thuận lợi để chúng em hồn thành khóa học cao học Với hiểu biết thân cố gắng nghiên cứu hoàn thiện chắn tránh khỏi sai sót thực luận văn, kính mong Q Thầy Cơ bỏ qua dẫn, góp ý chân thành để chúng em hoàn thiện thêm kiến thức TP.HCM, ngày 02 tháng 12 năm 2018 Đặng Cơng Danh TÓM TẮT Để đóng góp thêm sở khoa học phục vụ công tác xây dựng mới, nâng cấp kè bảo vệ bờ sông tỉnh Hậu Giang phù hợp với địa chất, điều kiện kinh tế vùng, đồng thời thích ứng với tình hình biến đổi khí hậu, nước biển dâng tồn cầu việc nghiên cứu để giải tồn nhằm phục vụ tốt công tác xây dựng hệ thống kè bảo vệ bờ sơng thị cơng trình địa bàn tỉnh cấp thiết Qua đó, nhiều cơng trình kè bảo vệ ven sơng thực có nhiều loại kết cấu cơng trình sử dụng như: tường chắn đất cọc BTCT, tường chắn hệ cọc bê tông ứng suất trước,… … Qua kết nghiên cứu đề tài “Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông Cái Lớn, thị xã Long Mỹ, Hậu Giang” học viên tổng hợp rút kết sau: Kết tính tốn chuyển vị ngang đỉnh đầu cọc tính phương pháp phần tử hữu hạn Plaxis 2D lớn phương pháp giải tích khoảng 14,2% Khi tính theo pháp giải tích mang tính gần đúng, bên cạnh tính theo phương pháp phần tử hữu hạn ta mơ tốn làm việc theo thực tế Khi phân tích ổn định trượt sâu cơng trình, kết phân tích cho thấy hệ số ổn định tổng thể theo phân tích phương pháp phần tử hữu hạn lớn hệ số ổn định phân tích theo phương pháp cân giới hạn khoảng 24,6% Áp dụng chương trình Geoslope V.2007 để giải toán ổn định tổng thể (trượt sâu) cơng trình kè cách nhanh chóng xác Qua xác định hệ số ổn định theo Fellenius Bishop chênh lệch khoảng 21% Nhằm đảm bảo tính ổn định biến dạng hệ kè cần nghiên cứu thêm ảnh hưởng yếu tố như: xói lở đất chân tường cọc, nước chảy tràn bờ lũ rút, tải trọng động, ma sát âm ảnh hưởng gặp khu vực có xói lở dạng hàm ếch ABSTRACT To contribute more scientific basis for the new construction and upgrading of river bank embankments in Hau Giang province in line with the geology and economic conditions of each region and at the same time adapt to the changing situation Climate change, sea level rise across the globe research to address the shortcomings to better serve the construction of river bank embankment system in the city and works in the province is very urgent As a result, many river bank embankments have been constructed and there are many types of structures used such as: retaining walls on reinforced concrete piles, retaining walls on prestressed concrete pile systems, etc Based on the research results of the project "Application of reinforced concrete wall system on centrifugal pile system to stabilize the banks of Cai Lon river, Long My town, Hau Giang", the participants synthesized and extracted the following results : The results of calculating the horizontal displacement of the crest of the pile head by the finite element method Plaxis 2D are about 14,2% larger than the analytical method When calculating the analytical method is only approximate, in addition, when calculated by the finite element method, we can simulate the problem of working in the real world When analyzing stability and sliding depth of the work, the analysis results show that the overall stability coefficient according to the finite element method analysis is greater than the stability coefficient analyzed by the limit equilibrium method of about 24,6% Apply the Geoslope V.2007 program to solve the problem of overall stability (deep sliding) embankment works quickly and accurately The Fellenius and Bishop coefficients were determined to be about 21% In order to ensure the stability and deformation of the gecko system, further study on the influence of factors such as soil erosion at the foot of the pile wall, overflowing water when the floods are withdrawn, dynamic load, negative friction and effects when encountering areas of frog-like erosion LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan: Luận văn đề tài nghiên cứu thực tác giả, thực hướng dẫn khoa học PGS.TS Võ Phán Tất số liệu, kết tính tốn, phân tích đánh giá luận văn hồn tồn trung thực Tơi cam đoan chịu trách nhiệm sản phẩm nghiên cứu TP Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 12 năm 2018 Học viên thực Đặng Công Danh DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT FS: Hệ số an toàn ổn định Rg: Tổng lực chống trượt (lực giữ) Rt : Tổng lực gây trượt Rtđ : Lực gây trượt khối đất tạo Rtp: Lực gây trượt tải trọng gây Rgđ : Lực chống trượt  : Tổng ứng suất tiếp thực tế mặt trượt Pa: Áp lực đất chủ động γw : Dung trọng tự nhiên z: Độ sâu từ điểm tính đến điểm xét Ka: Hệ số áp lực chủ động C: Lực dính φ: Góc ma sát đất Ea : Áp lực chủ động đất h0: Cao độ vùng chịu kéo q: Tải trọng pp: Áp lực đất bị động Ptt: Tải trọng tính tốn C yz : Hệ số theo chiều ngang  z : Áp lực tính tốn (ứng suất) Mz: Moment uốn Qz: Lực cắt Ze : Chiều sâu tính đổi Le : Chiều dài cọc đất tính đổi αbd: Hệ số biến dạng bc : Bề rộng quy ước cọc y0: Chuyển vị ngang cọc  : Góc xoay cọc Kts: Hệ số ổn định trượt sâu tường Fs: Hệ số an toàn τm, Sm: Lực cắt đáy mảnh τf: Sức chống cắt l: Chiều dài dọc theo đáy mảnh W: Trọng lïng mảnh T: Lực cắt tạo dọc theo đáy mảnh R1 R2: Các lực bên tạo mảnh kề E1, E2: Lực pháp tuyến mảnh X1, X2: Lực tiếp tuyến mảnh K : Là ma trận độ cứng  v : Số gia véctơ chuyển vị Fex : Véctơ ngoại lực fin : Véctơ phản lực Cr, φr: Lực dính góc nội ma sát để đất đạt trạng thái cân giới hạn MỤC LỤC Trang MỞ ĐẦU………… 1 Tính cấp thiết đề tài… ………………… Mục tiêu nghiên cứu…… ………2 Phương pháp nghiên cứu………………………………………………… Tính khoa học tính thực tiễn đề tài… Giới hạn phạm vi nghiên cứu đề tài… ……3 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ỨNG DỤNG HỆ TƯỜNG KÈ BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐỂ ỔN ĐỊNH BỜ SÔNG 1.1 Một số hình thức kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sông 1.1.1 Một số hình thức kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sơng thành phố Vị Thanh, tỉnh Hậu Giang… 1.1.2 Một số hình thức kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sông thị xã Ngã Bảy, tỉnh Hậu Giang 1.1.3 Một số hình thức kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sơng thị xã Long Mỹ, tỉnh Hậu Giang… …………7 1.2 Các giải pháp kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sơng 1.2.1 Tường góc BTCT cọc bê tông ly tâm BTCT………… 1.2.2 Kè mái nghiêng sâu………………………………………….……….10 1.3 Một số dạng ổn định kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sơng địa bàn tỉnh Hậu Giang 11 1.3.1.Một số dạng ổn định kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sông 11 1.3.2 Nguyên nhân gây ổn định cơng trình bảo vệ bờ sơng q trình thi cơng vận hành …………… 12 1.4 Tổng quan phương pháp tính tốn ổn định cơng trình kè bảo vệ bờ sông 14 1.5 Nhận xét chương 15 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN HỆ TƯỜNG KÈ BTCT TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG LY TÂM 17 2.1 Phương pháp giải tích 17 - 69 - Bảng 3.10: Đặc trưng lớp đất lớp Thông số Ký hiệu Loại đất Đơn vị Mẫu vật liệu Modle CH - Loại vật liệu tác động Type Undrained - Trọng lượng riêng mực nước ngầm  unsat 14,4 kN/m3 Trọng lượng riêng mực nước ngầm  sat 14,85 kN/m3 Môdul đàn hồi không đổi E ref 737,2 kN/m2 Hệ số poison v 0.26 - Hệ số thấm theo phương ngang Kx cm/s Hệ số thấm theo phương dọc Ky cm/s Lực dính (khơng đổi) c ref 7,2 kN/m2 Góc ma sát  2,8 Độ Góc trương nở  Độ Ký hiệu Loại đất Đơn vị Mẫu vật liệu Modle CH - Loại vật liệu tác động Type Undrained - Trọng lượng riêng đất mực nước ngầm  unsat 19,58 kN/m3 Trọng lượng riêng mực nước ngầm  sat 20 kN/m3 Môdul đàn hồi không đổi E ref 3.846 kN/m2 v 0.28 - Lực dính (khơng đổi) c ref 24 kN/m2 Hệ số thấm theo phương ngang Kx cm/s Hệ số thấm theo phương dọc Ky cm/s Góc ma sát  15,6 Độ Góc trương nở  Độ Bảng 3.11: Đặc trưng lớp đất lớp Thông số Hệ số poison - 70 - Bảng 3.12: Đặc trưng lớp phụ lục Thông số Ký hiệu Loại đất Đơn vị Mẫu vật liệu Modle CH - Loại vật liệu tác động Type Undrained - Trọng lượng riêng đất mực nước ngầm  unsat 18,69 kN/m3 Trọng lượng riêng mực nước ngầm  sat 18,8 kN/m3 Môdul đàn hồi không đổi E ref 2.953 kN/m2 v 0.27 - Lực dính (khơng đổi) c ref 14,6 kN/m2 Hệ số thấm theo phương ngang Kx cm/s Hệ số thấm theo phương dọc Ky cm/s Góc ma sát  11,8 Độ Góc trương nở  Độ Ký hiệu Loại đất Đơn vị Materrial Elastic - Độ cứng nén EA 1,69x106 kN Độ cứng uốn EI 1,83x104 kN/m2 Bề dày tương đương dtđ 0.052 m Trọng lượng W 1,3 kN/m Hệ số Passion v 0.2 - Hệ số poison Bảng 3.13: Đặc trưng cọc Thông số Loại vật liệu tác động Bảng 3.14: Đặc trưng tường chắn Thông số Loại vật liệu tác động Độ cứng nén Ký hiệu Loại đất Đơn vị Materrial Elastic - EA 6,5x106 kN - 71 - Độ cứng uốn EI 2,16x104 kN/m2 Bề dày tương đương d 0,2 m Trọng lượng w kN/m Hệ số Passion v 0.2 - Bảng 3.15: Đặc trưng đáy Thông số Ký hiệu Loại đất Đơn vị Materrial Elastic - Độ cứng nén EA 1,3x107 kN Độ cứng uốn EI 1,73x105 kN/m2 Bề dày tương đương d 0.4 m Trọng lượng w 10 kN/m Hệ số Passion v 0.2 - Loại vật liệu tác động Các thơng số đầu vào tốn dựa hồ sơ khảo sát địa chất cơng trình, cịn thơng số vật liệu tính tốn Trong phần mềm Plaxis tường cừ hiểu mản chạy dài liên tục, ta nhập thông số độ cứng chịu nén độ cứng chịu uốn tính tốn cơng thức đơn giản, cịn cọc mản liên tục ta phải quy đổi cạnh tương đương để tính - 72 - Hình 3.13: Mơ hình tính tốn theo phương pháp phần tử hữu hạn (phần mềm Plaxis) 3.5.3 Kết tính tốn : Hình 3.14: Áp lực nước lỗ rỗng - 73 - Hình 3.15: Ứng suất có hiệu Hình 3.16: Kết lưới biến dạng - 74 - Hình 3.17: Chuyển vị ngang tổng thể Hình 3.18: Chuyển vị đứng tổng thể - 75 - Hình 3.19: Cung trượt tổng thể Hình 3.20: Kết chuyển vị tổng thể của tường cọc theo phương ngang - 76 - Hình 3.21: Kết chuyển vị tổng thể của tường cọc theo phương đứng Hình 3.22: Kết chuyển vị cọc theo phương ngang đứng - 77 - Hình 3.23: Biểu đồ Lực cắt Moment cọc Hình 3.24: Biểu đồ chuyển vị ngang tường đáy - 78 - Hình 3.25: Biểu đồ chuyển vị đứng tường đáy Hình 3.26: Biểu đồ moment tường đáy - 79 - Hình 3.27: Biểu đồ lực cắt tường đáy Bảng 3.16: Bảng so sánh kết tính tốn chuyển vị ngang Phương pháp giải tích phần mềm Plaxis Phương pháp Chuyển vị ngang lớn đỉnh kè (cm) Đánh giá % Theo Plaxis 0,21 - Theo giải tích 0,18 14,2 % - 80 - Bảng 3.17: Bảng so sánh kết tính tốn hệ số an tồn ổn định tổng thể theo phương pháp cân giới hạn phương pháp phần tử hữu hạn Kết tính tốn - Hệ số ổn định theo Phương pháp phần tử hữu hạn (Plaxis 2D) - Hệ số ổn định phương pháp cân giới hạn (theo BISHOP) Tải trọng lên tường kè q = 10KN/m2 Đánh giá (%) 2,62 - 1,974 24,6% Nhận xét: - Khi tính tốn cọc theo giải tích ta chia phần tử riêng lẻ, phần tử làm việc cách độc lập với Do khả chịu lực phần tử khác - Trong tính tốn theo phần mềm Plaxis phần tử làm việc theo hệ tường - cọc - đài làm việc song song Chính tải trọng tác dụng lên kết cấu chắn giữ chắn, đài cọc, cọc chịu lúc Do khả tính tốn theo giải tích tính tốn theo phần mềm có khác biệt Khi so sánh ta thấy cao độ đầu cọc chuyển vị, ứng suất, moment lực cắt cọc khác - Áp dụng chương trình Geoslope V.2007 để giải tốn ổn định tổng thể (trượt sâu) cơng trình kè cách nhanh chóng xác theo phương pháp khác Qua kết tính tốn có chênh lệch hệ số ổn định, điều phù hợp phương pháp Bishop có xét đến ảnh hưởng tương tác mảnh phương pháp Fellenius lực bỏ qua - 81 - KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ: I KẾT LUẬN: Qua kết nghiên cứu đề tài “Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông Cái Lớn, thị xã Long Mỹ, Hậu Giang” học viên tổng hợp rút kết sau: 1/ Kết tính tốn chuyển vị ngang đỉnh đầu cọc tính phương pháp phần tử hữu hạn Plaxis 2D lớn phương pháp giải tích khoảng 14,2% 2/ Khi tính theo pháp giải tích mang tính gần không xét đến độ cứng tường tác động tương hỗ tường áp lực đất, việc xác định lựa chọn K ảnh hưởng lớn đến tính xác kết tốn 3/ Khi phân tích ổn định trượt sâu cơng trình kết phân tích cho thấy hệ số ổn định tổng thể theo phân tích phương pháp phần tử hữu hạn lớn hệ số ổn định phân tích theo phương pháp cân giới hạn khoảng 24,6% 4/ Áp dụng chương trình Geoslope V.2007 để giải tốn ổn định tổng thể (trượt sâu) cơng trình kè cách nhanh chóng xác theo phương pháp khác Qua xác định hệ số ổn định theo Fellenius Bishop chênh lệch khoảng 21% II KIẾN NGHỊ: Tính ổn định biến dạng hệ kè cần nghiên cứu thêm ảnh hưởng yếu tố như: xói lở đất chân tường cọc, nước chảy tràn bờ lũ rút, tải trọng động, ma sát âm ảnh hưởng gặp khu vực có xói lở dạng hàm ếch Nghiên cứu tính tốn theo phương pháp giải tích cho tường cọc có nhiều neo, xây dựng đất yếu có nhiều lớp Đề tài nghiên cứu cho khu vực tỉnh Hậu Giang cơng trình đặc trưng nên cần phải nghiên cứu mở rộng - 82 - TÀI LIỆU THAM KHẢO [1].GS.TS.Phan Trường Phiệt: Áp lực đất tường chắn đất, NXB Giáo Dục Hà Nội, 2001 [2] PGS.TS.Châu Ngọc Ẩn: Nền móng cơng trình Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TP HCM, 2009 [3] Đồ án quy hoạch chung đô thị Vị Thanh, tỉnh Hậu Giang đến năm 2020, tầm nhìn đến 2030: Phân Viện Quy hoạch Miền Nam thiết lập năm 2010 [4] TS.Trần Xuân Thọ: Bài giảng Môn học Cơ học đất, Đại học Bách khoa Tp Hồ Chí Minh, Năm 2011 [5] PGS.TS.Đỗ Văn Đệ, KS Nguyễn Quốc Tới: Phần mềm Slope/W ứng dụng vào tính tốn ổn định trượt sâu cơng trình NXB Xây Dựng, 2012 [6].PGS.TS.Võ Phán: Phân tích tính tốn móng cọc, Nhà xuất Đại học quốc gia TPHCM, năm 2012 [7] Kịch biến đổi khí hậu, nước biển dâng cho Việt Nam Bộ Tài nguyên Môi trường xuất năm 2012 [8] Đồ án quy hoạch chung thị xã Long Mỹ, tỉnh Hậu Giang đến năm 2025: Công ty TNNHH MTV Quy hoạch – thiết kế - thi công An Gia lập năm 2012 [9] TCVN 4253 – 86: Nền cơng trình thủy – Tiêu chuẩn thiết kế [10] Đồ án quy hoạch xây dựng Vùng tỉnh Hậu Giang đến năm 2030, tầm nhìn đến 2050: Phân Viện Quy hoạch Miền Nam thiết lập năm 2013 [11] PGS.TS.Nguyễn Minh Tâm, “Bài giảng ứng dụng Plaxis tính toán địa kỹ thuật”, Đại học Bách khoa Tp Hồ Chí Minh [12] TCVN 10304:2014: Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế [13] Hồ sơ Báo cáo địa chất công trình: Cơng ty Tư vấn thiết kế XDCT Trường Sinh lập năm 2014 [14] PGS.TS Bùi Trường Sơn, Địa Chất Cơng Trình NXB Đại Học Quốc Gia TPHCM, năm 2016 [15] Trần Quang Hộ, “Cơng trình đất yếu”, NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh, Ed, 2017 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: ĐẶNG CÔNG DANH Ngày, tháng, năm sinh: 04 - 03 - 1978 Nơi sinh: Vĩnh Long Địa liên lạc: 151-AC2, Đường số 3, Khu Dân Cư Cái Sơn Hàng Bàng, KV2, phường An Bình, quận Ninh Kiều, TP Cần Thơ Điện thoại: 0989 700219 Email: congdanh.dang78@gmail.com QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO - Từ 2000 đến 2005: sinh viên chuyên ngành Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng, Trường Đại học kiến trúc TP HCM - Từ 2016 đến nay: học viên Cao học chuyên ngành Địa kỹ thuật xây dựng khóa 2016, khóa 2017, Trường Đại học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh Q TRÌNH CƠNG TÁC - Từ 01/2005 đến nay: Công ty TNHH Tư Vấn Thiết Kế Quảng Cáo Chí Chương ... “ Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc ly tâm để ổn định bờ sông Cái Lớn, thị Xã Long Mỹ, Hậu Giang? ?? Với ứng dụng giải pháp nhằm giúp học viên nắm vững loại kè nhằm ổn định kè cặp bờ. .. Tổng quan Ứng dụng hệ tường kè bê tông cốt thép để ổn định bờ sơng Chương 2: Cơ sở lý thuyết tính tốn hệ tường kè bê tông cốt thép hệ cọc bê tơng ly tâm Chương 3: Ứng dụng tính tốn hệ tường kè. .. TỐN HỆ TƯỜNG KÈ BTCT TRÊN HỆ CỌC BÊ TÔNG LY TÂM 17 Bảng 2.1 Xác định hệ số K 28 CHƯƠNG 3: ỨNG DỤNG TÍNH TỐN HỆ TƯỜNG KÈ BÊ TƠNG CỐT THÉP TRÊN HỆ CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ĐỂ ỔN ĐỊNH