Ứng xử của khung phẳng bê tông cốt thép có tường xây chèn dưới tác động của tải trọng ngang

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐINH LÊ KHÁNH QUỐC øng xö khung phẳng bê tông cốt thép có tường xây chèn tác động tảI trọng ngang LUN N TIẾN SĨ KỸ THUẬT TP Hồ Chí Minh 2017 ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐINH LÊ KHÁNH QUỐC øng xư cđa khung phẳng bê tông cốt thép có tường xây chèn tác động tảI trọng ngang Xõy dng cụng trình dân dụng cơng nghiệp Chun ngành: Mã số chuyên ngành: 62582001 Phản biện độc lập 1: PGS.TS TRƯƠNG HỒI CHÍNH Phản biện độc lập 2: PGS.TS LÝ TRẦN CƯỜNG Phản biện 1: GS.TS PHAN QUANG MINH Phản biện 2: PGS.TS NGUYỄN VĂN HIỆP Phản biện 3: TS NGUYỄN VĂN HIẾU NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS BÙI CÔNG THÀNH PGS.TS NGUYỄN VĂN YÊN LỜI CAM ĐOAN Tác giả xin cam đoan luận án cơng trình nghiên cứu thân hướng dẫn PGS-TS Bùi Cơng Thành PGS-TS Nguyễn Văn n Tồn số liệu, kết trình bày luận án trung thực không chép nguồn tài liệu Vật liệu sử dụng thực nghiệm có nguồn gốc, xuất xứ rõ ràng, phần mềm sử dụng luận án có quyền Tôi xin chịu trách nhiệm kết nghiên cứu cơng bố Tác giả luận án _ NCS Đinh Lê Khánh Quốc i TÓM TẮT LUẬN ÁN Hiện tính tốn, thiết kế kết cấu khung bê tơng cốt thép có tường xây chèn (gọi tắt khung chèn), tường xây chèn thường xem tải trọng, bỏ qua độ cứng Phương pháp tính tốn dựa quan điểm tường xây chèn có độ bền thấp nhiều so với khung bê tông cốt thép xung quanh (tường xây gạch đất sét thường có cường độ 5-7,5MPa so với bê tơng thường có cường độ tối thiểu 20MPa), khó kiểm sốt chất lượng thi cơng thiên an tồn cho kết cấu Thông qua kết nghiên cứu trước khung chèn, mơ hình tính toán đề xuất thực nghiệm kiểm chứng tỉ lệ lớn loại khung chèn với điều kiện biên khác khung không chèn tương ứng, luận án cho thấy tường xây chèn có độ bền nhỏ, chất lượng không sớm bị nứt tiếp tục hổ trợ đáng kể khung chịu lực đến khung bị phá hủy Luận án minh chứng nhiều trường hợp chịu tải, quan điểm tính tốn nêu chưa thực an tồn, chí cịn gây nguy hiểm cho kết cấu khung chèn Về mặt khoa học, luận án xây dựng đề xuất mơ hình chéo đơn tương đương cải tiến có tiết diện thay đổi sử dụng tính tốn đàn hồi mơ hình đa chéo dự báo khả chịu lực cực hạn khung chèn mô đường cong lực – chuyển vị ngang sử dụng phân tích sau đàn hồi Về mặt thực tiễn, luận án sử dụng tường xây chèn gạch bê tơng khí chưng áp (AAC) – loại gạch không nung, trọng lượng nhẹ, thân thiện môi trường khuyến khích sử dụng thay gạch đất sét nung truyền thống, đồng thời đề xuất phạm vi, giới hạn kể đến độ cứng tường xây chèn tính tốn để tiết kiệm chi phí đầu tư xây dựng cơng trình ii ABSTRACT At present, when the calculations of reinforced concrete infilled frames (IFs) are carried out, infilled masonry (IM) is usually considered as the only loads regardless of its stiffness This calculation method is based on the viewpoint that the IM’ strength is much lower than the strength of its surrounding reinforced concrete frame (The clay brick IM’ strength is 5-7.5 MPa; the minimum concrete strength is 20 MPa); IM is difficult to control quality during construction; it is tendentious to provide a high level of safety for the structure In connection with previous research on infilled frames; proposed calculation models and verifiable experiments conducted on large scale infilled frames as well as corresponding bare frames applied different boundary conditions, this thesis shows that despite their low durability, instability, and sensitivity to cracking, the infilled masonry significantly supports the bearing frame until it is destroyed This thesis also proves that calculations based on the case stated above are unsafe and can even cause damage to the infilled frames in some bearing cases Scientifically, this thesis has proposed and developed a modified equivalent mono-strut model with various sections used for calculation of the elastic period and a multi-strut model used for estimating the ultimate load, while plotting the load – lateral displacement curve of the infilled frame in the plastic period Furthermore, this thesis has used the infilled masonry with an autoclaved aerated concrete (AAC), which is a non-baked, lightweight, environmentally friendly material that can replace traditional clay bricks Finally, an application of the infilled masonry stiffness for infilled frames calculations is proposed and aims to minimize construction investment cost iii LỜI CÁM ƠN Tôi chân thành cám ơn Thầy PGS-TS Bùi Công Thành PGS-TS Nguyễn Văn n tận tình hướng dẫn tơi hồn thành luận án Tôi học nhiều kiến thức, kỹ khiếm khuyết mà Thầy động viên, giúp đỡ vượt qua nhiều trở ngại, khó khăn tưởng chừng bế tắc q trình thực luận án Tôi xin gửi đến Thầy lời tri ân sâu sắc chân thành Tôi xin gửi lời cám ơn đến PGS.TS Nguyễn Minh Long, Cán phịng Thí nghiệm Cơng trình khoa Kỹ thuật Xây dựng tạo điều kiện, hỗ trợ giúp đỡ tơi thực thí nghiệm phục vụ luận án Một phần thí nghiệm tài trợ trường Đại học Bách khoa TP Hồ Chí Minh (Đề tài NCKH mã số TNCS-2013-KTXD-04) Sau xin chân thành cám ơn đồng nghiệp, bạn bè giúp đỡ, động viên tơi suốt q trình thực luận án Tuy muộn, xin dành tặng luận án cho cha (đã mất) mẹ, đấng sinh thành dõi theo, nâng đỡ bước chân suốt dịng đời, cho vợ gái ln sức mạnh nội lực, tiếp sức cho tơi hồn thành luận án iv MỤC LỤC Trang Trang bìa Lời cam đoan i Tóm tắt ii Lời cám ơn iv Chú giải từ viết tắt, thuật ngữ ký hiệu viii Danh sách hình vẽ xii Danh sách bảng xx Mở đầu Tính cần thiết đề tài nghiên cứu 01 Mục đích nhiệm vụ nghiên cứu 02 Đối tượng phạm vi nghiên cứu 02 Phương pháp nghiên cứu 02 Nội dung cấu trúc luận án 03 Các đóng góp khoa học thực tiễn luận án 04 Chương I Tổng quan 1.1 Ứng xử đàn hồi 06 1.2 Ứng xử sau đàn hồi 15 1.3 Nhận xét bàn luận 20 Chương II Cơ sở lý thuyết 2.1 Thiết lập mơ hình tương đương thay tường xây chèn 21 2.1.1 Mơ hình chéo tương đương ba đoạn cho ứng xử đàn hồi 21 2.1.1.1 Khung có TXC đầy đủ 21 2.1.1.2 Khung có TXC khơng đầy đủ 27 2.1.1.3 Ảnh hưởng mặt phẳng 29 2.1.1.4 Bài toán tổng quát khung nhiều nhịp, nhiều tầng 30 v 2.1.1.4a Tường xây chèn đầy đủ 31 2.1.1.4b Tường xây chèn không đầy đủ 32 2.1.1.4c Điều kiện sử dụng 32 2.1.2 Mơ hình đa chéo tương đương cho ứng xử sau đàn hồi 33 2.1.2.1 Cơ sở lý luận mơ hình 33 2.1.2.2 Phân tích đẩy dần tĩnh phi tuyến (Push Over) 34 2.1.2.3 Mơ hình khớp dẻo tập trung (Concentrated Plasticity Hinge) 34 2.1.2.4 Mơ hình đa chéo tương đương (Multi-Strut) 38 2.1.2.5 Liên kết Gap-element, mô khe hở TXC khung.43 2.2 Mơ hình tường xây chèn cải tiến 45 2.2.1 Lưu đồ chịu tải 45 2.2.2 Xác định bề rộng khe hở  48 2.2.3 Xác định chiều dài đoạn khe hở L 48 2.3 Phản ứng khung có TXC tác động động đất 51 2.3.1 Phản ứng sau đàn hồi khung có TXC 52 2.3.2 Độ dẻo chuyển vị thẳng 53 2.3.3 Hệ số giảm lực tác động (hệ số ứng xử kết cấu) 54 2.3.4 Xác định hệ số ứng xử q khung có TXC theo TCXDVN 9386-1 (2012) “Thiết kế cơng trình chịu động đất” 58 Chương III Nghiên cứu thực nghiệm 3.1 Chương trình thực nghiệm 3.1.1 Số lượng loại khung thực nghiệm 59 59 3.1.2 Vật liệu thực nghiệm 60 3.1.3 Chế tạo mẫu khung thực nghiệm 63 3.1.3.1 Mẫu khung K1-I, K1a-II (TXC đầy đủ) 63 3.1.3.2 Mẫu khung K2-I, K2a-II (TXC không đầy đủ) 64 3.1.3.3 Mẫu khung K3-I, K3a-II (TXC cải tiến) 66 3.1.3.4 Mẫu khung K5-III 67 3.2 Quy trình thực nghiệm 68 vi 3.2.1 Mô tả thực nghiệm 68 3.2.2 Quy trình gia tải 70 3.3 Kết thực nghiệm 71 3.3.1 Nhóm I: Khung BTCT có TXC khơng có lớp tơ 71 3.3.1.1 Khung K1-I (TXC đầy đủ) 71 3.3.1.2 Khung K2-I (TXC không đầy đủ) 73 3.3.1.3 Khung K3-I (TXC cải tiến) 75 3.3.1.4 Nhận xét nhóm I (Khung BTCT có TXC khơng có lớp tơ) 78 3.3.2 Nhóm II: Khung BTCT có TXC có lớp tơ 79 3.3.2.1 Khung K1a-II (TXC đầy đủ) 79 3.3.2.2 Khung K2a-II (TXC không đầy đủ) 82 3.3.2.3 Khung K3a-II (TXC cải tiến) 85 3.3.2.4 Nhận xét nhóm II (Khung BTCT có TXC có lớp tơ) 88 3.3.3 Nhóm III: Khung BTCT khơng xây chèn 89 3.3.3.1 Khung K5-III 89 3.4 Nhận xét chương 91 Chương IV Kiểm chứng mô hình ví dụ tính tốn 4.1 Kiểm chứng mơ hình .96 4.1.1 Mơ hình chéo tương đương ba đoạn (đàn hồi) 96 4.1.1.1 Khung có TXC không đầy đủ (K2-I, K2a-II) 97 4.1.1.2 Khung có TXC đầy đủ (K1-I, K1a-II) 99 4.1.2 Mơ hình đa chéo tương đương (sau đàn hồi) 101 4.1.2.1 Khung có TXC đầy đủ 101 4.1.2.1a So sánh với thực nghiệm 101 4.1.2.1b So sánh với mô hình khác 103 4.1.2.2 Khung có TXC không đầy đủ 105 4.1.2.3 Khung có tường xây chèn cải tiến 107 4.2 Phạm vi đối tượng áp dụng 110 4.3 Ví dụ tính tốn 112 vii 4.3.1 So sánh nội lực khung gió tác động lên khung 115 4.3.2 So sánh nội lực khung động đất tác động lên khung 115 4.3.3 So sánh đường cong khả 118 Kết luận kiến nghị Kết luận 122 Kiến nghị 123 Hướng phát triển đề tài 124 Các cơng trình công bố 125 Danh mục tài liệu trích dẫn 126 Phụ lục Một số hình ảnh chế tạo khung thực nghiệm P1.1 Chế tạo khung BTCT 130 P1.2 Xây tường chèn gạch AAC vào khung 132 Phụ lục Số liệu kết thực nghiệm P2.1 Thực nghiệm xác định góc truyền lực gạch AAC 135 P2.2 Thực nghiệm xác định cường độ khối xây gạch AAC 136 P2.3 Thực nghiệm xác định hệ số WINKLER mô đuyn đàn hồi khối xây gạch AAC 137 P2.4 Kết đo biến dạng tường xây chèn 141 P2.4.1 Khung K1-I 141 P2.4.2 Khung K1a-II 143 P2.4.3 Khung K2-I 144 P2.4.4 Khung K2a-II 144 P2.4.5 Khung K3-I 145 P2.4.6 Khung K3a-II 146 P2.4.7 Khung K5-III 146 viii a Kích thước khối bê tông tải trọng b Khối bê tông tạo tải trọng phân bố lắp dầm Hình P1.4 Cấu tạo khối bê tông tải trọng P1.2 Xây tường chèn gạch AAC vào khung Công tác xây tường chèn vào khung thực hai ngày 24 -25/10/2013 Thời điểm bê tông đạt 26-27 ngày tuổi, kết thúc co ngót nên khơng tạo ứng suất dư tường xây chèn Tường chèn sử dụng gạch AAC mác 3,5MPa sản xuất theo tiêu chuẩn Việt nam TCVN 7959-2011 có kích thước 100x200x600 Vữa xây sử dụng loại chun dụng đóng bao sẵn (hình P1.5a) mác 10MPa kết nối viên gạch mạch vữa nhỏ có bề dày 3mm Tô tường xây chèn thời điểm ngày sau xây xong (28/10/2013) để vữa xây đạt 70% cường độ Sử dụng vữa tô chun dụng đóng bao sẵn (hình P1.5b) bề dày lớp tơ trung bình 3mm Râu thép sử dụng thép chuyên dụng dày 1,5mm, khoan bắt vít liên kết vào khung chôn mạch vữa xây hàng gạch AAC, râu thép để giữ tường ổn định theo phương ngồi mặt phẳng khung (hình P1.6) 132 a Vữa xây b Vữa tơ Hình P1.5 Vữa xây tơ chun dụng đóng bao sẵn Hình P1.6 Liên kết râu thép vào khung a Bọt xốp PU (polyurethane) b Tấm xốp Hình P1.7 Các dạng xốp đệm tạo khe tường xây chèn cải tiến khung 133 Hình P1.8 Khung có TXC khơng đầy đủ hồn thành Chèn kín khít Hình P1.9 Khung có TXC đầy đủ hoàn thành 134 Phụ lục Số liệu kết thực nghiệm P2.1 Xác định góc truyền lực gạch AAC • Mơ tả thực nghiệm Tiến hành ép ba mẫu gạch AAC kích thước 100x200x600 (hình P2.1), đo góc nứt thước chia độ (hình P2.2) lấy giá trị trung bình Số liệu thực nghiệm thống kê bảng P2.1 Hình P2.1 Mơ hình thực nghiệm xác định góc truyền lực gạch AAC Thước chia độ Hình P2.2 Đo góc truyền lực gạch AAC Bảng P2.1 Giá trị góc truyền lực gạch AAC Tên mẫu Góc nứt (độ) Mẫu 24,2 Mẫu 20,6 Mẫu 21,3 Trung bình 22,03 135 P2.2 Thực nghiệm xác định cường độ khối xây gạch AAC • Mơ tả thực nghiệm Thực nghiệm tham chiếu tiêu chuẩn C1341-11(ASTM) [46] “Standard Test Method for Compressive Strength of Masonry Prisms” Mẫu thực nghiệm có kích thước (cao x rộng x dày) 600x300x100mm (chưa kể bề dày mạch vữa xây 3mm) Mặt mẫu đặt kích thủy lực thơng qua thép dày 20mm để nhận lực trực tiếp từ kích thủy lực (hình P2.3) Giá trị cường độ khối xây fmt (MPa) xác định giá trị trung bình ba mẫu thực nghiệm (bảng P2.2) theo công thức P2.1 fmt = P.S. (P2.1) Trong đó: P Lực phá hủy mẫu (N); S diện tích mẫu (mm2);  hệ số điều chỉnh kích thước mẫu theo tỉ số chiều cao bề dày mẫu (hp/tp) tra bảng tiêu chuẩn C1341-11 [46] Hình P2.3 Thực nghiệm xác định cường độ khối xây AAC Bảng P2.2 Giá trị cường độ khối xây gạch AAC Diện tích (mm2) Lực phá hủy (N) Cường độ fmt (MPa) Mẫu 30.000 73.180 3,12 Mẫu 30.000 74.260 3,16 Mẫu 30.000 74.580 3,18 Tên mẫu Trung bình 3,15 136 P2.3 Thực nghiệm xác định hệ số Winkler mô đun đàn hồi khối xây gạch AAC Thực nghiệm tham chiếu tiêu chuẩn E111-04 (ASTM) [47] “Test Method for Young’s Modulus, Tangent Modulus and Chord Modulus” Mẫu thực nghiệm có kích thước (cao x rộng x dày) 600x600x100mm (chưa kể bề dày mạch vữa xây 3mm) Mặt mẫu đặt kích thủy lực thơng qua thép dày 20mm để nhận lực trực tiếp từ kích chu trình thủy lực Lắp chuyển vị kế điện tử đo chuyển bị (LVDT) bên thép chốt đồng dán mặt hông gạch ba vị trí (DM1, DM2, DM3) để đo biến dạng tương đối (hình P2.4) Giá trị biến dạng mẫu cấp tải trọng thực nghiệm lấy trung bình biến dạng ba thước đo DM1, DM2 DM3 Hình P2.4 Bố trí thiết bị thực nghiệm P2.3.1 Giá trị hệ số Winkler Hệ số Winkler xác định theo biểu thức sau: n K  Ki i 1 n đó: Ki  Pi S.i (P2.2) i: Chuyển vị thẳng đo LVDT ứng với cấp tải Pi S: Diện tích mặt cắt ngang mẫu khối xây (S=600x100=60.000mm2) n: Số lần đo đến cấp tải 30% tải trọng lớn 137 Bảng P2.3 Giá trị số đo xác định hệ số Cấp độ lực (N) 10.330(M1) Chuyển vị (mm) Mẫu Mẫu Mẫu Hệ số (N/mm3) Mẫu Mẫu Mẫu 0,106 0,110 0,114 1,619 1,618 1,512 60.000 0,220 0,219 0,228 1,583 1,524 1,474 60.000 0,307 0,298 0,311 1,636 1,702 1,629 60000 0,416 0,405 0,419 1,614 1,653 1,605 1,613 1,624 1,555 Diện tích tiếp xúc (mm2) 60.000 10.680(M2) 10.310(M3) 20.890(M1) 20.030(M2) 20.180(M3) 30.160(M1) 30.450(M2) 30.380(M3) 40.310(M1) 40.130(M2) 40.370(M3) Trung bình cho loại mẫu Trung bình cho ba mẫu 1,597 P2.3.2 Xác định giá trị mô đun đàn hồi Mô đun đàn hồi khối xây xác định theo công thức tiêu chuẩn E111-04 (ASTM) [47] _ _ _ E  (  ( XY )  K X Y ) /(  X  K X ) (P2.3) Trong đó: X  c ; Y p; A0 L0 _ X X K _ ; Y Y K X: Ứng suất cấp tải trọng thực nghiệm Y: Biến dạng tương ứng cấp tải trọng thực nghiệm K: Số lần gia tăng tải trọng thực nghiệm p: Số gia tải trọng thực nghiệm c: Biến dạng tương ứng với số gia tải trọng thực nghiệm 138 A0: Diện tích mặt cắt ngang ban đầu khối xây L0: Chiều dài sở thước đo biến dạng DM (L0= 300mm) Bảng P2.4 Giá trị số đo xác định mô đun đàn hồi Tải trọng Số đọc DM (N) (DM1+DM2+DM3)/3 Ứng Suất (N/mm2) Biến dạng (%) (M1) 6372 0 (M2) 6381 0 (M3) 6313 0 10.330 (M1) 6317 0,1713 322e-6 10.380 (M2) 6342 0,1721 266e-6 10.310 (M3) 6275 0,1709 192e-6 20.890 (M1) 6286 0,3464 617e-6 20.810 (M2) 6304 0,3451 507e-6 20.180 (M3) 6223 0,3346 401e-6 30.160 (M1) 6256 0,5002 857e-6 30.100 (M2) 6279 0,4992 774e-6 30.380 (M3) 6208 0,5038 646e-6 40.310 (M1) 6212 0,6685 1.169e-6 40.280 (M2) 6257 0,6680 990e-6 40.370 (M3) 6191 0,6695 836e-6 50.150 (M1) 6175 0,8317 1.482e-6 50.190 (M2) 6235 0,8323 1.224e-6 53.200 (M3) 6141 0,8823 1.133e-6 60.320 (M1) 6133 1,0003 1.695e-6 60.290 (M2) 6214 0,9998 1.506e-6 60.100 (M3) 6131 0,9967 1.277e-6 71.010 (M1) 6092 1,1776 2.071e-6 71.130 (M2) 6174 1,1796 1.715e-6 139 70.180 (M3) 6081 1,1638 1.513e-6 80.240 (M1) 6072 1,3307 2.309e-6 80.290 (M2) 6150 1,3316 1.929e-6 80.270 (M3) 6041 1,3312 1.837e-6 90.450 (M1) 6067 1,5001 2.612e-6 88.250 (M2) 6123 1,4635 2.146e-6 90.010 (M3) 5971 1,4927 2.116e-6 103.700 (M1) 6041 1,7197 3.235e-6 75.300 (M2) 6052 1,2488 2.517e-6 103.420 (M3) 5941 1,7151 2.673e-6 109.200 (M1) 5984 1,8109 3.791e-6 110.230 (M3) 5875 1,8280 3.140e-6 97.400 (M1) 5918 1,6152 4.436e-6 101.500 (M3) 5810 1,6833 3.618e-6 Bảng P2.5 Xác định mô đun đàn hồi theo tiêu chuẩn E111-04 (ASTM) K X Y X.Y X2 0,000322023 0,171310 0,000055166 0,000000104 0,000616820 0,346434 0,000213688 0,000000380 0,000856687 0,500166 0,000428485 0,000000734 0,001169395 0,668491 0,000781730 0,000001367 0,001482415 0,831675 0,001232888 0,000002198 0,001695103 1,000332 0,001695665 0,000002873 0,002070659 1,177612 0,002438432 0,000004288 0,008213100 4,696020 0,006846054 0,000011944  _ X _ Y X K Y K   0,0082131  0,0011733 4,69602  0,67086 140 Mô đun đàn hồi Em khối xây AAC Em   ( XY )  K _ _ XY _ K X2 0,006846054 x0,0011733x0,67086  579 MPa 0,000011944 x0,00117332 Ứng suất (MPa) X  Biến dạng  Hình P2.5 Quan hệ ứng suất – biến dạng thực nghiệm P2.4 Kết đo biến dạng tường xây chèn P2.4.1 Khung K1-I  t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 Hình P2.6 Giá trị biến dạng TXC SG1-6 ứng với cấp tải theo chu trình 141  t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 Hình P2.7 Giá trị biến dạng SG7-8 cột ứng với cấp tải theo chu trình 1-2  Chu trình t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 Hình P2.8 Giá trị biến dạng SG7-8 theo chu trình 1-10   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a Biến dạng đo SG1-3 b Biến dạng đo SG4-6 142  t (s) M7: Số đo tương ứng SG7 c Biến dạng đo SG7 (SG bị hỏng chu trình – hình P2.5) Hình P2.9 Giá trị biến dạng SG1-8 theo chu trình 1-16 P2.4.2 Khung K1a-II   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a SG1-3 (chu trình 1-8) b SG4-6 (chu trình 1-8)   t (s) t (s) M7, M8, M9: Số đo tương ứng SG7, SG8, SG9 c SG9 (chu trình 1-8) d SG7-8 (chu trình 1-2) Hình P2.10 Giá trị số đo SG1-9 theo chu trình khung K1a-II 143 P2.4.3 Khung K2-I   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a SG1-3 (chu trình 1-6) b SG4-6 (chu trình 1-6)   t (s) t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 c SG1-6 (chu trình 1-2) d SG7-8 (chu trình 1-6) Hình P2.11 Giá trị số đo SG1-8 theo chu trình khung K2-I P2.4.4 Khung K2a-II   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a SG1-3 (chu trình 1-2) b SG4-6 (chu trình 1-2) 144   t (s) t (s) M7, M8, M9: Số đo tương ứng SG7, SG8, SG9 c SG7-8 (chu trình 1-2) d SG9 (chu trình 1-2) Hình P2.12 Giá trị số đo SG1-9 theo chu trình khung K2a-II P2.4.5 Khung K3-I   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a SG1-3 (chu trình 1-2)  b SG4-6 (chu trình 1-2)  t (s) t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 c SG7 (chu trình 1-4) d SG8 (chu trình 1-10) Hình P2.13 Giá trị số đo SG1-8 theo chu trình khung K3-I 145 P2.4.6 Khung K3a-II   t (s) t (s) M1, M2, M3, M4, M5, M6: Số đo tương ứng SG1, SG2, SG3, SG4, SG5, SG6 a.SG1-3 (chu trình 1-2) b SG4-6 (chu trình 1-2)  t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 c SG7-8 (chu trình 1-2) Hình P2.14 Giá trị số đo SG1-8 chu trình khung K3a-II P2.4.7 Khung K5-III   t (s) t (s) M7, M8: Số đo tương ứng SG7, SG8 a.SG7 (chu trình 1-4) b SG8 (chu trình 1-4) Hình P2.15 Giá trị số đo SG7-8 theo chu trình khung K5-III =====//===== 146 ... thiết kế kết cấu khung bê tơng cốt thép có tường xây chèn (gọi tắt khung chèn) , tường xây chèn thường xem tải trọng, bỏ qua độ cứng Phương pháp tính tốn dựa quan điểm tường xây chèn có độ bền thấp... cứu K bê tơng cốt thép (BTCT) có tường xây chèn (TXC) gồm hai cấu kiện có đặc trưng lý khác Tường xây chèn có độ cứng ngang lớn độ bền thấp, đặc tính dịn, ngược lại khung BTCT có độ cứng ngang. .. lại khung BTCT có độ cứng ngang nhỏ độ dẻo lớn nhiều lần TXC Khi khung bê tơng cốt thép có tường xây chèn (KXC) chịu tải ngang, có độ cứng lớn nhiều lần khung BTCT nên tỉ lệ tiếp nhận lực ngang