Thiết kế khối phòng học tập và làm việc trường đh cộng đồng tỉnh trà vinh

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG o0o -HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: H U TE THIẾT KẾ KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐH CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH SVTH : NGUYỄN HỒNG HẬN LỚP : 06VXD2 HOÀN THÀNH 05/2011 Kính thưa quý thầy cô ! Sau 15 tuần làm DATN, nhờ hùng dẫn, giúp đỡ tận tình quý Thầy, Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh, em hoàn thành DATN H Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy, Cô hết lòng dạy cho em thời gian học, thời gian làm đồ án vừa qua, mà trực tiếp Thầy: C TRƯƠNG QUANG THÀNH, thầy tận tình hướng dẫn, truyền đạt lại kiến thức, U TE kinh nghiệm cho em, giúp em hoàn thành tốt Đồ Án Tốt Nghiệp Do thời gian có hạn nên tránh thiếu sót, mong quý Thầy, Cô vui lòng dạy thêm Kính chúc quý Thầy, Cô dòi sức khoẻ! H TRÂN TRỌNG KÍNH CHÀO! ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM ĐỀ TÀI: U TE PHẦN I: KIẾN TRÚC C H THIẾT KẾ KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH H GVHD: Th.S: TRƯƠNG QUANG THÀNH PHAÀN II: KẾT CẤU PHẦN THÂN VÀ MÓNG GVHD: Th.S: TRƯƠNG QUANG THAØNH MỤC LỤC -o0o * NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP * LỜI CÁM ƠN * CÁC PHẦN CỦA THUYẾT MINH KIẾN TRÚC PHẦN II: KẾT CẤU 1-6 H PHẦN I: TRANG CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ SÀN BÊTÔNG CỐT THÉP C (TẦNG ĐIỂN HÌNH LẦU 3) 8-22 U TE CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TRỤC 8-9 23-47 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 48-65 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC A-D 66-86 CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG TRỤC 87-131 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP 132-182 H CHƯƠNG 7: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI BÊTÔNG CỐT THÉP 182-228 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]: TCXDVN 356-2005 : Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế [2]: TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế [3]: Kết cấu bê tông cốt thép_tập (các cấu kiện đặc biệt)_tác giả: Võ Bá Tầm [4]: Nền Móng: Châu Ngọc Ẩn [5]: Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình_tác giả: Vũ Mạnh Hùng H [6]: Khung bê tơng cốt thép: Trịnh Kim Đạm_Lê Bá Huế C [7]: Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép tác giả Nguyễn Đình Cống U TE [8]: Nền Móng, công trình dân dụng _công nghiệp: Nguyễn Văn Quảng [9] : Sách hướng dẫn đồ án móng: Nguyễn Văn Quảng H [10]: TCXD 205-1998 : Móng cọc_Tiêu chuẩn thiết kế H C U TE H TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG o0o -HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: H U TE THIẾT KẾ KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐH CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH SVTH : NGUYỄN HỒNG HẬN LỚP : 06VXD2 HOÀN THÀNH 05/2011 MỤC LỤC -o0o - * CÁC PHẦN CỦA THUYẾT MINH TRANG PHỤ LỤC1: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANH BỘ TRỤC – 1-3 PHỤ LỤC 2: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC D, A 4-18 I Dầm dọc trục D 4-11 II Dầm dọc trục A 12-18 PHỤ LỤC 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG TRỤC 19-27 H I Số liệu tính toán C II Kết tính toán phần mềm Sap200V10 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH H U TE PHỤ LỤC 4: 19-89 27-89 89-93 H C U TE H ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH PHỤ LỤC 1: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THANG BỘ TRỤC 8-9 CẦU -o0o A CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 3) I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN - Chiều dày thang : h=140 (mm) - Chiều rộng thang : b= 100 (mm) - Tải phân bố : q= 1115 (kG/m)  H q 1750 50 #37 C 3300 SƠ ĐỒ TÍNH H U TE II KẾT QUẢ TÍNH TOÁN BẰNG PHẦN MỀM SAP2000V14 BIỂU ĐỒ MOMEN M(kG.m) BIỂU ĐỒ LỰC CẮT Q(kG) SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -1- LỚP:06VXD2 GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 1400 1500 -2.5m d C 2000 3°54 3°54 1000 U TE 1500 6500 35000 2000 -14.7m H 1500 2000 2000 7500 2000 1800 -5.4m -7.2m 1500 2100 a 1800 5000 600 -0.4m -0.4m 2100 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH 1000 1500 2000 6500 2000 -21.2m 2000 2000 1600 7700 H -27.7m b 23.56 32.59 23.25 c 22.92 22.62 -35.4m 21.29 20.07 18.74 17.25 15.76 14.25 12.98 11.69 10.56 sbt 9.64 46.10 8.72 sgl Hình 7.11: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CỦA NỀN SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -214- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH VII.9.7 Tính đài cọc bố trí thép cho đài: Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: - Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng: Pxt  Pcx - Khi vẽ tháp chọc thủng cọc nằm tháp, không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Tính cốt thép: P r2 1025 U TE 4000 I 750 C 800 800 I 2400 H 825 350 r1 P 800 II II 800 2400 800 4000 Hình 7.12: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN THÉP ĐÀI MÓNG - Xem đài cọc làm việc conson ngàm vào cột mép cột H - Momen uốn tương ứng lực P = Pm gây mặt cắt ngàm I-I II – II xác định theo công thức: Theo mặt ngàm I-I M  r1   Pi  r1  ( Pmax  Pmin ) M  1.025  (125.38  108.36)  233.74 (Tm)  233.74  10 ( Kgcm) Giaû thuyeát a = 15 cm,  ho = h - a = 150 - 15 = 135 cm Fatt  M1 233.74  10   66.71 (cm ) 0.9  Rs  ho 0.9  2800  135 Chọn 22 Þ20 có Aach = 69.08 ( cm2 )> Aatt = 66.71 ( cm2 )  khoảng cách tim cốt thép cạnh : a  SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -215- 4000  (  50)  190 ( mm) 22  LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Theo mặt ngaøm II-II M  r2  Pi M  r2 2.Pmax  0.825   125.38  207 (Tm)  207  10 ( Kgcm) Giaû thuyeát a = 15 cm,  ho = h - a = 150 - 15 = 135 cm Fatt  M2 207  10   60.85(cm ) 0.9  Rs  ho 0.9  2800  135 Chọn 22 Þ20 có Aach = 69.08 ( cm2 )> Aatt = 60.85 ( cm2 )  khoảng cách tim cốt thép cạnh : a  4000  (2  50)  190 (mm) 22  800 4000 350 2400 C H 800 22Ø20a170 22Ø20a170 800 2400 800 U TE 750 800 H 4000 Hình 7.13: MẶT BẰNG BỐ TRÍ THÉP ĐÀI VII.10 TÍNH TOÁN MÓNG TRỤC 4-A : VII.10.1 Tải trọng tính toán : BẢNG NỘI LỰC KỂ CẢ ĐÀ KIỀNG VÀ TƯỜNG XÂY TRÊN ĐÀ KIỀNG Móng Trục Cột Nút 4A Tải tính toán theo TTGH1 N tt M tt tt Q (T) ( T.m ) (T) -322.87 -26.33 -10.67 Hệ số n 1.15 Tải tiêu chuẩn theo TTGH2 N 0tc M 0tc Q0tc (T) ( T.m) (T) -280.76 -22.89 -9.27 VII.10.2 Xác định sơ kích thước đài cọc: - Chọn khoảng cách cọc là: 3d = x 0.8 = 2.4 (m) * Ứng suất trung bình đế móng : SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -216- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH s tb  GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH P tk 169   29.34 (T / m ) (3d ) (3 x 0.8) * Diện tích sơ đế đài : tt Fd  N0 322.87   13.06 (m ) s tb   tb h.n 29.34   2.1  1.1 Trong : N0 tt = 322.87 ( T ) tb = 2.0 (T/m3) giaù trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất đài h = 2.1(m) độ sâu đặt đáy đài n = 1.1 hệ số vượt tải * Trọng lượng đài đất đài : * Lực dọc tính toán xác định đến cốt đài tt H Qd  n.Fd h. tb  1,1 x 13.06 x 2.1 x  60.34 (T ) VII.10.3 Xác định số lượng cọc:  N tt 1,4 x 383.21  3.17 (coc) 169 U TE nc  C N tt  N  Qd  322.87  60.34  383.21 (T ) P tk   : hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng tải Q M, lấy = 1.4 H Vậy ta chọn nc = cọc để tính toán Bố trí hình vẽ sau : SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -217- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH -0.4m M 1500 Q 45° 2100 600 N 800 2400 4000 800 750 800 H 2400 350 U TE C 800 H -2.5m 800 4000 Hình 7.14: MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC * Diện tích đài thực tế : Ftt = 4.0x4.0 = 16.0 (m2) > Fñ = 13.06 (m2) VII.10.4 Tính toán kiểm tra đài cọc: - Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài: h1 = 150 Với chiều cao đài giả định 1.5 (m), đầu cọc nằm phạm vi tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng (xem hình 7.14) - Trọng lượng tính toán đài đất đài : Qdtt  nF tt h tb  1.1 x 16 x 2.1 x  73.92 (T ) - Lực tác dụng lên cọc : SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -218- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH tt N tt  N  Qd  322.87  73.92  396.79 (T ) M tt  M 0tt  Q0tt hd  26.33  10.67 x 1.5  42.39 (Tm) * Tải trọng tác dụng lên cọc hàng cọc biên: Pmax= N tt M tt x max  Ptk  nc x i2 Pmin= N tt M tt x max  0 nc x i2 Trong : - Ptk = 169 (T) - xmax: Khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục hàng cọc biên xmax = 1.2 (m) i   1.2  5.76 H x - nc : số lượng cọc với C - Ntt : lực dọc tính toán xác định đến cốt đài nc = cọc U TE - Mtt : Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài tt  Pmax,  396.79 42.39  1.2   99.20  8.83 5.76 tt  Pmax  99.20  8.83 = 108.03 (T) tt  Pmin  99.20  8.83= 90.37(T) H * Kieåm tra lực truyền xuống cọc : tt Pmax  Pc  P tk tt + Pc = 108.03 + 43.16 = 151.19 (T) < Ptk = 169 (T) Pmax Ta coù: Pc = Fc.ltt.b.n = 0.503x31.2x2.5x1.1 = 43.16 (T) tt  90.37( T )  nên Thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Pmin kiểm tra theo điều kiện chống nhổ VII.10.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền: - Khi kiểm tra lực tác dụng lên đất mặt phẳng mũi cọc, móng cọc lúc xem khối lăng trụ qui ước có mặt phẳng đứng bao gồm đất lẩn cọc Ranh giới khối lăng trụ xác định sau: phía mặt đất thiết kế, phía hông mặt phẳng thẳng đứng, phía mặt phẳng nằm mũi cọc Ranh giới mặt phẳng nằm mũi cọc giao tuyến với đường thẳng hạ xiên góc hợp với đường thẳng đứng góc =  tb từ rìa hệ thống cọc cao trình đáy đài cọc SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -219- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH - Để đảm bảo móng cọc có khả chịu tác dụng tải trọng công trình ứng suất mặt phẳng mũi cọc không vượt áp lực tiêu chuẩn đất thiên nhiên * Xác định kích thước móng khối qui ước: - Góc ma sát trung bình móng khối qui ước: tctb=  i Li Trong đó: + i: Góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyeân qua h1 = 3.4m 2 = 3.15 h2 = 1.8m 3 = 25.33 h3 = 7.5m 4 = 3.92 h4 = 6.5m 5 = 14.1 h5 = 2.0m 6 = 16.25 h6 = 5.6m 25.28  3.4  3.15  1.8  25.33  7.5  3.92  6.5  14.1  6.5  16.25  5.6 3.4  1.8  7.5  6.5  6.5  5.6 U TE  tctb= C 1 = 25.28 H + Li: Chiều dầy lớp đất mà cọc xuyên qua = 1538 - Góc mở  móng khối qui ước : tb =  tbtc  15 38  54 Kích thước đáy móng khối qui ước : H = 33.3 – 2.1 = 31.2 (m) H * Chiều dài đáy khối quy ước : LM  L  2.H tg  3.2   31.2  tg 54  7.45 ( m) * Bề rộng đáy khối quy ước : BM  B  2Htg  3.2   31.2  tg 30 54  7.45 (m) * Dieän tích đáy khối quy ước : FM = H M = LM x BM = 7.45x7.45 = 55.50 (m2) SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -220- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH 2100 1500 -2.5m d 1400 -5.4m C 3°54 3°54 1000 U TE 1500 2000 6500 35000 2000 -14.7m H 1500 2000 2000 7500 2000 1800 1500 2100 a 1800 5000 600 -0.4m -0.4m -7.2m GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 1000 1500 2000 6500 2000 -21.2m 2000 2000 1600 7700 H -27.7m b c 7450 -35.4m Hình 7.15: SƠ ĐỒ KHỐI MÓNG QUI ƯỚC * Xác định trọng lượng khối quy ước : + Trọng lượng đất từ đáy đài trở lên: Q1  N dtt  FM h. tb  55.50  2.1   233.1 (T ) + Troïng lượng cọc: SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -221- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Q2 = n.nc.Fc..Lc= 1.1x x 0.503 x 2.5 x 31.2 = 172.63 (T) + Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài: Q3= (FM-nc.Fc) i.Li =(55.50– 4x0.503 )(1.475x2.9 + 1.099x1.8 + 1.5x7.5 + 1.185x6.5 + 1.521x6.5 + 1.498x5.6) = 2365.29 (T) Trọng lượng móng khối qui ước: Qm = Q1 + Q2 + Q3 = 233.1 + 172.63 + 2365.29 = 2771 (T) + Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên: Qm Fm hmkqu tb= H Với hmkqu : chiều cao móng khối qui ước từ mặt đất tới mũi cọc: hmkqu = 33.3 (m) 2771  1.488 (T/m3) 55.50  33.3 C  tb= U TE * Trò tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước : N tc  N 0tc  Qm  322.87  2771  3093.87 (T ) * Moâ men tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước : tc M x  M 0tc  Q0tc h  22.89  9.27  32.7  326.02 (Tm) Trong ñoù : H h = 31.2+1.5 = 32.7 (m) * Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Cường độ tính toán đất mũi coïc Rtc= m1.m2 ( A.bm  B.hm  ' D.c tc ) ktc Trong đó: + m1: Hệ số điều kiện làm việc + m2: Hệ số điều kiện làm việc nhà có tác dụng qua lại với (m1; m2 lấy theo bảng 2-2 trang 65 - tài liệu Nền Móng- thầy Nguyễn Văn Quảng…… ) Tra bảng có: m1 = 1.2 m2 = 1.1 + ktc: Hệ số tin cậy lấy 1.1 SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -222- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Tại lớp đất – Sét trạng thái nửa cứng, có  = 18021 Tra bảng 3-2 trang 27-28 sách Hướng Dẫn Đồ Án Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quảng A = 0.44 ; B = 2.76 ; D = 5.36 + ctc: Lực dính tiêu chuẩn đất CII = 0.492 kG/cm2 = 4.92 (T/m2) ( bảng chi tiêu lý ) + bm : Bề rộng móng khối qui ước bm = 7.45 (m) + hm : Chiều sâu móng khối qui ước hm = 33.3 (m) +  = 1.93 (T/m3), ’= 0.96 (T/m3)  R tc  1.2  1.1 0.44  7.45  1.93  2.76  33.3  0.96  5.36  4.92 1.1 = 145.16 (T/m2) H * Ứng suất đáy móng khối qui ước: N tc  N 0tc  Qm  3093.87 (T ) tc stctb= tc N tc M x  Fm Wm U TE stcmax; = C M x  M 0tc  Q0tc h  326.02(Tm) N tc Fm Trong đó: Wm = l m bm2 7.45  7.45  6  68.92 (m3) N tc M xtc 3093.87 326.02 =   60.47 (T/m2)  55.50 68.92 Fm Wm stcmin= tc N tc M x 3093.87 326.02 =    51.01 (T/m2) Fm Wm 55.50 68.92 H stcmax= stctb= N tc 3093.87 =  55.74 (T/m2) 55.50 Fm * So sánh kết quả: - Điều kiện so sánh: tc s max  1.2 Rtc  tc s  s  R tc  tb - Ta có: SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -223- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH + 1.2Rtc = 1.2 x 145.16 = 174.19 (T/m2) tc s max  60.47(T / m )  1.2 Rtc  174.19(T / m )  tc  s  51.01(T / m )   2 s tb  55.74(T / m )  Rtc  145.16 (T / m )  Kết luận: Vậy ứng suất mặt phẳng mũi cọc không vượt áp lực tiêu chuẩn đất thiên nhiên  móng cọc chịu tải trọng tác dụng công trình VII.10.6 Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún: - Theo quy phạm Việt Nam, độ lún cho móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc (tức đáy móng khối qui ước) - Giới hạn chịu lún độ sâu có: sgl z < 0.2xsbt - Dùng phương pháp cộng lún lớp:  E0  s itb  hi H S   si ; si  - p lực thân mũi cọc: C * Tính lún đáy móng khối qui ước: LM= 7.45 (m), BM= 7.45 (m) U TE sbt = (i.hi) = 1.885x2.9+0.94x1.4+0.72x1.8+0.94x7.5+0.75x6.5+0.98x6.5+0.96x5.6 = 32.59 (T/m2) - p lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước: p0= stctb - sbt = 55.74 – 32.59 = 23.15 (T/m2) - Tại lớp đất ta xác định trị số: p lực thân + sglz = k0.p0 p lực gây lún H + sbt = (i.hi) + stbz = (sglzi + sgl zi + 1)/2 Trò số k0 tra bảng ứng với 2z/Bvà tỷ số : L 7.45  1 B 7.45 (z: tính từ đáy móng khối qui ước) - Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều dày: hi  B 7.45   1.86 4  choïn hi= 0.5 (m) - Chia thành lớp dày 0.5(m), lập bảng tính sau: SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -224- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH STT ĐỘ SÂU Z(m) GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 2Z/B L/B Ko sgl sbt 0.00 1.00 1.000 23.150 32.590 0.5 0.13 1.00 0.987 22.849 33.555 0.27 1.00 0.973 22.525 34.520 1.5 0.40 1.00 0.960 22.224 35.485 0.54 1.00 0.904 20.928 36.450 2.5 0.67 1.00 0.852 19.724 37.415 0.81 1.00 0.795 18.409 38.380 3.5 0.94 1.00 0.732 16.946 39.345 1.07 1.00 0.669 15.487 40.310 10 4.5 1.21 1.00 0.605 14.006 41.275 11 1.34 1.00 0.551 12.756 42.240 12 5.5 1.48 1.00 0.496 11.482 43.205 13 1.61 1.00 0.448 10.371 44.170 14 6.5 1.74 1.00 0.409 9.468 45.135 15 1.88 1.00 0.370 8.563 46.100 sgl 248.888 U TE C H - Tại độ sâu z=7.0 (m) đáy móng khối qui ước có: sglz = 8.563 (T/m2) < 0.2sbt = 0.2x46.1= 9.22 (T/m2) * Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp S  E0   s itb  hi H +  = 0.8 :hệ số phụ thuộc vào hệ nở hông đất + E0 = 1558 (T/m2)  S 0.8  248.89  0.5 = 0.064 (m) # 6.4 (cm) 1558 Như S= 6.4(cm) < Sgh = 8(cm) Thoả yêu cầu biến dạng SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -225- LỚP:06VXD2 GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 1400 1500 -2.5m d C 2000 3°54 3°54 1000 U TE 1500 6500 35000 2000 -14.7m H 1500 2000 2000 7500 2000 1800 -5.4m -7.2m 1500 2100 a 1800 5000 600 -0.4m -0.4m 2100 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH 1000 1500 2000 6500 2000 -21.2m 2000 2000 1600 7700 H -27.7m b 23.15 32.59 27.85 c 22.53 22.23 -35.4m 20.93 19.72 18.41 16.95 15.49 14.01 12.76 11.48 10.37 sbt 9.47 46.10 8.56 sgl Hình 7.16: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CỦA NỀN SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -226- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH VII.10.7 Tính đài cọc bố trí thép cho đài: Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: - Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng: Pxt  Pcx - Khi vẽ tháp chọc thủng cọc nằm tháp, không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Tính cốt thép: P r2 1025 U TE 4000 I 750 C 800 800 I 2400 H 825 350 r1 P 800 II II 800 2400 800 4000 Hình 7.17: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN THÉP ĐÀI MÓNG - Xem đài cọc làm việc conson ngàm vào cột mép cột H - Momen uốn tương ứng lực P = Pm gây mặt cắt ngàm I-I II – II xác định theo công thức: Theo mặt ngaøm I-I M  r1   Pi  r1  ( Pmax  Pmin ) M  1.025  (108.8  90.37)  203.64 (Tm)  203.64  10 ( Kgcm) Giả thuyết a = 15 cm,  ho = h - a = 150 - 15 = 135 cm Fatt  M1 203.64  10   59.86 (cm ) 0.9  Rs  ho 0.9  2800  135 Chọn 20 Þ20 coù Aach = 62.8 ( cm2 )> Aatt = 59.86 ( cm2 )  khoảng cách tim cốt thép cạnh : a  SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -227- 4000  (  50)  200 (mm) 20  LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Theo mặt ngàm II-II M  r2  Pi M  r2 2.Pmax  0.825   108.03  178.25 (Tm)  178.25  10 ( Kgcm) Giả thuyết a = 15 cm,  ho = h - a = 150 - 15 = 135 cm Fatt  M2 178.25  10   52.40(cm ) 0.9  Rs  ho 0.9  2800  135 Chọn 20 Þ20 có Aach = 62.8 ( cm2 )> Aatt = 52.40 ( cm2 )  khoảng cách tim cốt thép cạnh : a  4000  (2  50)  200 (mm) 20  H 800 2400 4000 800 750 U TE 800 2400 350 C H 800 20Ø20a200 20Ø20a200 800 4000 Hình 7.18: MẶT BẰNG BỐ TRÍ THÉP ĐÀI SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -228- LỚP:06VXD2 ... TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -4- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH GVHD:ThS... TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH Hình 5.11: BIỂU ĐỒ BAO LỰC DỌC N (T) SVTH: NGUYỄN HỒNG HẬN -30- LỚP:06VXD2 ĐỀ TÀI: KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG... TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM ĐỀ TÀI: U TE PHẦN I: KIẾN TRÚC C H THIẾT KẾ KHỐI PHÒNG HỌC TẬP VÀ LÀM VIỆC TRƯỜNG ĐẠI HỌC CỘNG ĐỒNG TỈNH TRÀ VINH H GVHD: Th.S: TRƯƠNG QUANG THAØNH PHẦN II: KẾT CẤU