Cao ốc văn phòng him lam q8

L LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TPHCM tận tình hướng dẫn, giúp đỡ em suốt trình học tập Trường, đặc biệt Thầy Cô Khoa Kỹ Thuật Công Trình truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em H Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy hướng dẫn C Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN: Giáo viên hướng dẫn H U TE Sau em xin cảm ơn người thân, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn Sinh viên :Võ Đình Khánh Tp HCM 07/05/2011 MỤC LỤC H U TE C H Phần : KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC I Nhiệm vụ thiết kế công trình Tên công trình 2.Qui mô xây dựng II Tổng quan kiến trúc Giaûi pháp kiến trúc III Các hệ thống kỹ thuaät Giải pháp hệ thống cấp, thoát nước Giải pháp hệ thống phòng cháy chữa cháy Giải pháp hệ thống thông gió cách nhiệt Giải pháp hệ thống giao thông nội boä Giải pháp hệ thống thông tin liên lạc Giải pháp hệ thống chống sét Giải pháp hệ thống điện Giải pháp hệ thống xử lý rác Giaûi pháp hệ thống cảnh quan cho nhà IV Giải pháp kết cấu Khung chịu lực Nền móng V Cơ sở thiết kế cho công trình Vật liệu Các tài liệu tham khảo Phaàn : THIẾT KẾ KẾT CẤU Chương I : Thiết kế sàn tầng - I Mặt sàn taàng – II Số liệu tính toaùn III Chọn sơ kích thước tiết diện Sơ chiều dày sàn Sơ tiết diện dầm IV Phaân loại ô hình thức liên kết Phân loại oâ baûn Hình thức liên kết V Tải trọng tính toán Tónh tải Hoaït taûi VI Tính toán cốt thép sàn Các số liệu sử dụng để tính toán Tính cốt thép sàn làm việc phương VII Bố trí cốt thép VIII Tính toán cốt thép ô Chương II : Thiết kế cầu thang H U TE C H I Sơ đồ hình học II Xác định tải trọng tác dụng lên cầu thang Sơ chiều dày thang, chiếu nghỉ Chọn sơ kích thước dầm caàu thang Sơ đồ tính Xaùc định tải trọng III Tính toán thang Sơ đồ tính 2.Xác định nội lực 3.Tính cốt thép V Tính toán dầm chiếu nghỉ 1.Xác định tải trọng tác dụng 2.Xác định nội lực 3.Tính cốt thép dọc Tính toán cốt đai Bản vẽ Chương III : Thiết kế dầm dọc trục I Sơ đồ tính dầm Sơ đồ tính Sơ đồ truyền tải từ sàn truyền vào dầm dọc trục B II Các công thức tính toán III Xác định tải trọng tác dụng lên dầm trục B Tải phân bố 1.1.Nhòp 1- 2, – 3, – 4, – 8, – 9, - 10 1.2.Nhòp – 5, - 1.3.Nhòp - Tải tập trung 2.1 Nhòp 1- 2, – 3, – 4, – 8, – 9, - 10 2.2 Nhòp – 5, - 2.3 Nhòp - 2.4.Tính cốt thép đai IV Tính nội lực dầm doc trục B Các trường hợp tải Các tổ hợp tải trọng Sơ đồ chất tải biểu đồ nội lực V Tính toán cốt thép Tính toán cốt thép dọc Tính toán cốt đai Tính toán cốt treo Kết luận Chương IV : Tính khung phẳng trục I Số liệu tính toán 1.Sơ đồ khung phẳng trục 2.Sô tiết diện dầm cột H U TE C H 2.1 Sơ tiết diện dầm 2.1 Sơ tiết diện cột II Tính toán tải trọng đứng A Tải trọng sân thượng Sơ đồ truyền tải từ sàn sân thượng vào dầm trục Tải trọng tác dụng lên dầm khung 2.1 Nhòp AB, BC, CE Tải tập trung nút khung dầm dọc gây 3.1 Nuùt 3A’, 3E’ 3.1 Nuùt 3B’, 3C’ B Tải trọng tầng - Sơ đồ truyền tải từ sàn - vào dầm trục Tải trọng tác dụng lên daàm khung 2.1 Nhòp AB 2.1 Nhòp BC 2.1 Nhòp CE Tải tập trung nút khung dầm dọc gây 3.1 Nút 3A 3.2 Nuùt 3B 3.3 Nuùt 3C 3.1 Nuùt 3E C Tải trọng tầng treät Tải phân bố Tải tập trung III Tính trọng gió IV Giải nội lực khung Các trường hợp tải tổ hợp tải trọng Sơ đồ chất tải trọng lên khung biểu đồ nội lực V Tính toán cốt thép Tính cốt thép dầm 1.1 Tính cốt thép dọc 1.2 Tính cốt đai 1.3 Tính cốt treo Tính cốt thép coät 2.1 Tính cốt thép dọc 2.1 Tính cốt thép đai Phaàn : THIẾT KẾ NỀN MÓNG Chương V Tính toán phương án móng cọc BTCT I Số liệu địa chất công trình 1.Caáu tạo địa chất II Tính toán móng cọc ép 1.Tải trọng tác dụng xuống móng 2.Chọn vật liệu làm móng 3.Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu dựng cọc H U TE C H 4.Chọn độ sâu chôn móng 5.Sức chịu tải cọc theo vật liệu 6.Sức chịu tải cọc theo cường độ đất III Tính toán moùng M1 1.Xác định tải trọng 2.Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 3.Tính lực tác dụng hàng cột biên Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 5.Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước 6.Kiểm tra độ lún mũi cọc 7.Tính toán mômen đặt thép cho đài cọc IV Tính toán móng M2 1.Xác định tải trọng 2.Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 3.Tính lực tác dụng hàng cột biên Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 5.Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước 6.Kiểm tra độ lún mũi cọc 7.Tính toán mômen đặt thép cho đài cọc IV Tính toán móng M3 1.Xác định tải trọng 2.Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài 3.Tính lực tác dụng hàng cột biên Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 5.Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước 6.Kiểm tra độ lún mũi cọc 7.Tính toán mômen đặt thép cho đài cọc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2009 - 2011 CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN C H CHƯƠNG I: H U TE KIẾN TRÚC SVTH: VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang MSSV:09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2009 - 2011 CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN PHẦN : KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC I NHIỆM VỤ THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH: Tên công trình: Cao ốc văn phòng cho thuê Himlam Q8 Qui mô xây dựng: Cao ốc văn phòng cho thuê himlam Q8 xây dựng với tổng quan sau: + Tổng diện tích mặt 1496m2 + Bao gồm có: 10tầng + Tổng chiều cao tòa nhà 38,8 m + Chiều cao tầng tầng 4m + Chiều cao tầng điển hình 2-10 là 3.4m H + Chiều cao tầng 10 lên tầng mái là 3.6m Chức tầng chủ yếu sử dụng để làm việc C Như công trình sau hoàn thành đưa vào sử dụng nhằm phục vụ phần nhu cầu văn phòng làm việc cho cán bộ, công nhân viên TPHCM góp phần thúc đẩy phát triển kinh tế xã hội nước ta U TE II TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC: Giải pháp kiến trúc : a Công sử dụng: - Công trình nằm phần đất vuông vức, nằm trung tâm quận Phần diện tích xây dựng mặt 22  68= 1496 (m2).Tổng chiều cao công trình 38.8 (m) H - Công trình gồm tầng bên trên, chức tầng sau: Tầng (cao m): Căn tin kinh doanh ăn uống, hành lang bộ, bố trí sảnh đợi dành cho khách, phòng trưng bày giao dịch, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật, phòng làm việc Tầng 2÷10 (cao 3.4 m): Gồm phòng họp, phòng kỹ thuật, phòng phòng cháy chữa cháy, phòng làm việc Các phòng chủ yếu phục vụ làm phòng làm việc - Mái bê tông cốt thép, có xử lý chống thấm Nước mưa thu vào cửa thu nước mái qua ống đứng dẫn xuống hệ thống rãnh thoát nước tầng b Giải pháp mặt bằng: - Mặt bố trí mạch lạc rõ ràng thuận tiện cho việc bố trí giao thông công trình - Đơn giản cho giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác - Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lí SVTH: VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang MSSV:09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2009 - 2011 CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN - Công trình có hệ thống hành lang nối liền phòng với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lí ngắn gọn c Giải pháp mặt đứng: - Hình khối tổ chức theo khối chữ nhật phát triển theo chiều cao - Các ô cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình - Bố trí nhiều vườn hoa, xanh sân thượng ban công hộ tạo vẽ tự nhiên, thông thoáng d Giải pháp thời tiết: Công trình TPHCM nên chịu ảnh hưởng chung khí hậu miền Nam Đây vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, nóng ẩm, mưa nhiều Thời tiết năm chia thành hai mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khô Mùa mưa từ tháng  Nhiệt độ: bình quân 27oC C Khu vực quy hoạch có đặc điểm sau: H tháng đến tháng 11, có gió mùa Đông Nam Tây Nam Mùa khô từ tháng 12 đến U TE + Tháng có nhiệt độ cao tháng 4: 39oC + Tháng có nhiệt độ thấp tháng 12 (23oC) Khí hậu nhiệt đới, năm chia hai mùa rõ rệt – mưa nắng  Độ ẩm: + Tháng có độ ẩm cao tháng 9: 90% + Tháng có độ ẩm thấp tháng 3: 65% H  Mưa: số ngày mưa trung bình năm 154 ngày, đạt 1979mm + Lượng mưa cao nhất: 300 – 338 mm + Lượng mưa thấp nhất: – 12 mm  Bức xạ: tổng lượng xạ mặt trời trung bình đạt: 11,7Kcal/tháng + Lượng xạ cao nhất: 14,2Kcal/tháng + Lượng xạ thấp nhất: 10,2Kcal/tháng Lượng bốc lớn, trung bình 37mm/ngày; 1350mm/năm  Gió: có hai hướng gió + Trong mùa khô: gió Đông Nam chiếm 30% - 40%; gió Đông chiếm 20 – 30% + Trong mùa mưa: gió Tây Nam chiếm 66% III CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT: Giải pháp hệ thống cấp, thoát nước: SVTH: VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang MSSV:09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2009 - 2011 CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN  Cấp nước: - Nước cung cấp cho công trình lấy từ nguồn nước thành phố Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp gen Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật  Thoát nước: - Nước từ bể tự hoại, nước thải sinh hoạt, dẫn qua hệ thống đường ống thoát nước với nước mưa đổ vào hệ thống thoát nước có sẵn khu vực - Hệ thống thoát nước mái, yêu cầu đảm bảo thoát nước nhanh, không bị tắc nghẽn - Bên công trình, hệ thống thoát nước bẩn bố trí qua tất phòng, ống nhựa đứng đặt hộp kỹ thuật đưa đến tầng kỹ thuật để thoát nước công trình H Giải pháp hệ thống phòng cháy chữa cháy: Có vòi cứu hoả tầng có bảng thông báo phòng cháy chữa cháy Đồng thời C trang bị bình chữa cháy khô ( bình khí CO2 ) Hệ thống báo cháy gồm: đầu báo khói, hệ thống báo động Có gắn còi báo động, đường báo cứu trung tâm cứu U TE hoả thành phố, hệ thống thoát hiểm Giải pháp hệ thống thông gió cách nhiệt: Công trình đảm bảo thông gió tự nhiên nhờ hệ thống hành lang, cửa sổ có kích thước, vị trí hợp lí - Sử dụng hệ thống máy điều hoà - Công trình có hệ thống quạt đẩy, quạt trần, để điều tiết nhiệt độ khí hậu đảm bảo H yêu cầu thông thoáng cho làm việc, nghỉ ngơi - Tại buồng vệ sinh có hệ thống quạt thông gió Giải pháp hệ thống giao thông nội bộ:  Giao thông đứng: Gồm thang thang máy thang - Thang máy phương tiện giao thông theo phương đứng toàn công trình Công trình có thang máy dân dụng lắp vào4 lồng thang máy phục vụ cho tất tầng  Giao thông ngang: - Bố trí hành lang để phục vụ cho việc giao thông ngang Giải pháp hệ thống thông tin liên lạc: Công trình có lắp đặt điện thoại, Internet, truyền hình cáp… theo hệ thống thông tin liên lạc có sẵn khu vực để đáp ứng nhu cầu làm việc Giải pháp hệ thống chống sét: SVTH: VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang MSSV:09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2009 - 2011 CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN - Hệ thống chống sét gồm: kim thu lôi, hệ thống dây thu lôi, hệ thống dây dẫn thép, cọc nối đất ,tất thiết kế theo qui phạm hành - Toàn trạm biến thế, tủ điện, thiết bị dùng điện đặt cố định phải có hệ thống nối đất an toàn, hình thức tiếp đất: dùng thép kết hợp với cọc tiếp đất Giải pháp hệ thống điện: - Khu vực cấp điện từ hệ thống điện lưới quốc gia máy phát điện riêng có công suất 150 KVA Toàn đường dây điện ngầm Ở tầng lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực để đảm bảo phòng chống cháy nổ Giải pháp hệ thống xử lý rác: - Mỗi phòng làm việc có thùng đựng rác riêng - Mỗi tầng có cửa thu gom rác thải bố trí gần cầu thang, rác thải theo hệ thống H ống dẫn đứng xuống tầng nơi đặt phòng thu rác thải Giải pháp hệ thống cảnh quan cho nhà: C - Sân bãi, đường bộ: xử lý giới theo tiêu chuẩn kỹ thuật đổ bêtông cốt thép - Vỉa hè: lát gạch theo hệ thống vỉa hè chung cho toàn khu U TE - Vườn hoa, xanh: trồng che nắng gió, tạo khoảng xanh tô điểm cho công trình khu vực Tạo vị trí khí hậu tốt cho môi trường làm việc IV Giải pháp kết cấu : Khung chịu lực: - Cao ốc văn phòng cho thuê himlam Q8 xây dựng TPHCM khu vực chịu ảnh hưởng động đất gió bão, trị số áp lực gió tiêu chuẩn theo TCVN 2737-1995 H 83 (kg/m2) Mặt công trình có hình chữ nhật, chiều dài L=68 (m), chiều rộng B = 22(m) Ta có tỷ số chiều dài chiều rộng L/B = 3.09 > 2, công trình làm việc theo sơ đồ khung phẳng - Đây công trình thuộc dạng khung chịu lực chiều cao công trình 38.8m Nội lực gây khung theo phương, tính toán khung theo sơ đồ khung phẳng Khung bê tông cốt thép - Dùng phần mềm Sap2000 để tìm nội lực tổ hợp nội lực - Sơ đồ tính trục dầm cột - Liên kết cột móng liên kết ngàm mặt móng - Liên kết cột dầm nút cứng - Liên kết sàn với dầm nút cứng - Hệ khung có khả tiếp nhận tải trọng ngang thẳng đứng tác động vào công trình SVTH: VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang MSSV:09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN Trong đó: r2  0.9  0.55  0.625m ; P1  Pmin  709.86 (kN); P2  Pmax  716.2 (kN); P3= Ptb=(P1+P2)/2= 713.03(kN) b Tính toán cốt thép * Tính toán diện tích thép phương A-A: Bề dày lớp bê tông bảo vệ a=50 (mm) ho  h  a  950  50  900( mm ) MA 752.01 m    0.0266 Rb  b  h0 14.5 103  2.4  0.92     2 m     0.0266  0.0267 Rb 14.5  b  h0  0.0267   2.4  0.9 = 0,003 (m2)= 3000 (mm2) Rs 280 H As    Thiết kế : 12Có As= 3053 (mm2) b  as 2400  254.5   203.6(mm) As 3000 C @ m  U TE Choïn 14@=200 (mm) * Tính toán diện tích thép phương B-B: MB 1336.93   0.047 Rb  l  h0 14.5 103  2.4  0.9     2 m     0.047  0.048 R 14.5 As    b  l  h0  0.048   2.4  0.9 =0,0053 (m2)= 5369(mm2) Rs 280 Thieát keá : 17Coù As= 5400 (mm2) l  as 2400  314   139.55(mm) As 5400 H @ Choïn 19@=120(mm) IV TÍNH TOÁN MÓNG M2 Xác định tải trọng: Tên móng Giá trị tính toán Giá trị tiêu chuẩn N0tt M0tt Q0tt (kN) (kN.m) (kN) N0tc (kN) M0tc (kN.m) Q0tc (kN) 6772.28 3.3 6.42 7.384 7788.12 3.8 M2 Xaùc định số lượng cọc bố trí cọc đài: a Xác định số lượng cọc: * Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : Ptt  SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Qtk 993.63   1226.7 (kN / m2 )  122.67(T / m ) (3d ) (3  0.3) Trang 118 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN * Diện tích sơ đế đài : Fsb  N tt 7788.12   6.7( m2 ) tt P   tb  h  n 1226.7  20  1.1 * Số lượng cọc sơ bộ:   N tt Qtk  1.2  8230.32  coc 993.63 C nc  H Trong đó: +) N0 tt = 7788.12 (kN) +) Ptt = 1226.7 (kN/m2) +) tb = 20 (kN/m3) giá trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất đài +) h =h0 + hn= 2+1= (m) độ sâu đặt đáy đài +) n = 1.1 hệ số vượt tải * Trọng lượng đài đất ñaøi: N d tt  n  Fsb  h   tb  1.1  6.7   20  442.2(kN ) * Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: N tt  N tt  N d tt  7788.12  442.2  8230.32 (kN) U TE  : hệ số kể đến ảnh hưởng M (1.1-1.6  Vậy ta chọn nc = cọc để tính toán b Bố trí cọc đài: 300 100 900 H - Đối với cọc tiết diện nhỏ, theo quy phạm quy định mặt phẳng mũi cọc khoảng cách cọc không nhỏ ba lần đường kính cọc 3dp khoảng cách từ mép cọc đến mép đài không bé 0.5dp Ta chọn khoảng cách cọc sau: Sp = (35)dp khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài gần 25 cm Sơ đồ bố trí cọc diện tích đài cọc hình minh họa bên dưới: 2400 300 900 550 750 100 100 300 900 900 300 100 2400 Hình : Sơ đồ bố trí cọc kích thước cọc móng M2 - Diện tích đài thực tế: F tt  2.4  2.4  5.76(m ) - Trọng lượng tính toán đài đất đài: SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 119 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN N dtt  n  F tt  h   tb  1.1 5.76   20  380.16 (kN) - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài tính toán laïi: N tt  N ott  N dtt  7788.12  380.16  8168.28 (kN) Tính lực tác dụng hàng cột biên P tt max, tt N tt M y X max   n nc  X 2i i 1 Với: M 0tt  3.8 (kN), Q0tt  7.384 (kN) C +) Xác định chiều cao đài: hđ : chiều cao đài: hđ  h1  h2 H Trong đó: +) Ntt : lực dọc tính toán xác định đến cốt đài, Ntt = 8168.28(kN) +) nc : số lượng cọc, nc = cọc +) Mtt : Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: +) M tt  M 0tt  Q0tt  hd  3.8  7.384 1  11.18(kN m) Trong đó: h1 =  0.1  0.2  = 0.2 (m), h0  max  h01 ; h02  = 0.775(m) U TE B  bc  d 2.4  0.55  0.3   0.775 (m) 2 L  hc  d 2.4  0.75  0.3 h02    0.675 (m) 2  hñ  h1  h2 = 0.2 + 0.775 = 0.975 (m), chọn hđ = (m) h01  H ( Đài cọc bao trùm cọc không cần kiểm tra xuyên thủng cho đài) +) Xmax = 0,9 (m) +)  X i2   0.9   (0.9)   0.92  3.24(m2 ) 8168.28 11.18  0.9   907.58  3.1 3.24  910.68 (kN) tt   Pmax,min tt  Pmax tt  Pmin  904.48 (kN) - Trọng lượng tính toán cọc: Pc  F  lc   bt  n  0.09  29.4  25 1.1  72.765( kN ) Trong đó: +) F : diện tích tiết diện cọc, F = 0.3  0.3 = 0.09 (m2) +) lc : chiều dài coïc, lc = 29.4 (m) +) bt = 2.5 (T/m3)= 25 (kN/m3) +) n : hệ số vượt tải, n = 1.1 - Kiểm tra lực truyền xuống cọc: tt Pmax  Pc  P tk SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 120 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN tt  910.68  72.765  983.445( kN )  P tk  993.63(kN) Pmax tt Như thỏa điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Pmin  904.48(kN )  cọc chịu nén nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt abcd Trong đó:  22.06   tb   5.510 tb  1h1  2 h2  3h3  4 h4 h1  h2  h3  h4 4 (10  4)  (14  8.5)  (18  6)  (35 10.9)   22.060  8.5   10.9 với: 3  180 , h1 = (m)   350 , h1 = 8.5 (m) - Chiều dài đáy khối quy ước:  0.3 )   29.4  tg 5.510  7.77 (m) U TE Lqu  L  H  tg  (1.8  C   140 , h1 = 8.5 (m) H 1  100 , h1 = (m) - Bề rộng đáy khối quy ước:  0.3   Bqu  B  H  tg  1.8     29.4  tg 5.51  7.77 (m)   H - Chiều cao khối móng quy ước: Hqu = 1+ 0.5 + + 8.5 + 6+10.9 = 32.9 (m) - Xác định trọng lượng khối quy ước: +) Trọng lượng khối qui ước từ đáy đài trở lên: N1 = Fqư  tb  h =(7.77  7.77)  20  = 3622.4 (kN) +) Trọng lượng cọc: N2 = Fc  c  lc  n  nc = 0.09  25  29.4  1.1  9= 654.9 (kN) +) Troïng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc N3= (Fqö - Fc)  li  i=(7.77  7.77 -  0.09)  (4  8.5+8.5  9.88+6  10.3+ +10.9  12.6)=18888.6(kN) +) Trọng lượng khối móng quy ước : Ntcq = N1 + N2 + N3 = 3622.4 +654.9 +18888.6 = 23165.9 (kN) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: tc  6772.28  23165.9  29938.18 (kN) N tc  N 0tc  N qu - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: M tc  M 0tc  Q0tc  H  3.3  6.42  30.35  198.15(kN m) SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 121 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN M tc 198.15   0.0066(m) tc 29938.18 N - p lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N tc  6e  29938.18   0.0066  tc   1   1   max,min   Fqu  Lqu  7.77  7.77  7.77  tc   max  498.4 (kN/m2) - Độ lệch tâm : e  tc    490.9 (kN/m2) 498.4  490.9   tbtc   494.65 (kN/m2) Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: RM  m1 m2 ABqu II  BH qu ' II  DC II  K tc H U TE C H Trong đó: Tra bảng 3-1, 3-2 sách hướng dẫn đồ án móng tác giả NGUYỄN VĂN QUẢNG, trang 27 +) m1 = 1.2 hệ số điều kiện làm việc đất +) m2 =1,1 hệ số điều kiện làm việc công trình +) Ktc = 1,0 tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất +) II = 350 00’(tại lớp đất mũi cọc), tra bảng 3-2 trang 27-28 sách Hướng Dẫn Đồ Án Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quaûng A = 1.67; B = 7.69; D = 9.59 +) Bqư = 7.77 (m): chiều rộng đáy khối quy ước +) II = 12.6 (kN/m3): Dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc +) Hqư = 32.9 (m) +)  II : Dung trọng trung bình lớp đất từ cos 0.000 đến đáy móng khối quy ước (1  0.5)  20   8.5  8.5  9.88  10.3  10.9 12.6  10.9 (kN/m3) 1.5   8.5   10.9 +) CII = 0.18 (Kg/cm2) = 1.8 (T/m2) =10.8 (kN/m2) Lực dính lớp đất mũi cọc 1.2 1.1  RM  1.67  7.77  12.6  7.69  32.9 10.9  9.59 10.8  3992.7(kN/m2)  'II  Thỏa mãn điều kiện : tc  max  498.4  1, RM  1.2  3992.7  4791.25 (kN/m2)  tbtc  494.65  RM  3992.7 (kN/m2) Kiểm Tra Độ Lún Dưới Mũi Cọc - Theo dẫn TCXD 205 -1998, việc tính toán lún cho móng cọc đài thấp giống phương pháp tính lún móng nông với diện tích đáy móng xác định theo móng khối quy ước trình bày Phương pháp dùng để tính phương pháp cộng lún lớp phân tố Tải trọng dùng để tính cho phần tải trọng tiêu chuẩn lấy theo trạng thái giới hạn II - Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 122 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN - Áp lực thân đáy khối qui ước :  bt  N qu tc = FM 23165.9 = 383.71 (kN/m2) 7.77  7.77 - Ứng suất gây lún đáy khối qui ước :  zgl0   tbbt   bt = 494.65 – 382.71 = 111.94 (kN/m2) -  i : dung trọng lớp đất đáy khối qui ước  i = 12.6 (kN/m3) - Chia đất đáy khối qui ước thành lớp BM BM 7.77 = = 1.554(m) 5 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN H (Dực vào bảng – 7, trang 33 Sách hướng dẫn đồ án Nền Móng)  Zigl  K   Zgl0 2z 1.554 3.108 m Bm K0 C LM BM n  bt    i  li i 1 (kN/m2) (kN/m2) 111.94 383.71 0.4 0.96 107.46 406.7 0.8 0.8 85.96 431.13 U TE Điểm Độ sâu Z  Nhận xét: giới hạn độ sâu zi = 0,00(m) ta có: - Giới hạn độ lún coi chấm dứt thỏa điệu kiện 0.2 bt > = gl H Vậy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 3.108 m kể từ khối quy ước gl= 85.96 (kN/m2) < 0,2bt = 0,2  431.13= 86.22 (kN/m2).( hay bt>5gl) - Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp S = i E0i  zigl hi Trong đó:  i : hệ số khác lọai đất qui phạm qui định  i = 0.8 EO i : modun biên dạng tổng quát lớp đất, Eoi = 650.21 (T/ m2) =6502.1(kN/ m2)  zigl : ứng suất gây lún lớp 85.96  0.8  111.94 S  1.554   107.46   = 0.039(m) = 3.9(cm) 6502.1   - Tra baûng 16 TCXD 45 – 78 khung nhà bê tông cốt thép có tường chèn   Sgh = (cm) Sgh = 1.15 (cm) SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 123 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN - Như điều kiện : S = 3.9 (cm) < Sgh = (cm) thỏa mãn điều kiện lún Tính toán mô men đặt thép cho đài cọc: 100 300 525 750 B 2400 100 300 A 900 900 300 625 900 550 B 900 A 100 300 100 U TE C a Tính mô men * Mô men tương ứng với mặt ngàm A-A: Sơ đồ tính: H 2400 M A  r1  ( P7  P8  P9 )  M A  r1  (3  Pmax )  0.525  (3  910.68)  1434.32( KN m) Trong đó: r1  0.9  0.75 tt  0.525m ; P3 = P6 = P9 = Pmax = 910.68 (kN) H * Mô men tương ứng với mặt ngàm B-B : M B  r2 ( P1  P2  P3 )  0.625  (904.48  907.58  910.68)  1701.7 (kN.m) Trong đó: r2  0.9  0.55  0.625m  tt P1 = Pmin = 904.48 (kN)  P2 = Ptbtt = 907.58 (kN)  tt = 910.68 (kN) P3 = Pmax b Tính toán cốt thép: * Tính toán diện tích thép phương A-A: Bề dày lớp bê tông bảo vệ a=50 (mm) SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 124 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ho  h  a  1000  50  950(mm) MA 1434.32   0.0456 m  Rb  b  h0 14.5 103  2.4  0.952     2 m     0.0456  0.0466 As    Rb 14.5  b  h0  0.0466  1.5  0.95 = 0,00344 (m2)=3440(mm2) Rs 280 Thiết kế : 14Có As= 3562 (mm2) b  as 2400  254.5   177.55(mm) 3440 As @ m  MB 1701.7   0.054 Rb  l  h0 14.5 103  2.4  0.952     2 m     0.054  0.055 Rb 14.5  l  h0  0.055   2.4  0.95 =0,0065 (m2)= 6500(mm2) Rs 280 C As    H Chọn 14@=170 (mm) * Tính toán diện tích thép phương B-B: Thiết kế : 18Có As= 6842 (mm2) l  as 2400  381.1   133.68(mm) As 6842 U TE @ Chọn 18@=130(mm) V TÍNH TOÁN MÓNG M3 Xác định tải trọng: Bảng 6.2 Bảng Chọn nội lực tính móng Giá trị tính toán N0tt M0tt Q0tt (kN) (kN.m) (kN) H Tên móng Giá trị tiêu chuẩn N0tc (kN) M0tc (kN.m) Q0tc (kN) 114.33 64.01 73.612 4517.54 131.48 M3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài: a Xác định số lượng cọc: * Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : Ptt  3928.29 Qtk 993.63   1226.7 (kN / m2 )  122.67(T / m ) 2 (3d ) (3  0.3) * Diện tích sơ đế đài : Fsb  N tt 4517.54   3.89( m ) tt P   tb  h  n 1226.7  20  1.1 Trong đó: +) N0 tt = 4517.54(kN) +) Ptt = 1226.7 (kN/m2) SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 125 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN +) tb = 20 (kN/m3) giá trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất đài +) h =h0 + hn= 2+1= (m) độ sâu đặt đáy đài +) n = 1.1 hệ số vượt tải * Trọng lượng đài đất đài : N d tt  n  Fsb  h   tb  1.1 3.89   20  256.74( kN ) * Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: N tt  N tt  N d tt  4517.54  256.74  4774.28 (kN) * Số lượng cọc sơ bộ: nc    N tt Qtk  1.2  4774.28  5.74 coc 993.63 H : hệ số kể đến ảnh hưởng M (1.1-1.6 Vậy, ta chọn nc = cọc để tính toán b Bố trí cọc đài: 100 C - Đối với cọc tiết diện nhỏ, theo quy phạm quy định mặt phẳng mũi cọc khoảng cách cọc không nhỏ ba lần đường kính cọc 3dp khoảng cách từ mép cọc đến mép đài không bé 0.5dp Sơ đồ bố trí cọc diện tích đài cọc hình minh họa bên dưới: 300 700 400 900 A 300 1500 U TE A 100 300 900 100 900 2400 300 100 B MOÙNG M3 H Hình : Sơ đồ bố trí cọc kích thước cọc móng M1 - Diện tích đài thực tế: F tt  1.5  2.4  3.6( m ) - Trọng lượng tính toán đài đất đài: N dtt  n  F tt  h   tb  1.1 3.6   20  237.6 (kN) - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài tính toán lại: N tt  N ott  N dtt  4517.54  237.6  4755.14 (kN) Tính lực tác dụng hàng cột biên P tt max,min  tt N tt M y X max  n nc  X 2i i 1 Trong đó: +) Ntt : lực dọc tính toán xác định đến cốt đài, Ntt = 4774.28 (kN) +) nc : số lượng cọc, nc = cọc SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 126 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN +) Mtt : Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: +) M tt  M 0tt  Q0tt  hd  55.437  38.558  0.6  78.57 (kN m) Với: M 0tt  131.48 (kN), Q0tt  73.61 (kN) +)Xác định chiều cao đài: hđ : chiều cao đài: hđ  h1  h2 Trong đó: h1 =  0.1  0.2  , h0  max  h01 ; h02  B  bc  d 1.5  0.4  0.3   0.4 (m) 2 L  hc  d 2.4  0.7  0.3 h02    0.7 (m) 2  hñ  h1  h2 = 0.2 + 0.7 = 0.9 (m), chọn hđ = 0.95 (m) h01  H ( Đài cọc bao trùm cọc không cần kiểm tra xuyên thủng cho đài) +)Xmax = 0,9 (m) +)  X i2   0.9   (0.9)   0.92  3.24(m2 ) C 4517.54 131.48  0.9   761.9  36.52 3.24  798.42 (kN) tt  Pmax,min  U TE tt  Pmax tt  725.38 (kN)  Pmin - Trọng lượng tính toán cọc: Pc  F  lc   bt  n  0.09  29.4  25 1.1  72.765( kN ) H Trong đó: +) F : diện tích tiết diện cọc, F = 0.3  0.3 = 0.09 (m2) +) lc : chiều dài cọc, lc = 29.4 (m) +) bt = 2.5 (T/m3)= 25 (kN/m3) +) n : hệ số vượt tải, n = 1.1 - Kiểm tra lực truyền xuống coïc : tt Pmax  Pc  P tk tt  798.42  72.765  871.18( kN )  P tk  993.63(kN) Pmax tt Như thỏa điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Pmin  725.38( kN )  cọc chịu nén nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt abcd Trong đó:  22.06   tb   5.510 tb  1h1   h2  3h3  4 h4 h1  h2  h3  h4 SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH 4 (10  4)  (14  8.5)  (18  6)  (35 10.9)   22.060  8.5   10.9 Trang 127 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN với: 1  100 , h1 = (m)   140 , h1 = 8.5 (m) 3  180 , h1 = (m)   350 , h1 = 8.5 (m) - Chiều dài đáy khối quy ước : Lqu  L  H  tg  (1.8   0.3 )   29.4  tg 5.510  7.77(m) - Bề rộng đáy khối quy ước :  0.3   Bqu  B  H  tg   0.9     29.4  tg 5.51  6.87(m)   U TE C H - Chiều cao khối móng quy ước Hqu = 1+ 0.5 + + 8.5 + 6+10.9 = 32.9 (m) - Xác định trọng lượng khối quy ước: +) Trọng lượng khối qui ước từ đáy đài trở lên: N1 = Fqö  tb  h =(7.77  6.87)  20  = 3202.8 (kN) +) Trọng lượng cọc: N2 = Fc  c  lc  n  nc = 0.09  25  29.4  1.1  6= 436.59 (kN) +) Trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc N3= (Fqư - Fc)  li  i=(7.77  6.87 -  0.09)  (4  8.5+8.5  9.88+6  10.3+ +10.9  12.6)=16756.6 (kN) +) Trọng lượng khối móng quy ước : Ntcq = N1 + N2 + N3 = 3202.8 +436.59 +16756.6 = 20396 (kN) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: tc  3928.29  20396  24324.29 (kN) N tc  N 0tc  N qu - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: H M tc  M 0tc  Q0tc  H  114.33  64.01  30.35  2057.03( kN m) M tc 2057.03   0.084(m) tc N 24324.29 - p lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N tc  6e  24324.29   0.084  tc  max,min   1   1    Fqu  Lqu  7.77  6.87  7.77  tc   max  485.24 (kN/m2) - Độ lệch tâm : e  tc    426.12 (kN/m2) 485.24  426.12   tbtc   455.68 (kN/m2) Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: RM  m1 m2 ABqu II  BH qu ' II  DC II  K tc Trong đó: SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 128 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN H Tra bảng 3-1, 3-2 sách hướng dẫn đồ án móng tác giả NGUYỄN VĂN QUẢNG, trang 27 +) m1 = 1.2 hệ số điều kiện làm việc đất +) m2 =1,1 hệ số điều kiện làm việc công trình +) Ktc = 1,0 tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất +) II = 350 00’(tại lớp đất mũi cọc), tra bảng 3-2 trang 27-28 sách Hướng Dẫn Đồ Án Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quảng A = 1.67; B = 7.69; D = 9.59 +) Bqư = 6.87 (m): chiều rộng đáy khối quy ước +) II = 12.6 (kN/m3): Dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc +) Hqư = 32.9 (m) +) II : Dung trọng trung bình lớp đất từ cos 0.000 nhiên đến đáy móng khối quy ước (1  0.5)  20   8.5  8.5  9.88  10.3  10.9 12.6  10.9 (kN/m3) 1.5   8.5   10.9 +) CII = 0.18 (Kg/cm2) = 1.8 (T/m2) =10.8 (kN/m2) Lực dính lớp đất mũi cọc 1.2 1.1  RM  1.67  6.87  12.6  7.69  32.9 10.9  9.59 10.8  3967.7 (kN/m2) C  'II  U TE Thỏa mãn điều kiện: tc  max  485.24  1, RM  1.2  3967.7  4761.24 (kN/m2) H  tbtc  455.68  RM  3967.7 (kN/m2) Kiểm tra độ lún mũi cọc - Theo dẫn TCXD 205 -1998, việc tính toán lún cho móng cọc đài thấp giống phương pháp tính lún móng nông với diện tích đáy móng xác định theo móng khối quy ước trình bày Phương pháp dùng để tính phương pháp cộng lún lớp phân tố Tải trọng dùng để tính cho phần tải trọng tiêu chuẩn lấy theo trạng thái giới hạn II - Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước - Áp lực thân đáy khối qui ước :  bt  N qu FM tc = 20396 = 382.1 (kN/m2) 7.77  6.87 - Ứng suất gây lún đáy khối qui ước :  zgl0   tbbt   bt = 455.68– 382.1 = 73.58 (kN/m2) -  i : dung trọng lớp đất đáy khối qui ước  i = 12.6 (kN/m3) - Chia đất đáy khối qui ước thành lớp baèng BM B M 6.87 = = 1.374(m) 5 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 129 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN (Dực vào bảng – 7, trang 33 Sách hướng dẫn đồ án Nền Móng) (Dực vào bảng – 7, trang 33 Sách hướng dẫn đồ án Nền Móng)  Zigl  K   Zgl0 Điểm Độ sâu Z m LM BM 2z n  bt    i  li K0 Bm i 1 (kN/m2) (kN/m2) 0 1.13 73.58 382.1 1.374 1.13 0.4 0.965 71 399.4 2.748 1.13 0.8 0.82 58.22 416.72 H  Nhận xét: giới hạn độ sâu zi = 0,00(m) ta có: Giới hạn độ lún coi chấm dứt thỏa điệu kiện 0.2 bt > = gl gl= 58.22(kN/m2) < 0,2bt = 0,2  382.1= 76.42 (kN/m2).( hay bt>5gl) C  Do đất khối móng qui ước không bị lún đáng kể Do không cần tính lún Vậy độ lún khối móng qui ước thỏa U TE Tính toán mô men đặt thép cho đài cọc: 100 A 300 700 B 400 900 300 H 1500 B 100 300 900 100 900 100 2400 B 300 A MOÙNG M3 a Tính mô men * Mô men tương ứng với mặt ngàm A-A: Sơ đồ tính: SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 130 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN 0.7 2Pmax M A  r1  ( P3  P4 )  M A  r1  ( Pmax  Pmax )  0.7  (2  798.42)  1117.8( KN m) Trong ñoù: r1  0.9  0.4  0.7 m ; P3  P4  Pmax  798.42 (kN) * Mô men tương ứng với mặt ngàm B-B : H 0.1 M B  r2  ( P1  P2 ) C Pmax+Pmin+Ptb Trong đó: U TE M B  r2 ( P1  P2  P3 )  0.1  (798.43  725.38  761.9)  228.57 (kN.m) 0.7  0.1m ; P1  Pmin  725.38 (kN); P2  Pmax  798, 43 (kN)  761.9 (kN) r2  0.45  P1  P2  Pmin b Tính toán cốt thép: *) Tính toán diện tích thép phương A-A: H Bề dày lớp bê tông bảo vệ a=50 (mm) ho  h  a  950  50  900( mm ) m  MA 1117.8   0.063 Rb  b  h0 14.5 103 1.5  0.9     2 m     0.063  0.065 As    Rb 14.5  b  h0  0.065  1.5  0.9 = 0,0045 (m2)=4500(mm2) Rs 280 Thiết kế : 12Có As= 4561 (mm2) @ b  as 1500  381   125.3(mm) As 4561 Chọn 12@=130 (mm) *) Tính toán diện tích thép phương B-B: m  MB 228.57   0.0081 Rb  l  h0 14.5 103  2.4  0.9 SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 131 MSSV : 09B1040058 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 - 2011 CHƯƠNG VI: TÍNH MÓNG CỌC ÉP GVHD:PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN     2 m     0.0081  0.0084 As    Rb 14.5  l  h0  0.0084   2.4  0.9 =0,00094(m2)= 940(mm2) Rs 280 Thieát kế : 13Có As= 2002 (mm2) @ l  as 1500 154   193.3(mm) As 1912 H U TE C H Chọn 13=190(mm) SVTH : VÕ ĐÌNH KHÁNH Trang 132 MSSV : 09B1040058 ... trình: Cao ốc văn phòng cho thuê Himlam Q8 Qui mô xây dựng: Cao ốc văn phòng cho thuê himlam Q8 xây dựng với tổng quan sau: + Tổng diện tích mặt 1496m2 + Bao gồm có: 10tầng + Tổng chiều cao tòa... Ptc ứng với ô sàn, sau nhân thêm với hệ số giảm tải cho sàn Văn phịng Văn phòng Hành lang Phòng PCCC Văn phòng Văn phòng Văn phòng Văn phòng Hành lang Vệ sinh ptc n ptt 2000 2000 3000 2000 2000... dịch, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật, phòng làm việc Tầng 2÷10 (cao 3.4 m): Gồm phòng họp, phòng kỹ thuật, phòng phòng cháy chữa cháy, phòng làm việc Các phòng chủ yếu phục vụ làm phòng làm việc -