Cao ốc văn phòng gemadept

LỜI CẢM ƠN Sau năm học tập rèn luyện trường Đại Học Kó Thuật Công Nghệ, học kì thời gian mà em tổng kết lại toàn kiến thức kỹ kỹ sư xây dựng,để chuẩn bước vào ngành điều thể qua Luận Văn Tốt Nghiệp Trước tiên,em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kó Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh tận tình hướng dẫn - giúp đỡ em suốt trình học tập Trường Đặc biệt Thầy Cô Khoa Xây Dựng truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Sau việc hoàn thành đồ án này,đó việc thiết kế kết cấu cho công trình có quy mô lớn ,cùng dễ hiểu em đãõ gặp nhiều khó khăn việc thiết kế thể hiện.Tuy nhiên, em giúp đỡ hướng dẫn tận tình nhiều mặt thấy trực tiếp hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: Cô TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO: Giáo viên hướng dẫn kết cấu Do khối lượng tính toán lớn thời gian ngắn nên đồ án em tránh thiếu sót, mong quý Thầy, Cô vui lòng dạy thêm Em xin cám ơn Sinh viên PHAN TẤN ĐẠT Tp Hồ Chí Minh, ngày 01 tháng 02 năm 2010 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 Phần I : KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: 1.2 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: 1.3 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU : 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 1.5 GIẢI PHÁP KẾT CẤU : 1.6 GIAÛI PHÁP KỸ THUẬT: 1.7 HẠ TẦNG KỸ THUẬT: Phần II : KẾT CẤU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH 1.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CAÁU: 1.1.1 Hệ kết cấu khung: 1.1.2 Hệ kết cấu sàn: 1.2 1.3 1.4 LỰA CHỌN VẬT LIỆU: 10 CAÙC TIÊU CHUẨN, QUY PHẠM DÙNG TRONG TÍNH TOÁN: 12 LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN: 12 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KẾT CẤU CAÀU THANG: 16 2.1 2.2 CẤU TẠO: 16 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG : 17 2.2.1 Chiếu nghó : 17 2.2.2 Baûn thang : 18 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 2.3 2.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: 19 XAÙC ĐỊNH CỐT THÉP: 20 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MAÙI : 21 3.1 3.2 KÍCH THƯỚC: 21 TÍNH TOÁN BẢN : 21 3.2.1 Tính toán nắp: 21 3.2.2 Tính toán đáy: 24 3.2.3 Kiểm tra nứt: 27 3.2.4 Tính toán thành : 30 3.3 TÍNH TOÁN DẦM: 34 3.3.1 Dầm nắp: 34 3.3.2 Dầm đáy 39 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN BẢN SÀN : 53 4.1 4.1.1 4.1.2 4.1.3 4.1.4 4.2 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 53 Sơ đồ dầm sàn: 53 Giả thiết tiết diện: 54 Vật liệu: 54 Công cụ tính toán: 55 TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN: 58 4.2.1 Tỉnh tải: 58 4.2.2 Hoạt tải 59 4.3 4.4 4.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG CÁC Ô BẢN: 59 TÍNH TOÁN CỐT THÉP: 62 TÍNH TOÁN DẦM TRỰC GIAO: 64 4.5.1 Kích thước : 64 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 4.5.2 Tải trọng tác động : 65 4.5.3 Xaùc định nội lực : 65 4.5.4 Tính thép chịu lực cho dầm : 67 4.5.5 Tính thép chịu cắt cho dầm : 68 4.5.6 Tính thép treo cho dầm D1 : 69 4.6 KIEÅM TRA ĐỘ VÕNG: 70 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT DẦM : 82 5.1 5.2 PHƯƠNG PHÁP GIẢI NỘI LỰC VÀ MÔ HÌNH TÍNH TOÁN: 82 SƠ BỘ CHỌN TIẾT DIỆN KHUNG: 84 5.2.1 Tiết diện dầm: 84 5.2.2 Tiết diện cột : 84 5.2.3 Chọn tiết diện vách : 84 5.3 5.4 VẬT LIỆU SỬ DỤNG : 85 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN CÔNG TRÌNH : 85 5.4.1 Tỉnh tải: 85 5.4.2 Hoạt tải: 87 5.4.3 Tải trọng ngang: 87 5.5 TỔ HP NỘI LỰC: 87 5.5.1 Các trường hợp chất tải: 87 5.5.2 Tổ hợp nội lực: 88 5.6 LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM VÀ CỘT: 88 5.6.1 Lí thuyết tính tốn cốt thép dầm: 88 5.6.2 Lý thuyết tính cốt thép cột: 91 5.7 LÝ THUYẾT TÍNH CỐT THÉP CỘT: 97 5.7.1 Tính toán thép dầm: 97 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 5.7.2 Tính toán thép cột: 104 5.7.3 Nguyên tắt bố trí thép: 107 5.8 CHƯƠNG 6: Phần III : NỀN MÓNG: 109 ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 128 6.1 6.2 MẶT CẮT ĐỊA CHẤT: 128 ĐỊA CHẤT THỦY VĂN: 6.3 KẾT LUẬN: 129 CHƯƠNG 7: PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHOÀI: 129 7.1 7.2 7.3 7.4 7.5 7.6 KHÁI QUÁT VỀ MÓNG CỌC NHỒI: 129 CƠ SỞ TÍNH TOÁN: 129 ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 129 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG: 129 CHỌN VẬT LIỆU LÀM CỌC VÀ ĐÀI CỌC: 130 CHỌN VẬT LIỆU LÀM CỌC VÀ ĐÀI CỌC: 131 7.6.1 Theo điều kiện vật liệu làm cọc : 132 7.6.2 Theo điều kiện cường độ đất (TCXD 205-1998): 132 7.6.3 Kết qủa tính toán sức chịu tải cọc : 136 7.7 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC ĐÀI CỌC – SỐ LƯNG CỌC : 136 7.7.1 Xác định sơ số lượng cọc : 136 7.7.2 Kích thước đài cọc : 137 7.7.3 Chọn chiều cao đài cọc: 138 7.8 KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC : 139 7.8.1 Móng M3: 139 7.8.2 Moùng M1: 146 7.8.3 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: 156 7.9 TÍNH THÉP ĐÀI MÓNG: 161 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 7.9.1 Móng M3 : 161 7.9.2 Moùng M1: 164 7.10 KIEÅM TRA CHỌC THỦNG: 173 7.10.1 Moùng M3: 173 7.10.2 Moùng M3: 174 7.11 KIỂM TRA LÚN LỆCH: 175 CHƯƠNG 8: MÓNG CỌC EÙP BTCT: 165 8.1 8.2 8.3 8.4 KHÁI QUÁT VỀ CỌC EÙP: 165 CƠ SỞ TÍNH TOÁN, ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH, TẢI TRỌNG: 165 VẬT LIỆU LÀM CỌC VÀ ĐÀI CỌC: 166 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CÁC LOẠI CỌC: 167 8.4.1 Theo diều kiện vật liệu làm cọc: 168 8.4.2 Theo diều kiện cường độ đất 168 8.5 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC ĐÀI CỌC – SỐ LƯNG CỌC: 171 8.5.1 Xác định sơ số lượng cọc : 171 8.5.2 Kích thước đài coïc 172 8.5.3 Chọn chiều cao đài cọc: 172 8.6 KIEÅM TRA TẢI TÁC DỤNG LÊN CỌC: 172 8.6.1 Moùng M3: 173 8.6.2 Moùng M4: 180 8.6.3 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: 189 8.7 TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP ĐÀI MÓNG: 189 8.7.1 Đài móng M3: 189 8.8 8.9 KIỂM TRA CHỌC THỦNG: 202 KIỂM TRA LÚN LỆCH: 204 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 8.10 KIỂM TRA CỐT THÉP TRONG CỌC: 205 8.10.1 Khả chịu momen uốn cọc: 205 8.10.2 Trường hợp vận chuyển cọc: 205 8.10.3 8.10.4 8.10.5 8.10.6 Trường hợp dựng cọc: 206 Kiểm tra cốt thép dọc: 207 Tính thép làm móc treo coïc: 207 Tính thép cốt đai: 208 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -198- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 Phần I KIẾN TRÚC 5% GVHD SVTH MSSV LỚP : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO : PHAN TẤN ĐẠT : 106104046 :06DXD1 NHIỆM VỤ : Tổng quan kiến trúc BẢN VẺ : Mặt Mặt đứng Mặt cắt GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -1- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành, sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Mức độ đô thị hóa ngày tăng, hàng loạt công ty nước đầu tư vào Việt Nam, nhiều công ty thành lập đòi hỏi nhu cầu văn phòng làm việc ngày nhiều Cao ốc văn phòng GEMADEPT đời không nằm mục đích 1.2 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: Công trình xây dựng trung tâm thành phố, 2Bis -4-6 Lê Thánh Tôn, Quận 1.3 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU : Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: 1.3.1 Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có :  Nhiệt độ cao : 400C  Nhiệt độ trung bình : 320C  Nhiệt độ thấp : 180C  Lượng mưa thấp : 0,1 mm  Lượng mưa cao : 300 mm  Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% 1.3.2 Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có :  Nhiệt độ cao : 360C  Nhiệt độ trung bình : 280C  Nhiệt độ thấp : 230C  Lượng mưa trung bình: 274,4 mm  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -2- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005-2010  Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67%  Độ ẩm tương đối thấp : 74%  Độ ẩm tương đối cao : 84%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày  Lượng bốc thấp : 6,5 mm/ngày 1.3.3 Hướng gió : Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 (m/s), thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới Địa hình phẳng 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 1.4.1 Quy mô công trình: Cấp công trình: cấp Công trình bao gồm: 01 tầng hầm, , 10 lầu Tổng diện tích xây dựng 4330 = 1290 m2, Chiều cao công trình 39.7m chưa kể tầng hầm 1.4.2 Chức tầng: Tầng hầm cao 2.8 m: Diện tích tầng hầm lớn tầng khác dùng dùng để xe, làm phòng cầu thang, phòng thiết bị kỹ thuật thang máy, máy phát điện, phòng xử lý nước cấp nước thải Tầng cao 3.6 m lửng cao 3.6m: Diện tích tầng khác không xây tường ngăn cách nhiều dùng để làm khu vực sảnh tiếp tân, phòng quản lý Tầng điển hình (từ tầng đến tầng 10) cao 3.6 m: Dùng làm văn phòng Tầng kỷ thuật : Gồm phòng kỹ thuật ( cơ, điện, nước, thông thoáng, phòng kỹ thuật truyền hình, ) bên tầng chứa bồn nước mái 1.4.3 Giải pháp lại: Giao thông đứng đảm bảo năm buồng thang máy hai cầu thang Giao thông ngang: hành lang lối giao thông 1.4.4 Giải pháp thông thoáng: GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -3- SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Q2 = Fđxq.h.’2 =(32.7-1.8x2.9)x2x4.65= 255.56 (KN) Trọng lượng cọc(có xét đẩy nổi): Q3 =nc Fc.Lc ( coc   nuoc ) =6x0.1212x27.3x15=297.78 (KN) Troïng lượng phần đất từ đáy đài trở xuống: (không kể coïc) Q4= (Fmqu – nc.Fcoïc)hiI = (Fmqu – nc.Fcoïc)Lcoïc’tb tb : trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ đáy đài xuống mũi cọc h  i  tb  Lcoc i = 7.4 KN/m3 (xem tính toán trên) Q4 = 6459.14(KN) Tổng trọng lượng (tiêu chuẩn) móng khối qui ước: Nm = Qi = 7169.08KN l) Xác định tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống đáy móng khối qui ước: Tổng lực dọc tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Ntc = Ntc+ Nm =4145.75+ 7169.08=11314.8 KN Momen tiêu chuẩn tương ứng đáy móng khối qui ước: MtcmX = MtcX + QtcY x Hm = 197.4+(-139.24)x29.3 = -3882.3 (KN.m) MtcmY = MtcY + QtcX x Hm = -57.3+(-65.78)x29.3= -1984.6 (KN.m) m) Ứng suất tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước:   max   TB tc tc M mX M mY  N tc   Fm W mX W mY 11314.8 32  (KN/m2) 3882 1984  529 ( KN / m )    34 28 163 03 ( KN / m ) N tc 11314.8    346 ( KN / m ) Fm 32.7 n) Xác định khả chịu tải đất đáy móng khối qui ước:i Sức chịu tải đất Đất đáy khối móng quy ước lớp số có =290, c = 2.8 (kN/m2) , ’ = 9.81 (kN/m3) Tra baûng 1.21 trang 53 sách “Nền móng – Châu Ngọc Ẩn"  A = 1.0651 , B = 5.2605 , D = 7.6718 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -181 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Rtc  Rtc  m1 m ( A.bqu  ' II  B. hi  i ' D.c) K tc 1.2 1.1 (1.0651 5.2  9.81 5.2605 221.1  7.672 2.8  1486.7(KN / m2 ) 1.1  h '  11.2x4.65 + 8.3x8.97 + 3.2x8.36 + 4.5x8.97 + 2.8x9.81 = 221.1 (kN/m Vậy ứng suất đáy móng quy ước thỏa mãn điều kiện : max =529 KN/m2 < 1,2 Rtc= 1784.04 KN/m2 min = 163.03 KN/m2> tb = 346 KN/m2< Rtc = 1486.7 KN/m2 Vậy đất làm việc giai đoạn đàn hồi Đất bên đảm bảo đủ khả tiếp nhận tải cọc truyền xuống 10.6.2.3 Kiểm tra biến dạng đất khối móng quy ước: Dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố Chiều dày lớp phân tố h = 0.2aqu = 0.2x5.2= 1.93(m), chọn 2m ng suất đáy khối móng qui ước trọng lượng thân gây ra: bt   h '    11.2x4.65 + 8.3x8.97 + 3.2x8.36 + 4.5x8.97 + 2.8x9.81 = 221.1 (kN/m ) Ứng suất gây lún trung bình đất đáy móng quy ước:  gl  N Fmqu tc    i  hi = 346-221.1 =124.9 KN/m2 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -182 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT ) THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Bảng 10.9 Kết tính lún móng M4 zi hi σbti σgl i (m) (m) KN/m2 2Z/B L/B Ko p1i p2i KN/m2 KN/m2 KN/m2 Si Phaïm vi e1i e2i (m) gây lún 0.664 0.663 0.663 0.664 0.664 0.664 0.665 1 1 1 1 221.12 230.93 240.74 250.55 260.36 270.17 279.98 289.79 0.4 0.8 1.2 1.5 1.9 2.3 2.7 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.968 0.83 0.652 0.535 0.4 0.315 0.248 124.9 284.96 244.34 191.94 157.49 117.83 92.73 72.86 226.03 235.84 245.65 255.46 265.27 275.08 284.89 430.96 500.49 463.79 430.18 402.93 380.36 367.69 0.667 0.667 0.667 0.667 0.667 0.666 0.666 0.0023 0.0026 0.0024 0.002 0.0018 0.0013 0.001 Tính tiếp 1 299.6 309.41 3.1 3.5 1.2 1.2 0.198 0.162 58.29 47.54 294.7 304.51 360.28 357.43 0.666 0.665 0.0008 0.666 0.665 0.0006 0.0147 TONG Tính tiếp Tính tiếp Tính tiếp Tính tiếp Tính tiếp Tính tiếp Tính tiếp SƠ ĐỒ TÍNH LÚN THEO PHƯƠNG PHÁP TỔNG LỚP PHÂN TỐ Tại z = m ta thấy bt  5gl tổng độ lún S = 1.47 cm < Sgh = cm  thỏa yêu cầu biến dạng 10.7 TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP ĐÀI MÓNG: Đài cọc dùng betong B25 có Rb= 1.45(KN/cm2) Rbt=0.105(KN/cm2) Thép AII có Rs=28 (KN/cm2) Rsw=22.5 (KN/cm2) 10.7.1 Đài móng M3 (6200x2900 với 18 cọc): a) Theo phương cạnh ngắn: tiết diện 6200x2000: - Sơ đồ tính : xem đài cọc console ngàm vào cột, chịu lực tập trung phản lực đầu cọc : GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -183 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT thoa THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÙA 2006-2011 6200 1100 1100 1100 1100 1100 350 350 725 1100 750 600 750 2900 600 725 1100 350 350 750 2000 725 Hình 10.7 Sơ đồ tính thép đài cọc móng M3 - Tải tác dụng : Qimax=840.66 (KN) Qtti=6xQimax =6x840.66=5043.96(KN) - Tính toán nội lực Momen tương ứng với mặt ngàm là: M = Qtti li (KN.m) li : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến mặt ngàm (mép cột) Qtti : phản lực tính toán đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài Ta có mômen mép cột : M = Qtti li = Qmax.lo = 5043.96x0.725 = 3656.87KN.m - Tính toán bố trí cốt thép : Bảng 10.13 Cốt thép cạnh ngắn móng M3 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -184 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011  Momen h0 b a s As Choïn As choïn kNm cm cm cm2 cm % 3656.87 185 620 0.0113 0.0113 69.130 20 81.68 0.07 Bố trí  -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax= 5043.96(KN) +Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x620x190 =59783(KN ); Qo> Qmax =>Đài không bị phá hoại ứng suất nén + Khả chịu cắt bêtông : Qb= 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x620x190=11132.1KN Qo> Qmax =>Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo  b) Theo phương cạnh dài: tiết diện 2900x2000 - Sơ đồ tính 1100 1100 6200 1100 1100 1100 1100 1200 1000 350 350 1100 2900 1100 350 350 700 900 Hình 10.8 Sơ đồ tính thép đài cọc móng M3 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -185 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Sơ đồ: -Biểu đồ moment: - Tải trọng: Q= Qtti=3Qimax =3x840.66=2521.98(KN) M = 2621.75KN.m - Tính toán bố trí cốt thép : Bảng 10.14 Tính toán bố trí cốt thép cạnh dài móng M3 Momen kNm h0 cm b   cm As Fa choïn cm2 2621.75 185 290 0.0173 0.0174 49.714 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO thép 20 -186 -  cm % 62.83 0.11 Bố trí  SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011  -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax=2521.98(KN) +Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x290x190 =27963.25(KN ); Qo> Qmax =>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén + Khả chịu cắt bêtông : Qb = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x290x190=5206.95(KN) Qb >Qmax =>Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo  10.7.2 Đài móng M4 (2900x1800 với cọc): a) Theo phương cạnh ngắn: tiết diện 2900x2000: - Sơ đồ tính 1100 350 250 1100 350 350 350 1100 2000 2900 600 250 Hình 10.9 Sơ đồ tính thép đài cọc móng M4 - Tải tác dụng Qimax=1000.75(KN) Qtti=3xQimax =3x1000.75=3002.25(KN) - Tính toán nội lực Momen tương ứng với mặt ngàm là: M = Qtti li (KN.m) li : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến mặt ngàm (mép cột)=0.25 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -187 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Qtti : phản lực tính toán đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài Ta có mômen mép cột laø : M = Qtti li = 3002.25x0.25 = 750.56 KN.m - Tính toán bố trí cốt thép : vị trí T Bảng 10.15 Tính toán bố trí cốt thép cạnh ngắn móng M4  Momen h0 b a s As thép Fa chọn kNm 750.56 cm cm cm2 185 290 0.0049 0.0050 14.143  cm 25.45 % 0.0 Bố trí  -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax =3002.25(KN) +Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x290x190 =27963.25(KN ); Qmax< Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén + Khả chịu cắt bêtông : Qb-CG = 0.6x1.05xRbtxbxh0 = 0.9x0.12x290x190=5206.95(KN ); Qb >Qmax =>Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo  b) Theo phương cạnh dài: tiết diện 1800x2000 - Sơ đồ tính 350 1100 350 725 600 2000 350 725 1100 750 2900 1100 350 725 Hình 10.10 Sơ đồ tính thép đài cọc móng M4 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -188 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 - Tải tác dụng Qimax=1000.75(KN) Qtti=2xQimax =2x1000.75=2001.5(KN) - Tính toán nội lực Momen tương ứng với mặt ngàm là: M = Qtti li (KN.m) li : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến mặt ngàm (mép cột)=0.25 Qtti : phản lực tính toán đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài Ta có mômen mép cột : M = Qtti li = 2001.5x0.725 = 1451.08 KN.m - Tính toán bố trí cốt thép : Bảng 10.16 Tính toán bố trí cốt thép M4 vị trí T Momen h0 b kNm cm cm 1451.08 185 180 a s As thép cm2 0.0154 0.0155 27.489 Fa chọn 18 Bố trí cm % 30.54 0.09  -Kiểm tra khả chịu cắt : +Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x180x190=17356.5(KN ); Qmax < Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén + Khả chịu cắt bêtông : Qb-CG = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x180x190=3231.9(KN ); Qb >Qmax =>Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo 10.8 KIỂM TRA CHỌC THỦNG: 10.8.1 Móng M3: GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -189 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÙA 2006-2011 6200 1350 3500 1100 1100 1100 1350 1100 1100 350 1075 350 1100 750 2900 1100 600 750 600 1825 350 350 600 2000 1900 600 4400 Hình 10.22 Tháp chọc thủng móng M3 Tháp chọc thủng bao trùm hết đầu cọc nên đài móng M3 thỏa mãng điều kiện chọc thủng GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -190 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 10.8.2 Móng M4: 2900 1075 1825 1100 1100 350 600 1100 750 350 900 1800 900 350 350 2320 1520 750 4550 Hình 10.23 Tháp chọc thủng móng M4 Tháp chọc thủng bao trùm hết đầu cọc nên đài móng M4 thỏa mãng điều kiện chọc thủng GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -191 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 10.9 KIỂM TRA CỐT THÉP TRONG CỌC: 10.9.1 Khả chịu momen uốn cọc:  Cấu tạo cọc: + Thép dọc cọc: Thép đai: 8a200 Chiều dài cọc :L=14m  Khả chịu momen uốn cọc: M = 0.9RSASh0 : RS = 36.5 (kN/cm2) AS =6.38 (cm2) H0= 35-5 = 30 (cm) M = 0.9x36.5x6.28x30 = 6192.07 (kNcm) = 61.92 (kNm)  Trọng lượng thân cọc 1m dài qtt = 1.1ApBT = 1.1x0.352x25 = 3.37 (kN/m) 10.9.2 Trường hợp vận chuyển cọc: Vị trí móc cẩu cách đầu cọc khoảng 0.207L  Kết chạy Sap2000 V12.0.0 GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -192 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 MÔMEN M LỰC CẮT Q Hình 10.25 Nội lực cọc vận chuyển Mcaumax =15.44 (kNm) Qcaumax = 15.08(kN) 10.9.3 Trường hợp dựng cọc: Vị trí móc cẩu cách đỉnh cọc khoảng 0.207L GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -193 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 MÔMEN M LỰC CẮT Q Hình 10.26 Nội lực cọc dựng Mdungmax =45.05 (kNm) Qdungmax=19.98 (kNm) 10.9.4 Kiểm tra cốt thép dọc: M max  615.44( KN m) M  MAX  cau  45.05( KN m)  [ M ]  61.92( KN m) max  M dung  45.05( KN m) coïc đủ khả chịu lực Vậy chọn 420 làm cốt thép dọc thỏa  10.9.5 Tính thép làm móc treo cọc: Trường hợp nguy hiểm nhất bổng cọc đưa vào máy ép,móc chịu toàn tải trọng cọc: P=14x3.37=47.18 KN GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -194 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Chọn P = 47.18 (KN) để tính cho móc cẩu:  Khi móc chịu kéo,2 nhánh chịu: AS  P 47.18   0.64(cm2) xRS x36.5  Khi móc chịu cắt: ASW  P 47.18   1.6(cm2) RSW 28.5 Choïn 116 ( As= 2.011cm2 ) làm móc treo 10.9.6 Tính thép cốt ñai:  Q max  15.08( KN m) Q  MAX  cau  19.98( KN m) max Qdung  19.98( KN m) +Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x35x30 =532.88(KN ); Qmax< Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén + Khả chịu cắt bêtông : Qb = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x30x35=99.23KN >Qmax Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo 8a200 Ngòai đầu cọc có gia cường thêm xem chi tiết vẻ GVHD:CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO -195 - SVTH: PHAN TẤN ĐẠT ... công ty nước đầu tư vào Việt Nam, nhiều công ty thành lập đòi hỏi nhu cầu văn phòng làm việc ngày nhiều Cao ốc văn phòng GEMADEPT đời không nằm mục đích 1.2 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: Công trình... phòng quản lý Tầng điển hình (từ tầng đến tầng 10) cao 3.6 m: Dùng làm văn phòng Tầng kỷ thuật : Gồm phòng kỹ thuật ( cơ, điện, nước, thông thoáng, phòng kỹ thuật truyền hình, ) bên tầng chứa bồn... 4330 = 1290 m2, Chiều cao công trình 39.7m chưa kể tầng hầm 1.4.2 Chức tầng: Tầng hầm cao 2.8 m: Diện tích tầng hầm lớn tầng khác dùng dùng để xe, làm phòng cầu thang, phòng thiết bị kỹ thuật