Cao ốc thịnh vượng

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 PHẦN A: KIẾN TRÚC PHẦN A: GIỚI THIỆU PHẦN KIẾN TRÚC I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ: - Hoà nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược xây dựng đất nước Vốn đầu tư xây dựng xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước (40-50%), kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, mức sống người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác số thương nhân, khách nước vào nước ta công tác, du lịch, học tập,… cần nhu cầu ăn ở, giải trí thích hợp Nhiều Chung cư, cao ốc văn phòng xây dựng ngày nhiều nhằm đáp ứng yêu cầu Cao ốc THỊNH VƯỢNG xây dựng nhằm mục đích trên, đáp ứng nhu cầu sau II GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: 1.Vị trí công trình: Nguyễn Duy Trinh - Quận - Thành Phố Hồ Chí Minh Qui mô đặc điểm công trình: -Diện tích mặt xây dựng: 611,52m2 (31,2x19,6)m - Công trình gồm văn phòng hộ cao cấp gồm (1 hầm+ + lửng+8 tầng lầu+ tầng kỹ thuật cao 35,9m kể từ mặt đất (tính từ cốt 0.000), công trình có thang + thang máy Chiều cao cac tầng sau: - Tầng hầm: cao 3,6m - Tầng trệt: cao 3,2m: khu dịch vụ thương mại - Tầng lửng: cao 3m: khu cửa hàng phục vụ ăn uống, câu lạc thể dục giải trí phòng điều khiển - Tầng kỹ thuật cao 3,3m: Vị trí nằm - Các Tầng lại cao 3,3m: bố trí văn phòng, hộ cho thuê III GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUI HOẠCH: Qui hoạch: - Khu nhà quận 2, TPHCM nằm khu phồn thịnh nhì thành phố, nằm đường Nguyễn Duy Trinh gần trung tâm thương mại lớn phố địa điễm lý tưởng cho việc ăn sinh hoạt - Hệ thống giao thông khu vực đến địa điễm thành phố nhanh - Tuy hệ thống xanh chưa thật hoàn hảo phù hợp với thành phố HCM - Công trình xây dựng đảm bảo tiêu chuẩn quy hoạch thành phố ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT: TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 PHẦN A: KIẾN TRÚC Giải pháp bố trí mặt bằng: - Mặt bố trí mạch lạc rõ ràng đơn giản cho giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác - Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lí - Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lí, ngắn gọn - Mặt có diện tích phụ Giải pháp kiến trúc: Hình khối tổ chức theo khối hình chữ nhật phát triển theo chiều cao, thể kiến trúc mang tinh tế - Các ô cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình Giao thông nội bộ: - Giao thông tầng thông qua hệ thống giao thông rộng 2.6m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến hộ - Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy đảm bảo nhu cầu cầu thang hành thoát hiểm gặp cố - Tóm lại: hộ thiết kế hợp lí, đầy đủ tiện nghi, phòng tiếp xúc với tự nhiên, có ban công phòng khách, phòng ăn kết hợp với giếng trời tạo thông thoáng, khu vệ sinh có gắn trang thiết bị đại IV CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH: Hệ thống chiếu sáng: - Các hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên giếng trời bố trí bên công trình - Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng Hệ thống điện: - Sử dụng Tuyến điện cao thành phố qua trạm biến áp hữu trở thành điện hạ vào trạm biến công trình - Điện dự phòng cho nhà 02 máy phát điện Diezel có công suất 588KVA cung cấp Khi nguồn điện bị mất, máy phát điện cung cấp cho hệ thống sau: - Thang máy - Hệ thống phòng cháy chữa cháy - Hệ thống chiếu sáng bảo vệ - Biến áp điện hệ thống cáp Hệ thống cấp thoát nước: a Hệ thống cấp nước sinh hoạt: - Nước từ hệ thống cấp nước thành phố đưa vào bể nước công trình ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT: TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 PHẦN A: KIẾN TRÚC - Nước bơm thẳng lên bể chứa lên tầng thượng, việc điều khiển trình bơm thực hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động - Ống nước hốc âm tường b Hệ thống thoát nước mưa khí gas: - Nước mưa mái, ban công… thu vào phểu chảy riêng theo ống - Nước mưa dẫn thẳng thoát hệ thống thoát nước chung thành phố - Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải thải hệ thống thoát nước chung - Hệ thống xử lí nước thải có dung tích 16,5m3/ngày Hệ thống phòng cháy chữa cháy: a Hệ thống báo cháy: - Thiết bị phát báo cháy bố trí tầng phòng nơi công cộng tầng mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ đèn báo cháy phát được, phòng quản lí nhận tín hiệu báo cháy kiểm soát khống chế hoả hoạn cho công trình b Hệ thống cứu hoả: hoá chất nước: - Trang bị súng cứu hoả (ống gai  20 dài 25m, lăng phun  13) đặt phòng trực, có 01 02 vòi cứu hoả tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vòi chữa cháy bảng thông báo cháy - Các vòi phun nước tự động đặt tất tầng theo khoảng cách 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khô tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng - Hoá chất: sử dụng số lớn bình cứu hoả hoá chất đặt nơi quan yếu (cửa vào kho, chân cầu thang tầng) ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT: TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN PHẦN B: KẾT CẤU Chương I : TÍNH THÉP SÀN I CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN VẬT LIỆU SỬ DỤNG VÀ CƯỜNG ĐỘ: Cầu thang dùng Bê tông cấp bền B25 có Rb = 145daN/cm2 ; Rbt = 10.5daN/cm2; Thép chịu lực dùng cho sàn AII có cường độ Ra = Ra’ = 2800 daN/cm2 (mm) Thép chịu lực dùng cho sàn AI có cường độ Ra = Ra’ = 2250 daN/cm2 (≤mm) Thép đai AI có cường độ Rsw = 1750 daN/cm2 (≤mm) CHIỀU DÀY BẢN SÀN Chiều dày sàn chọn dựa yêu cầu: Về mặt truyền lực: đảm bảo cho giả thiết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (để truyền tải ngang, chuyển vị…) Sàn không bị rung động, không bị dịch chuyển chịu tải trọng ngang Chuyển vị điểm sàn chịu tác động tải trọng ngang Yêu cầu cấu tạo: Trong tính toán không xét việc sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nước, thông gió,…) Ngoài xét đến yêu cầu chống cháy sử dụng Có thể chọn chiều dày sàn xác định sơ theo công thức hb = D L1 : m D = 0.8- 1.4 hệ số phụ thuộc tải trọng m = 40- 45 kê cạnh m = 30- 35 dầm L1 : Chiều dài cạnh ngắn Gọi L2,L1 cạnh dài cạnh ngắn ô Ta xét tỉ số L2/L1 - Nếu L2/L1 ≤ : thuộc kê bốn cạnh, làm việc hai phương - Nếu L2/L1 > : thuộc dầm, làm việc phương ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Kí hiệu Cạnh Cạnh Tỉ số CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN Hệ số Hệ số Diện tích Chiều dày Sàn ngắn L1(m) dài L2(m) L2/L1 Bản Làm Việc D ms (m2) hs (cm) S1 3,75 4,5 1,20 Hai phương 40 16,875 9,38 S2 3,75 3,75 1,00 Hai phương 40 14,063 9,38 S3 3,6 3,75 1,04 Hai phương 40 13,500 9,00 S4 2,6 3,75 1,44 Hai phương 40 9,750 6,50 S5 2,6 4,5 1,73 Hai phương 40 11,700 6,50 S6 2,6 4,6 1,77 Hai phương 40 11,960 6,50 S7 3,00 Một phương 30 27,000 10,00 S8 1,1 8,18 Một phương 30 9,900 3,67 S9 1,2 2,9 2,42 Một phương 30 3,480 4,00 S10 1,6 3,13 Một phương 30 8,000 5,33 S11 0,9 6,6 7,33 Một phương 30 5,940 3,00 S12 4,00 Một phương 30 4,000 3,33 Bảng I.1: Phân loại ô sàn (kích thước cạnh lấy từ trục  trục _được thực Autocad với việc chọn kích thước dầm theo giả thuyết sơ kích thước dầm ) Để tận dụng khả chịu lực sàn ta chọn chiều dày sàn  = 10cm cho tất ô sàn Các ô sàn kích thước để dễ thi công đặt cốt thép Thiết kế kết cấu phải đảo bảo tính hiệu quả_ đơn giản thiết kế, thi công dễ dàng, gây sai sót, vẽ cấu tạo nhìn đơn giản… Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm : a Tónh Tải : tải trọng thân sàn lớp tô trát , trọng lượng tường ngăn sàn quy tải phân bố tương đương b Hoạt tải : Bao gồm trọng lượng người vật dụng sàn, lấy theo tiêu chuẩn tải trọng tác động TCVN 2737-1995 ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN TIẾT DIỆN DẦM : Với dầm ta chọn sơ nhö sau: 1 1 1 1 hd   :  L ; bd   :  h d có b d  h d ; với L nhịp dầm ,  15 12  4 2 Với dầm trực giao ta chọn sơ nhö sau:  1 1 1 hd   :  L ; b d   :  h d  20 16  4 2 Nhòp dầm (m) Kích thước tiết diện (mm) 400x650 7,5 300x550 3,6 200x350 Dầm chính 2,6 200x350 Dầm trực giao 4,5 200x400 3,75 200x400 Loại dầm Bảng I.2: Sơ kích thước dầm Các hệ dầm phụ lại có kích thước thề hình vẽ MB dầm sàn Dầm công son đà môi chọn :200x350 Xem chi tiết hệ dầm vẽ, có số vị trí vẽ khác với cách chọn sơ ban đầu _ để phù hợp với điều kiện làm việc hệ kết cấu Hầu hết kích thước dầm lớn nên liên kết dầm sàn liên kết ngàm II TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÁC Ô SÀN TĨNH TẢI  CẤU TẠO SÀN THƯỜNG ( = 10cm) Thành phần Chiều dày m γ daN/m3 hệ sô vượt tải n Tải trọng tính toán daN/m2 Gạch Ceramic 0,01 2000 1,2 24 Vữa lót 0,03 1800 1,3 70,2 Bản BTCT 0,1 2500 1,1 275 0,015 1800 1,3 35,1 Vữa tô Đường ống,th.bị 50 TỔNG TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 454,3 Bảng I.3: Tải trọng sàn thường ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011  CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN CẤU TẠO SÀN VỆ SINH : ( = 10cm) Thành phần Chiều dày m γ daN/m3 hệ sô vượt tải n Tải trọng tính toán daN/m2 Gạch Ceramic 0,01 2000 1,2 24 Vữa lót 0,03 1800 1,3 70,2 Lớp vữa chớng thấm 0,03 2000 1,1 66 Baûn BTCT 0,1 2500 1,1 275 0,015 1800 1,3 35,1 Vữa tô đường ống,th.bị 50 TỔNG CỘNG 520,9 Bảng I.4: Tải trọng sàn vệ sinh  TẢI TRỌNG PHÂN BỐ DO KẾT CẤU BAO CHE GÂY RA TRÊN SÀN Trọng lượng tường ngăn sàn qui đổi thành tải trọng phân bố sàn (mang tính chất gần đúng) Tính theo công thức sau: n.lt ht  t qd gt  A đó: n - hệ số độ tin cậy, n = 1,2 lt - chiều dài tường ht - chiều cao tường  i - trọng lượng đơn vị tường Các vách ngăn tường gạch ống dày 100 ;  t = 180daN/m2 Các vách ngăn tường gạch ống dày 200 ;  t = 360daN/m2 Hệ số độ tin cậy n=1.2 tra bảng mục 4.2.3 TCVN 2737-1995 ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN Chiều dài Chiều dài Chiều Kí hiệu Diện tích tường 100 tường 200 cao Sàn (m2) lt(m) lt(m) tường Tổng trọng Trọng lượng Hệ số tường qui đổi lượng (daN/m2) tường (daN) S1 16,875 9,45 3,135 1,2 6399,16 379,21 S2 14,063 10 3,135 1,2 6771,60 481,52 S3 13,75 9,05 3,135 1,2 6128,30 445,69 S4 9,75 3,135 1,2 2708,64 277,81 S5 11,7 0 3,135 1,2 0,00 0,00 S6 11,96 0 3,135 1,2 0,00 0,00 S7 27 8,2 3,135 1,2 5552,71 205,66 S8 9,9 2,2 3,135 1,2 1489,75 150,48 S9 3,48 3,2 3,135 1,2 2166,91 622,68 S10 2,7 3,135 1,2 1828,33 228,54 S11 5,94 0,9 3,135 1,2 609,44 102,60 S12 0 3,135 1,2 0,00 0,00 Bảng I.5: Tải trọng tường tác dụng lên ô sàn Vậy tổng tỉnh tải (P) tác dụng lên ô sàn : P=gbt+gt tinh bảng sau: Trọng lượng Trọng lượng Tổng tỉnh thân sàn(gbt) tường(gt) tải(p) Kí hiệu Diện tích Tính theo 2 sàn coâng (m ) daN/m daN/m daN/m2 S1 16,875 Sàn vệ sinh 520,3 379,21 899,51 S2 14,063 Sàn vệ sinh 520,3 481,52 1001,82 S3 13,75 Sàn vệ sinh 520,3 445,69 965,99 S4 9,75 Sàn thường 454,3 277,81 732,11 S5 11,7 Sàn thường 454,3 0,00 454,30 S6 11,96 Sàn thường 454,3 0,00 454,30 S7 27 Sàn vệ sinh 520,3 205,66 725,96 S8 9,9 Sàn vệ sinh 520,3 150,48 670,78 S9 3,48 Sàn thường 454,3 622,68 1076,98 S10 Sàn thường 454,3 228,54 682,84 ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN S11 5,94 Sàn thường 454,3 102,60 556,90 S12 Sàn thường 454,3 0,00 454,30 BảngI.6: Tỉnh tải tác dụng lên ô sàn HOẠT TẢI Hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo bảng mục 4.3.1 TCVN 2737-1995, phụ thuộc vào chức cụ thể phòng Ngoài theo mục 4.3.4 tiêu chuẩn có qui định sau Đối với phòng nêu mục 1,2,3,4,5 bảng [1] nhân với hệ số  A1 (khi 0.6  A1  0.4  A>A1 = m2): A / A1 Đối với phòng nêu mục 6,7,8,9,10,12,14 bảng nhân với hệ số  A (khi A 0.5  A  0.5  > A2 =36 m2): A / A2 đó: A diện tích chịu tải Hệ số độ tin cậy: p tc  200kG / m ; n p  1,3 p tc  200kG / m ; n p  1,2 Kí hiệu Diện tích hoạt tải tt (g) hoạt tải tc Sàn công m2 hệ số daN/m2 n daN/m2 S1 Phòng ngủ,vệ sinh 16,875 0,84 150 1,3 163,44 S2 Phòng khách, vệ sinh 14,063 0,88 150 1,3 171,60 S3 Phòng ngủ,vệ sinh 13,75 0,89 150 1,3 172,66 S4 Sảnh đợi 9,75 0,98 300 1,2 351,53 S5 Sảnh đợi 11,7 1,00 300 1,2 360,00 S6 Sảnh đợi 11,96 1,00 300 1,2 360,00 S7 Phòng ngủ,vệ sinh 27 0,75 150 1,3 145,55 S8 Phòng ngủ,vệ sinh 9,9 0,97 150 1,3 189,56 S9 Haønh lang 3,48 1,00 300 1,2 360,00 S10 kho 1,00 150 1,3 195,00 S11 Phòng ngủ 5,94 1,00 150 1,3 195,00 S12 Haønh lang 1,00 300 1,2 360,00 BảngI.7: hoạt tải tác dụng lên ô sàn ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN III SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC BẢN SÀN LÀM VIỆC HAI PHƯƠNG Tính toán theo sơ đồ đàn hồi - Bản làm việc theo hai phương, ngàm bốn cạnh Do kích thước dầm tương đối lớn _ hd/hs >= 300 ; chọn ban đầu nên hầu hết liên kết Dầm – Sàn liên kết ngàm - Bản làm việc theo hai phương nên ta cắt dải rộng b=1m theo phương để tính thép bố trí ô M M M M M II q M L1 II L1 M I 1 M I I L2 q L2 M M Ii - Moment nhịp sàn tính theo công thức : M1 = m91.(G + P) M2 = m92.(G + P) - Moment gối tính theo công thức : MI = k91( P + G ) MII = k92( P + G ) - Trong : P = p.l1.l2 G = g.l1.l2 l1: Cạnh ngắn ô l2: Cạnh dài ô - Các hệ số m , k tra bảng phụ thuộc vào loại ô , tỉ số l2/l1 tương ứng ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 10 SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG 0.000 MĐTT 1500 -2.600 N -5.600 1500 -4.100 tt tt Mx tt 9500 15100 Qy 7900 7900 -15.100 5,63 5,63 12100 12100 -23.000 3550 -35.100 -38.650 tc N mq tc M mq 7840 Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước + Trọng lượng thân đài Gđ = 2,5x1,5x 4,0x8,8 = 132 (T) + Trọng lượng đất khối móng quy ước(không kể trọng lượng cọc) G2 = (Fmq – n.Ap)   i hi = (99,1– 8x0,5024)(12,5 x 0,52+7,9x1,01 +12,1x1,12+3,55x1,04) = 3016,25(T) T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 180 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG + Trọng lượng thân cọc G3 = 2,5x34x0,5024x8= 341,63 (T) Suy ra: Ntcmq = 1401,33 + 132+ 3016,25+ 341,63 = 4891,21 (T)  Mxmqtc= 0,96 + 7,56x(1,5+33,05)= 262,2 Tm  Mymqtc= 4,05 + 25,3x(1,5+ 33,05) = 878,16 Tm + Ứng suất đáy khối móng quy ước : ptb  N tc mq Fmq p tc max N  p tc N  tc mq Fmq Fmq tc mq  4891,21  49,35 (T/m ) 99,1 M  tc xmq Wx M  M  tc ymq Wy tc xmq M  Wx tc ymq Wy  4891,21 262,2 878,16    55,59 T / m 99,1 129,5 208,7  4891,21 262,2 878,16    43,12 T / m 99,1 129,5 208,7     Trong Wx Wy – Momen chống uốn khối móng quy ước 12,64  7,842  129,5 m 7,84  12,642  208,7 m Wy=   Wx =   ptbtc  R tc  tc  1,2R tc + Điều kiện để ổn định : pmax  tc pmin  mm Trong R tc  tc  A.b.  B  hi  i*  C *.D  K Với m1.m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc – hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm)  - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống * - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A.B.D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có  = 24,280 tra bảng 1.21 trang 53 Giáo trình móng(Châu Ngọc n) ta có A = 0,77; B = 4,07 ; D = 6,63 ñn =1,04 (T/m3); C = 1,18 (T/m2); b = Bmq = 7,84 (m)   dni* h i  12,5 x 0,52 +7,9x1,01 + 12,1x1,12 + 3,55x1,04 = 31,723(T) => Rtc = 1(0,77x7,84x1,04 +4,07x31,723+1,18x6,63)= 143,21 (T/m2) Ta thaáy: ptbtc  49,35 (T/m2) < Rtc = 143,21 (T/m2) tc tc pmax  55,59 (T/m ) < 1,2R =171,85 (T/m ) tc pmin  43,12 (T/m2) > T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 181 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Tính lún móng cọc : - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Bề dày hi γđn ứng suất thân Lớp đất (m) (T/m3) σibt (T/m2) 12,5 0,52 6,50 7,9 1,01 14,48 12,1 1,12 28,03 3,55 1,04 31,72 - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:   zgl0  ptbtc   bt  49,35  31,72  17,63 T / m  - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp Bmq  7,84  1,57m chọn hi  1m - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng (gay lún) gây ra: σzp =Ko  zgl0 = Ko.17,63 với K0= f( Lmq Bmq ; 2z ) Bmq + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 31,72 +  dn z Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước: z Lớp Điểm (m) T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG γđn T/m3 Lmq/Bmq 2z/Bmq TRANG 182 σgl Ko σbt (T/m2) (T/m2) σbt/σgl SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG 0 1,04 1,6 0,00 1,0000 17,63 31,72 1,80 1 1,04 1,6 0,26 0,9896 17,45 32,76 1,88 2 1,04 1,6 0,51 0,9582 16,89 33,80 2,00 3 1,04 1,6 0,77 0,8971 15,81 34,84 2,20 4 1,04 1,6 1,02 0,8097 14,28 35,88 2,51 5 1,04 1,6 1,28 0,7132 12,57 36,92 2,94 6 1,04 1,6 1,53 0,6170 10,88 37,96 3,49 6,35 1,04 1,6 1,62 0,5838 10,29 38,32 3,72 7,35 1,11 1,6 1,88 0,5025 8,86 39,43 4,45 8,35 1,11 1,6 2,13 0,4335 7,64 40,54 5,31 Tại điểm số 9, ta có σbt/σzp = 5,31 > nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm 0.000 -2.600 15100 -4.100 -5.600 -15.100 7900 6.5 -23.000 12100 14.48 -35.100 28.03 -38.650 2000 9900 bt= 31.72 33.80 34.84 35.88 36.92 -45.000 37.96 38.32 39.43 -47.000 40.54 ứng suất trọng lượng thân đất Đơn vị :T/m2 - 17.63 gl= 32.76 17.45 16.89 15.81 14.28 12.57 10.88 10.29 8.86 7.64 ứng suất gây lún g khối qui ước Đơn vị :T/m Tính độ lún cuối theo công thức: n S=  i i 1 hi  tbi gl Eoi T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 183 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 với:  tbigl   zip 1   zip CHƯƠNG: TÍNH MÓNG : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét hi= m = 100 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp có Eo=1368 T/m2 , lớp có Eo=827 T/m2 i=0,8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa lấy cho trường hợp →S= 0,8  17, 63 10, 29   17, 45  16,89  15,81  14, 28  12,57  10,88    1368  2  0,8  8,86 7, 64      = 0,07(m) =7 cm 827  2  Vậy S= 7cm K = 50T/m4 =>  bd  50  1,8 -1  0,3 m  10  0,02 Các chuyển vị HH , HM , MH , MM ứng lực đơn vị đặt đáy đài: Ao  Eb I MH=HM = Bo  bd Eb I MM = Co  bd Eb I HH = bd HH : Chuyển vị ngang tiết diện, m/T, lực Ho =1 HM : Chuyển vị ngang tiết diện, 1/T, môment Mo= MH : Góc xoay tiết diện,1/T, lực Ho = MM : Góc xoay tiết diện, 1/Tm, Mo = Trong đó: Ao,Bo,Co Tra bảng G.2 tùy thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc đất Le Chiều dài tính đổi cọc đất: le = bd l = 0,3 x 33,05 = 9,9 m Tra baûng G2 TCXD 205 : 1998 => A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 2,441 = 1,5.10-3 (m/T) 0,3  3.10  0,02 MH = HM = 1,621 = 3.10-4(1/T) 0,3  3.10  0,02 MM = 1,751 = 9,72.10-5(1/Tm) 0,3  3.10  0,02 => HH = T.KEÁ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 187 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG => Chuyển vị cọc cao trình đáy đài: yox = QxHH + My HM=3,63x1,5x10-3 + 10,1x3x10-4 = 8,47.10-3 m yoy = QyHH + Mx HM=1,08x1,5x10-3 + 2,72x3x10-4 = 2,43.10-3 m 0x=QxMH + My MM=3,63x3x10-4 + 10,1x9,72x10-5 =2,0.10-3 rad 0y=QyMH + Mx MM=1,08x3x10-4 + 2,72 x 9,72x10-5 =5,88.10-4 rad 2 H  Qx  Q y  3,63  1,08  3,78(T ) 2 M  M x  M y  2,72  10,12  10,46(T ) Chuyển vị đầu coïc: ∆n=yo = HoHH + M0 HM=3,78x1,5x10-3 + 10,46x3x10-4 = 8,8.10-3 m 0=HoMH + Mo MM=3,78x3x10-4 +10,46x 9,72x10-5 =2,15.10-3 rad p lực tính toán, z (T/m2); lực cắt Qz (T); Môment Mz (Tm) tiết diện cọc xác định theo công thức:  M H K z = z c ( y o A1  B1  o C1  o D1 )  bd  bd  bd E b I  bd E b I Mz = 2bdEbIyoA3 - bd Eb I o B3 + MoC3 + Ho D3  bd Qz = bd3EbI yoA4 – bd2 Eb I o B4 + bdMoC4 + HoD4 Trong đó: K= 50T/m4; bd = 0,3 Các hệ số A1, B1, C1, D1, A3, B3, C3, D3, A4, B4, C4, D4 xác định theo bảng G.3 phụ lục G TCXD 205 – 1998 Mômen uốn dọc thân cọc Z(m) Ze A3 B3 C3 D3 Mz(T/m) 0,00 0,000 0,000 1,000 0,000 10,46 0,33 0,1 0,000 0,000 1,000 0,100 11,72 0,67 0,2 -0,001 0,000 1,000 0,200 12,93 T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 188 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG 1,00 0,3 -0,005 -0,001 1,000 0,300 14,04 1,33 0,4 -0,011 -0,002 1,000 0,400 15,05 1,67 0,5 -0,021 -0,005 0,999 0,500 15,95 2,00 0,6 -0,036 -0,011 0,998 0,600 16,71 2,33 0,7 -0,057 -0,020 0,996 0,699 17,29 2,67 0,8 -0,085 -0,034 0,992 0,799 17,72 3,00 0,9 -0,121 -0,055 0,985 0,897 17,98 3,33 -0,167 -0,083 0,975 0,994 18,00 3,67 1,1 -0,222 -0,122 0,960 1,090 17,95 4,00 1,2 -0,287 -0,172 0,938 1,183 17,74 4,33 4,67 1,3 1,4 -0,365 -0,455 -0,238 -0,319 0,907 0,866 1,273 1,358 17,39 16,89 5,00 1,5 -0,559 -0,420 0,811 1,437 16,28 5,33 1,6 -0,676 -0,543 0,739 1,507 15,61 5,67 1,7 -0,808 -0,691 0,646 1,566 14,83 6,00 1,8 -0,955 -0,867 0,530 1,612 14,03 6,33 1,9 -1,118 -1,074 0,385 1,640 13,13 6,67 -1,295 -1,314 0,207 1,646 12,22 7,33 2,2 -1,693 -1,966 -0,271 1,575 12,64 8,00 2,4 -2,141 -2,663 -0,949 1,352 8,43 8,67 2,6 -2,621 -3,600 -1,877 0,917 6,69 9,33 2,8 -3,103 -4,718 -3,108 0,197 5,10 10,00 -3,540 -6,000 -4,688 -0,891 3,72 11,67 3,5 -3,919 -9,544 -10,340 -5,854 1,21 13,33 -1,614 -11,713 -17,919 -15,076 -0,79 Lực cắt dọc thân cọc : Z(m) Ze A4 B4 C4 D4 Qz(T/m) 0,00 0,000 0,000 0,000 1,000 3,78 0,33 0,1 -0,005 0,000 0,000 1,000 3,71 0,67 0,2 -0,020 -0,003 0,000 1,000 3,53 T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 189 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG 1,00 0,3 -0,045 -0,009 -0,001 1,000 3,24 1,33 0,4 -0,080 -0,021 -0,003 1,000 2,87 1,67 0,5 -0,125 -0,042 -0,008 0,999 2,46 2,00 0,6 -0,180 -0,072 -0,016 0,997 1,99 2,33 0,7 -0,245 -0,114 -0,030 0,994 1,49 2,67 0,8 -0,320 -0,171 -0,051 0,989 1,00 3,00 0,9 -0,404 -0,243 -0,082 0,980 0,51 3,33 -0,499 -0,333 -0,125 0,967 0,02 3,67 1,1 -0,603 -0,443 -0,183 0,946 -0,45 4,00 1,2 -0,716 -0,575 -0,259 0,917 -0,88 4,33 1,3 -0,838 -0,730 -0,356 0,876 -1,28 4,67 1,4 -0,967 -0,910 -0,479 0,821 -1,62 5,00 1,5 -1,105 -1,116 -0,630 0,747 -1,95 5,33 1,6 -1,248 -1,350 -0,815 0,652 -2,21 5,67 1,7 -1,396 -1,613 -1,036 0,529 -2,43 6,00 1,8 -1,547 -1,906 -1,299 0,374 -2,59 6,33 1,9 -1,699 -2,227 -1,608 0,181 -2,73 6,67 -1,848 -2,578 -1,966 -0,057 -2,80 7,33 2,2 -2,125 -3,360 -2,849 -0,692 -2,84 8,00 2,4 -2,339 -4,228 -3,973 -1,592 -2,74 8,67 2,6 -2,437 -5,140 -5,355 -2,821 -2,53 9,33 2,8 -2,346 -6,023 -6,990 -4,445 -2,25 10,00 -1,969 -6,765 -8,840 -6,520 -1,91 11,67 3,5 1,074 -6,789 -13,692 -13,826 -1,10 13,33 9,244 -0,358 -15,611 -23,140 -0,52 ng suất dọc thân cọc: z(T/m2) Z(m) Ze A1 B1 C1 D1 0,00 1,000 0,000 0,000 0,000 0,00 0,33 0,1 1,000 0,100 0,005 0,000 0,13 0,67 0,2 1,000 0,200 0,020 0,001 0,25 1,00 0,3 1,000 0,300 0,045 0,005 0,34 T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 190 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG 1,33 0,4 1,000 0,400 0,080 0,011 0,41 1,67 0,5 1,000 0,500 0,125 0,021 0,46 2,00 0,6 0,999 0,600 0,180 0,036 0,49 2,33 0,7 0,999 0,700 0,245 0,057 0,51 2,67 0,8 0,997 0,799 0,320 0,085 0,52 3,00 0,9 0,995 0,899 0,405 0,121 0,51 3,33 0,992 0,997 0,499 0,167 0,49 3,67 1,1 0,987 1,095 0,604 0,222 0,46 4,00 1,2 0,979 1,192 0,718 0,288 0,43 4,33 1,3 0,969 1,287 0,841 0,365 0,39 4,67 1,4 0,955 1,379 0,974 0,456 0,34 5,00 1,5 0,937 1,468 1,115 0,560 0,30 5,33 1,6 0,913 1,553 1,264 0,678 0,25 5,67 1,7 0,882 1,633 1,421 0,812 0,20 6,00 1,8 0,848 1,706 1,584 0,961 0,16 6,33 1,9 0,795 1,770 1,752 1,126 0,11 6,67 0,735 1,823 1,924 1,308 0,06 7,33 2,2 0,575 1,887 2,272 1,720 -0,02 8,00 2,4 0,347 1,874 2,609 2,195 -0,08 8,67 2,6 0,033 1,755 2,907 2,724 -0,13 9,33 2,8 -0,385 1,490 3,128 3,288 -0,16 10,00 -0,928 1,037 3,225 3,858 -0,17 11,67 3,5 -2,928 -1,272 2,463 4,980 -0,15 13,33 -5,853 -5,941 -0,927 4,548 -0,08 Dạng biểu đồ: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 191 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG Mz -5 -2 10 15 20 -4 -6 Series1 -8 -10 -12 -14 Qz -4 -2 -2 -4 -6 Series1 -8 -10 -12 -14 σz -0,4 -0,2 -2 0,0 0,2 0,4 0,6 -4 -6 Series1 -8 -10 -12 -14 KẾT LUẬN: PHÂN TÍCH SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 192 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG Trong thiết kế nhà cao tầng , không việc chọn lực kết cấu chịu lực bên quan trọng, mà giải pháp móng bên củng quan tâm không Sự lựa chọn kiểu móng có ý nghóa định toàn công trình phải xét đến nhiều nhân tố như: điều kiện địa chất nền, tính khả thi mặt kỹ thuật, mặt an toàn, tốc độ thi công nhanh, môi trường kinh tế… Nhà cao tầng có chiều cao tương đối lớn, nên tải trọng đứng tập trung lớn, mặt khác trọng tâm công trình cách mặt đất đáng kể, nên nhạy nghiêng leach Khi chịu tác động tải trọng ngang, sinh moment lật cực lớn Vì phương án móng sâu phù hợp với công trình nhà cao tầng: móng cọc ép móng cọc khoan nhồi So sánh vào ưu nhược điểm phương án móng 1.Cọc ép bê tông cốt thép: Ưu điểm: - Thiết bị ép đơn giản - Không gây chấn động cho công trình lân can không gây tiếng ồn thi công - Tính kiểm tra cao, chất lượng đoạn cọc thử lực ép , xác định lực ép cuối - Chất lượng bê tông đảm bảo đổ bê tông mặt đất Khuyết điểm: - Sức chịu tải không lớn bị hạn chế công suất thiết bị máy ép cọc - Chiều dài tiết diện cọc bị hạn chế Khi chiều dài cọc lớn thi phải nối cọc tốn thời gian thi công, kinh phí làm giảm sức chịu tải cọc - Khi ép cọc gặp lớp đất cát chặt đất dính trạng thái dẻo cứng khó ép cọc qua lớp đất 2.Cọc khoan nhồi: Ưu điểm: - Sức chịu tải lớn đường kính cọc không giới hạn - Số lượng cọc cho móng - Khi thi công không gây chấn động đáng kể cho công trình lân cận - Không gây tiếng ồn đáng kể Khuyết điểm: - Thiết bị thi công phức tạp - Đòi hỏi công nhân kỹ thaut65 cao, lành nghề - Khi thi công việc giữ thành hố khoan khó khăn - Có thể sập vách thành hố khoan làm cho thân cọc bị khuyết tật lớn - Khi cọc thi công xong phát khuyết tật lớn việc sử lý gặp nhiều khó khăn tốn - Khi thân cọc qua lớp đất yếu không để ống chống vách lại đất thân cọc phình - Khó khăn việc đảm bảo chất lượng bê tông cọc Kết luận: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 193 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CHƯƠNG: TÍNH MÓNG Với phân tích phương án móng trên, ta chọn phương án móng cọc ép bê tông cốt thép cho công trình T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 194 SVTH : TRẦN VĂN NGHĨA ... ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 CHƯƠNG I: TÍNH THÉP SÀN Chiều dài Chiều dài Chiều Kí hiệu Diện tích tường 100 tường 200 cao Sàn (m2)... N (n = 0); Rbt : cường độ tính toán kéo bê tông ; b, ho : bề rộng, chiều cao làm việc tiết diện ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG 41 SVTT: TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011... thuộc kê bốn cạnh, làm việc hai phương - Nếu L2/L1 > : thuộc dầm, làm việc phương ĐỀ TÀI: T.KẾ CAO ỐC THỊNH VƯNG TRANG SVTT:TRẦN VĂN NGHĨA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Kí hiệu Cạnh Cạnh