Chung cư 151 nguyễn đình chính

TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -oOo - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH SINH VIÊN: PHẠM VĂN PHÁP LỚP : O9HXD1 Hoàn thành: 05-2011 TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -oOo - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH SINH VIÊN: PHẠM VĂN PHÁP LỚP : O9HXD1 Hoàn thành: 05-2011 LỜI CẢM ƠN    Luận n Tốt Nghiệp thành sinh viên thu thập suốt trình học tập mái Trường Đại học Đây trình tổng hợp hệ thống lại tất kiến thức học giai đoạn qua có bổ sung thêm tiến khoa học kỹ thuật ngày Em xin chân thành nói lời cảm ơn đến quý Thầy Cô Trường, Khoa tận tình dạy bảo, giúp đỡ em năm học mái Trường ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HỒ CHÍ MINH Đặc biệt Thầy Nguyễn Trí Dũng tận tình trực tiếp hướng dẫn, theo dõi giúp đỡ em suốt trình thực Luận Văn Tốt Nghiệp Và chân thành cảm ơn người bạn sát cánh bên ngày tháng khó khăn mái trường đại học Mặc dù Luận Văn hoàn thành với tất cố gắng, phấn đấu nổ lực thân Nhưng phần kiến thức nhiều hạn hẹp thời gian hạn chế nên hẳn Luận Văn nhiều thiếu sót Vậy em kính mong quý Thầy Cô, quý anh chị bạn đóng góp ý kiến để em bổ sung thêm khiếm khuyết rút kinh nghiệm cho thân Em xin chân thành biết ơn ! Kính chúc quý Thầy Cô bạn dồi sức khỏe ! Sinh viên Phạm Văn Pháp PHẦN A: KIẾN TRÚC (0%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN B: KẾT CẤU (70%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN C: NỀN MÓNG (30%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN A: KIẾN TRÚC (0%) Trang I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRUÙC Trang II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TP.HỒ CHÍ MINH Trang Mùa mưa Trang 2 Mùa khô: Trang Gioù: Trang III PHÂN KHU CHỨC NĂNG Trang Quy mô công trình Trang Chức tầng Trang 3 Giải pháp lại Trang Giải pháp thông thoáng Trang IV GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC Trang Hệ thống điện: Trang Hệ thống nước: Trang 3 Hệ thống thông gió chiếu sáng: Trang 4 Hệ thống phòng chấy chữa cháy: Trang Hệ thống chống sét: Trang Các hệ thống kỹ thuật khác: Trang Hệ thống veä sinh: Trang PHẦN B: KẾT CẤU (70%) Trang CHƯƠNG I : TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Trang 10 I: Mặt dầm sàn phân loại ô sàn Trang 10 Sơ đồ bố trí hệ dầm saøn Trang 10 Sơ đồ phân loại ô sàn Trang 11 Sơ chọn kích thước tiíet diện ban đầu Trang 12 II.Xác định tải trọng: Trang 21 Tónh tải: Trang 21 Hoạt tải: Trang 23 Các tính toán tải trọng: Trang 23 III Tính toán saøn: .Trang 26 Sàn bảng kê: Trang 26 Sàn bảng dầm: Trang 27 IV Tính toán sàn tầng điển hình: Trang 28 Tính ô sàn S1 (bản kê cạnh) : Trang 28 Tính ô sàn (bản loai dầm) : Trang 30 V Kiểm tra độ võng sàn: Trang 35 Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên oâ saøn : Trang 35 Kiểm tra khả xảy khe nứt vùng kéo: Trang 35 Kiểm tra độ võng sàn vị trí nhịp Trang 36 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH – SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN CẦU THANG .Trang 41 I Kiến trúc cầu thang .Trang 41 II Tính toán tải trọng Trang 42 Tónh tải: Trang 42 Hoạt tải: Trang 43 III Tính toán kết cấu thép thang: .Trang 43 Chọn sơ đồ tính: Trang 43 Xác định nội lực: Trang 44 Tính toán cốt thép : Trang 46 IV Tính cốt thép dầm chiếu nghỉ: Trang 47 Chọn sơ đồ tính : Trang 47 Xác định tải trọng: Trang 47 Xác định nội lực : Trang 48 Tính toán cốt thép: Trang 48 V Tính cốt thép dầm chiếu tới: Trang 49 Chọn sơ đồ tính : Trang 49 Xác định tải troïng: Trang 49 Xác định nội lực : Trang 50 Tính toán cốt thép: Trang 50 CHƯƠNG III: DẦM DỌC TRỤC B Trang 53 I Xác định kích thước tiết diện dầm trục B .Trang 53 II Xác định tải trọng truyền lên dầm Trang 54 III Tải trọng tác dụng Trang 54 Tải trọng tác dụng nhịp 1-2 (nhịp 7-8): Trang 54 Tải trọng tác dụng nhịp 2-3 (nhịp 6-7): Trang 56 Tải trọng tác dụng nhòp 3-4 (nhòp 5-6): Trang 56 Tải trọng tác dụng nhịp 4-5 : Trang 57 Tải trọng tác dụng lên ban công (daàm conson) : Trang 58 IV Nguyên tắc tính dầm Trang 61 Nguyeân taéc : Trang 61 Các trường hợp đặt tải: Trang 61 V Tính toán cốt thép Trang 67 Nguyên tắc tính toán cốt thép: Trang 67 Tính toán thép nhịp 1-2: Trang 69 Tính thép gối 2: Trang 69 Tính cốt thép đai: Trang 70 Bảng tổng hợp cốt thép dầm dọc trục B Trang 72 CHƯƠNG IV: HỒ NƯỚC MÁI Trang 76 I Tính nắp Trang 77 Tải trọng: Trang 78 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH – SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Xác định nội lực nắp: Trang 79 Tính cốt thép cho nắp: Trang 80 II Tính đáy Trang 81 Tải trọng: Trang 81 Xác định nội lực đáy: Trang 82 Tính cốt thép cho đáy: Trang 83 Kiểm tra hình thành mở rộng khe nứt đáy: Trang 84 III Tính thành hồ Trang 86 Xác định tải trọng: Trang 87 Xác định nội lực tính cốt thép: Trang 88 Kiểm tra hình thành mở rộng khe nứt thành: Trang 90 IV Tính dầm naép Trang 92 Tính dầm nắp DN1: Trang 92 Tính dầm nắp DN2: Trang 93 Tính dầm nắp DN3: Trang 94 V Tính dầm đáy Trang 95 Tính dầm ñaùy DD1: Trang 95 Tính dầm đáy DD2: Trang 96 Tính dầm đáy DD3: Trang 97 VI Tính tải trọng Gió Trang 97 VII Tính thép hệ dầm nắp, hệ dầm đáy Trang 102 Tính thép hệ dầm nắp: Trang 102 Tính thép hệ dầm ñaùy: Trang 106 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Trang 115 (KHUNG TRỤC 2) I Xác định sơ đồ khung Trang 115 Xác định sơ đồ tính toán Trang 115 Xác định sơ kích thước Trang 116 II Xác định tải trọng truyền lên dầm khung sàn điển hình Trang 119 Nguyên tắc truyền tải Trang 119 Taûi trọng tác dụng lên conson trục A Trang 120 Tải trọng tác dụng lên nhịp A - B Trang 121 Tải trọng tác dụng lên nhịp B - C Trang 126 Tải trọng tác dụng lên nhịp C - D Trang 130 Tải trọng tác dụng lên conson trục D Trang 134 III Xác định tải trọng truyền lên dầm khung sàn mái Trang 137 Tải trọng tác dụng lên conson trục A Trang 137 Tải trọng tác dụng lên nhịp A - B Trang 138 Tải trọng tác dụng lên nhịp B - C Trang 141 Tải trọng tác dụng lên nhịp C - D Trang 143 Tải trọng tác dụng lên conson trục D Trang 146 IV Xác định tải trọng gió Trang 147 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH – SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG V Áp lực đất lên tường chắn Trang 148 VI Tổng hợp tỉnh tải, hoạt tải toaøn khung Trang 149 VII Các trường hợp đặt tải cho khung Trang 151 VIII Nguyên tắc tìm nội lực khung Trang 160 IX Tính cốt thép Trang 166 Nguyên tắc tính toán cốt thép dầm Trang 166 Nguyên tắc tính toán cốt thép cột Trang 181 CHƯƠNG VI: NỀN MÓNG(30%) Trang 192 A : ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Trang 192 I Mục đích Trang 192 II Phương pháp tiến hành Trang 192 Coâng tác khoan lấy mẫu Trang 192 Phương pháp thí nghiệm phòng Trang 192 III Cấu tạo địa chất Trang 193 Lớp đất số Trang 195 Lớp đất số Trang 195 Lớp đất số Trang 195 Lớp đất số Trang 196 Lớp đất soá Trang 196 IV Tính chất lý địa chất thủy văn Trang 196 B : NỘI LỰC TÍNH TOÁN Trang 198 C : PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT Trang 201 I Tính toán sơ Trang 201 Chọn chiều sâu chôn móng Trang 201 Choïn kích thước cọc Trang 201 Chọn chiều cao ñaøi Trang 201 Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu Trang 201 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất Trang 203 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất Trang 206 II Tính toán móng cột CA2, CD2 (M1) Trang 208 Taûi trọng tính toán Trang 208 Xác định diện tích móng số lượng cọc Trang 208 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Trang 210 Kiểm tra lực tác dụng lên đất Trang 212 Kiểm tra độ lún móng Trang 214 Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc Trang 216 IV Tính toán móng cột CB2, CC2 (M2) Trang 219 Tải trọng tính toaùn Trang 219 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH – SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Xác định diện tích móng số lượng cọc Trang 219 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Trang 220 Kiểm tra lực tác dụng lên đất Trang 221 Kieåm tra độ lún móng Trang 224 Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc Trang 226 D : MÓNG CỌC KHOAN NHOÀI Trang 229 I Đặc điểm cọc khoan nhồi phạm vi áp dụng Trang 229 II Chọn nội lực để tính toán Trang 230 III Tính toán sơ Trang 231 Chọn chiều sâu chôn móng Trang 231 Chọn kích thước vật liệu làm cọc Trang 231 Chọn chiều cao đài Trang 232 Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu Trang 232 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất Trang 232 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất Trang 236 IV Tính toán móng coät CA2, CD2 (M1) Trang 238 Tải trọng tính toán Trang 238 Xác định diện tích móng số lượng coïc Trang 238 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Trang 239 Kieåm tra lực tác dụng lên đất Trang 240 Kiểm tra độ lún móng Trang 242 Kiểm tra độ bền xác định cốt thép đài cọc Trang 244 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang mômen đầu cọc Trang 246 Tính cốt thép cho cọc Trang 253 V Tính toán móng cột CB2, CC2 (M2) Trang 253 Tải trọng tính toán Trang 253 Xác định diện tích móng số lượng cọc Trang 253 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Trang 254 Kiểm tra lực tác dụng lên đất neàn Trang 255 Kiểm tra độ lún móng Trang 257 Kiểm tra độ bền xác định cốt thép đài coïc Trang 258 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang mômen đầu cọc Trang 261 Tính cốt thép cho cọc Trang 266 VI so sánh phương aùn moùng Trang 267 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH – SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN A KIẾN TRÚC: 0% GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG tb: dung trọng trung bình đất móng  Fd   tb N tt 507,113   12,   tb  h 44,34   2, Choïn Fd = x = 16 m2 - Trọng lượng đài đất đài : Vì mặt đài móng ngang với sàn tầng hầm nên trọng lượng đất đài Qd  n  Fd  h   tb  1,1 x 16 x 2,5 x1,5 = 66 (T) - Lực dọc tính toán xác định lên cốt đế đài : N tt  N ott  Qd  507,113  66  573,113 (T) -Ước lượng số lượng cọc : nc nc     N tt 573,113  1,5   3,37 coïc P 255,   1  1.5 :hệ số tăng số lượng cọc ảnh hưởng M Vậy chọn số lượng n = cọc để bố trí Khoảng cách tim cọc r  3d (3d đến 6d) = x 0,8 = 2,4 m chọn 2,4 m Khoảng cách tim cọc gần đến biên là: 0,5d = 0,5 x 0,80 = 0,4 m chọn 0,4 m C B Sau bố trí cọc cấu tạo đài ta có diện tích đế đài thực tế Fđtt = x = 16 m² Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: - Diện tích đế đài : Fd    16 (m2) - Troïng lượng đài đất đài : Qd  n  Fñ  h    1,1 x 16 x 2,5 x 1,5 = 66 (T) - Lực dọc tính toán xác định lên cốt đế đài : N tt  N ott  Qd  507,113  66  573,113 (T) - Mômen tính toán tác dụng lên đáy đài : ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG M  M  Q  hd  0,95 + 8,93 x 1,35 = 13,01 (T.m) tt tt tt hd = 1,5 – 0,15 = 1,35 m - Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc : tt tt Pmax,min  N tt M y  xmax  n nc  xi2 i 1 Trong x nmax : khoảng cách từ tâm móng đến tim hàng cọc chịu nén nhiều đài cọc theo phương x xi : khoảng cách từ tâm cọc đến trục y xmax = 1,2 (m) ; xmin = -1,2 (m) xi2 = x 1,22 = 5,76 (m2)  P max = N dtt M tt  xnmax 573,113 13, 011,     145,99 (T) n  xi2 5, 76 - Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc :  P = N dtt M tt  xnmax 573,113 13, 01 1,     140, 57 n  xi2 5, 76 Như : Pttmax = 145,99 T < Pc = 255,4 T thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin > nên không cần kiểm tra chống nhổ cọc Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền: * Xác định kích thước khối móng qui ướt: - Góc ma sát trung bình khối móng qui ướt  i  hi 6, 08o 1,3  12, 25o  4,  19o  5,5  8o10 '  9,3  28o 12  tb  =  17,8o 32,  hi i : góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyên qua hi : chiều dày lớp đất mà cọc xuyên qua  tb 17,8o - Góc mở khối móng qui ướt:     4, 45o 4 * Kích thước khối móng qui ước: - Chiều dài khối móng qui ước: Amq = A1 + x Lc x tg = 3,2 + x 32,3 x tg4,45o= 8,23 m - Chiều rộng khối móng qui ước: Bmq = B1 + 2.Lc.tg = 3,2 + x 32,3 x tg4,45o= 8,23 m - Diện tích móng khối quy ước : Fm = 8,23 x 8,23 = 67,73 m2 * Xác định trọng lượng khối móng qui ước: - Trọng lượng đất phủ đài: Q1 = 1,1 x Fm x tb x h tb : dung trọng trung bình h : chiều sâu chôn đài ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 255 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Nhưng mặt đài móng nằm ngang sàn tầng hầm nên trọng lượng đất phủ đài Q1 = - Trọng lượng đài cọc: Q2 = x x1,5 x 2,5 + x 0,8 x 0,8 x 32,3 x 2,5 = 266,72 T - Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài ixhi = 1,707x1,8 +1,944 x 4,2 + 0,935 x 5,5 + 0,939 x 9,3 + 0,989 x 12 = 36,98 Q3 = (Fm – n x Fc) x ixhi = (67,73 – x 0,5026) x 36,98 = 2430 (T) -Trọng lượng khối móng qui ước: Qmq = Q1+ Q2 + Q3 = 266,72 + 2430 = 2696,72 (T) - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở leân:  tb  Qm 2696, 72   1, 23 (T/m3) Fmq  hmqu 67, 73  32,3 hm: Chiều cao khối móng qui ước từ mặt đất đến mũi cọc - Giá trị nội lực tiêu chuẩn gây đáy móng khối qui ước: tc N dq  N otc  Qmq  440,97 + 2696,72 = 3137,69 (T) M tc  M otc  Qotc  hc  0,83 + 7,77 x 32,3 = 251,8 (T.m) hc = 32,3 m B -3.000 C NỀN TẦNG HẦM -4.500 A D ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 256 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG - Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Xác định áp lực tiêu chuẩn móng khối qui ước xác định nhö sau: Rtcm = m1  m2 ( A  B1    B  hqo   tb  D  ctc ) ktc Trong : m1 = 1,2 hệ số làm việc đất, m2 = hệ số làm việc nhà ktc = hệ số tin cậy B1 cạnh diện tích đáy khối móng qui ước B1= 8,23 m hqo chiều sâu khối móng qui ước hqo = 33,8m ctc lực dính tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc => ctc = 0,03 kg/cm2 = 0,3(T/m²)  tb  Qqu trọng thể tích trung bình = 1,23 (T/m3) Fqu  hmqu  trọng lượng thể tích lớp đất mũi cọc =>  = 0,989(T/m3) A, B, D hệ số phụ thuộc vào góc ma sát tiêu chuẩn  tc =28o => A = 0,98; B = 4,93; D = 7,4 Vaäy Rmtc  1, 1  0,98  8, 23  0,989  4,93  33,8 1, 23  7,  0,3  258, (T/m2) - Ứng suất đáy móng khối qui ước: +  tbtc = tc + Pmax = tc + Pmin = tc  N dq Fmq tc  N dq Fmq tc  N dq Fmq   tc  M dq Wdq  M dqtc Wdq Với  N dqtc = Ntc + Qmq = 3137,69 (T) Wdq = Wdq  Bmq  Amq  8, 23  8, 232  92,91 (m3) + Fm = 8,23 x 8,23 = 67,73 m2 + s tbtc   N otc 3137, 69  46,33 (T/m2) Fm 67, 73 215,8 tc  49, 04 (T/m2)  Pmax = 44, 53  92,91 215,8 tc  43, 62 (T/m2)  Pmin = 44,53  92,91   tbtc  46,33T / m  Rtc  258, 2T / m  tc Vaäy  Pmax  49, 04T / m2  1, Rtc  309,84T / m2  tc  Pmin  43, 62T / m   Do ổn định Kiểm tra độ lún móng: - Để tính lún cho móng ta dùng tải tiêu chuẩn ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 257 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG - Tính lún cho móng theo phương pháp cộng phân tố Chia đáy móng thành lớp có bề dày z ≤ 0,2 x Am = 0,2 x 8,23 = 1,646 m  mũi cọc  đn = 0,989 T/m2 Ta chọn chiều dày lớp phân tố 1m - Tính áp lực gây lún Pgl + s zbt =   i hi =1,707 x 2,8 +1,944 x 4,2 + 0,935 x 5,5 + 0,939 x 9,3 + 0,989 x 12 = 38,69 (T/m2) + Pgl = tc  N dq Fmq    i hi = 46,33 – 38,69 = 7,74 T/m2 + s zbt vùng tính : s zbti = z x  dn + s zbt s gl = ko x Pgl ( ko tra bảng phụ thuộc Am 8, 23  1 ) Bm 8, 23 Tính đến s gl  0, 2s bt dừng - Ta thấy s gl  7, 44 T m  0, 2s bt  0,  38, 69  7, 74 T m Vậy móng M2 thỏa mãn điều kiện lún Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc: - Để kiểm tra điều kiện chọc thủng vẽ hình tháp ép lõm từ mép cột nghiêng 450 Nếu cọc nằm phạm vi tháp ép lõm không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Nếu có cọc nằm phải kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Q ≤ Q = .b.ho.Rk Trong đó: Q: Tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng(không kể trọng lượng thân coïc) Q1 coc =  N ncoc  M  xi  xi2 h : chiều cao làm việc của tiết diện xét :h = hdai – 10 h  : hệ số không thứ nguyên   0,     c c: khoảng cách từ mép cột tới mép gần cọc nằm tháp ép lõm, c ≥ 0,5h0 ; c = 0,5x1,35 =0,675 cm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 258 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG -3.000 -4.500 C B 2 SƠ ĐỒ THÁP ÉP LÕM - Phản lực cọc tính sau: Q1  Q4 = N dtt M tt  xnmax 573,113 13, 011,     145,99 (T) n  xi2 5, 76 Q2  Q3 = N dtt M tt  xnmax 573,113 13, 01 1,     140, 57 (T) n  xi2 5, 76 - Với móng M2 cọc nằm phạm vi tháp ép lõm nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng * Xác định cốt thép đài cọc: - Xem đài tuyệt đối cứng, làm việc conson ngàm mép cột Mặt ngàm I-I; II-II chịu tác dụng phản lực đầu cọc - Moment ngàm xác định theo công thức: n M   ri  Pi i 1 Với Pi : phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 259 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG ri : kgoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm - Diện tích cốt thép tính theo công thức : As  M 0,9  Rs  h0 Trong : M moment tiết diện xét ho chiều cao làm việc đài tiết diện Rs : cường độ tính toán thép C B I II II 2 I - Moment theo phương I-I : MI-I =r1 (P1 +P4) Trong ñoù : r1 = 0,9m P1 = P4 = Pmax = 145,99 ( T )  MI-I = 0,9  x 145,99 = 262,78 (T.m) - Diện tích cốt thép cần : AsI-I = M I I 262,78 105   77, 24 (cm2) 0,9  Rs  ho 0,9  2800 135 Chọn 2720 đặt s150 để bố trí ( Aschọn = 84,78 cm2); dài 3,9m - Moment theo phương II-II : MI-I =r1 (P2 +P3) Trong : r1 = 1,05m P2 = P3 = Pmin = 140,57 ( T )  MI-I = 1,05  x 140,57 = 295,2 (T.m) - Diện tích cốt thép cần : AsI-I = M I I 217, 41105   86, 77 (cm2) 0,9  Rs  ho 0,9  2800 135 Choïn 2820 đặt s150 để bố trí ( Aschọn = 87,92 cm2); dài 3,9m ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 260 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Kiểm tra cọc chịu tải ngang moment đầu cọc: - Tải trọng ngang truyền xuống đầu cọc : Q = 8,93 (T) = 89,3 (KN) - Moment truyền xuống đầu cọc : M = 0,95 (T.m) = 9,5 (KN.m) - Phân phối tải trọng cho cọc chịu : Q 89,3   22,33 (KN) n K  bc - Hệ số biến dạng:  bd  Eb  J H Trong đó:  K: Hệ số tỷ lệ (T/m4) phụ thuộc vào loại đất xung quanh cọc, lấy theo bảng G1  K = 500(T/m4) = 5000 (KN/m4)  bc: Bề rộng quy ước cọc (m) xác định sau: d≥0,8m bc = d+1m d MH =HM  0, 435  2,9 107  0, 02 1, 751  6,945 106 (m/KN) => MM  0, 435  2,  107  0, 02  1, 479 105  22,33  47,55 (KN.m) => Mo = Mngaøm= MH  H = 6,945 106  MM => HH  Ta yo = Ho  HH + Mo MH = 22,33  5,12410-5 + 47,551,47910-5 = 1,8510-3(m) o = Ho  MH + Mo MM= 22,33 1,47910-5 + 47,55  6,94510-6 = 0,6610-3(rad) Chuyển vị cọc cao trình đáy ñaøi : n = yo = 1,8510-3 m = 0,185cm < 1cm Góc xoay cọc cao trình ñaøi :  = O = 0,66 10-3 (rad) * Moment uốn Mz(T.m) tiết diện cọc tính theo công thức sau: - p lực sz(KN/m2), Moment uốn Mz(KN.m), lực cắt Qz(KN) tiết diện cọc tính theo công thức sau: M z   db  Eb  J  yo  A3   bd  Eb  J  o  B3  M o  C3  Ho  bd  D3 Qz   db  Eb  J  yo  A4   bd2  Eb  J  o  B4   bd  M o  C4  H o  D4 sz     M H  ze   yo  A1  o  B1  o  C1  o  D1   bd  bd  bd  E  J bd  Eb  J   K Trong đó: ze chiều sâu tính đổi, ze = bd  z Z :chiều sâu thực tế vị trí tiết diện cọc đất z = 32,3m Các giá trị A3, B3, C3 D3 tra bảng G.3 TCXD 205– 1998 Các giá trị tính toán trình bày bảng sau ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 262 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ MZ VÀ BIỂU ĐỒ TƯƠNG ỨNG Z 0,00 0,23 0,46 0,69 0,92 1,15 1,38 1,61 1,84 2,07 2,30 2,53 2,76 2,99 3,22 3,45 3,68 3,91 4,14 4,37 4,60 5,06 5,52 5,98 6,90 8,05 9,20 Ze 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,20 2,40 2,60 3,00 3,50 4,00 A3 0,000 0,000 -0,001 -0,005 -0,011 -0,021 -0,036 -0,057 -0,085 -0,121 -0,167 -0,222 -0,287 -0,365 -0,455 -0,559 -0,676 -0,808 -0,956 -1,118 -1,295 -1,693 -2,141 -2,621 -3,541 -3,919 -1,614 B3 0,000 0,000 0,000 -0,001 -0,002 -0,005 -0,011 -0,020 -0,034 -0,055 -0,083 -0,122 -0,173 -0,238 -0,319 -0,420 -0,543 -0,691 -0,867 -1,074 -1,314 -1,906 -2,663 -3,600 -6,000 -9,544 -11,731 C3 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,999 0,998 0,996 0,992 0,985 0,975 0,960 0,938 0,907 0,866 0,811 0,739 0,646 0,530 0,385 0,207 -0,271 -0,941 -1,877 -4,688 -10,340 -17,919 D3 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,699 0,799 0,897 0,994 1,090 1,183 1,273 1,358 1,437 1,507 1,566 1,612 1,640 1,646 1,575 1,352 0,917 -0,891 -5,854 -15,076 Mz(KN.m) 47,550 52,687 57,622 62,116 66,205 69,769 72,821 75,058 76,667 77,577 77,434 77,011 76,074 74,255 71,938 69,144 66,110 62,639 58,830 55,044 51,018 42,644 34,686 26,686 13,544 3,493 0,280 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 263 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Biểu đồ mômen cọc chịu tải trọng ngang Mz (KN.m) Z(m) -10,00 10,00 30,00 50,00 70,00 90,00 10 BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ QZ VÀ BIỂU ĐỒ TƯƠNG ỨNG Z 0,00 0,23 0,46 0,69 0,92 1,15 1,38 1,61 1,84 2,07 2,30 2,53 2,76 2,99 3,22 3,45 3,68 3,91 4,14 4,37 Ze A4 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 B4 0,000 -0,005 -0,020 -0,045 -0,080 -0,125 -0,180 -0,245 -0,320 -0,404 -0,499 -0,603 -0,716 -0,838 -0,967 -1,105 -1,248 -1,396 -1,547 -1,699 C4 0,000 0,000 -0,003 -0,009 -0,021 -0,042 -0,072 -0,114 -0,171 -0,243 -0,333 -0,443 -0,575 -0,730 -0,910 -1,116 -1,350 -1,613 -1,906 -2,227 D4 0,000 0,000 0,000 -0,001 -0,003 -0,008 -0,016 -0,030 -0,051 -0,082 -0,125 -0,183 -0,259 -0,356 -0,479 -0,630 -0,815 -1,036 -1,299 -1,608 Qz(KN) 1,000 22,330 1,000 21,890 1,000 20,787 1,000 19,000 1,000 16,747 0,999 14,181 0,997 11,302 0,994 8,265 0,989 5,245 0,980 2,222 0,967 -0,803 0,946 -3,661 0,917 -6,270 0,876 -8,708 0,821 -10,802 0,747 -12,809 0,652 -14,401 0,529 -15,703 0,374 -16,680 0,181 -17,517 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 264 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 4,60 5,06 5,52 5,98 6,44 6,90 8,05 9,20 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,50 4,00 -1,848 -2,125 -2,339 -2,437 -2,346 -1,969 1,074 9,244 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG -2,578 -3,360 -4,228 -5,140 -6,023 -6,765 -6,789 -0,358 -1,966 -2,849 -3,973 -5,355 -6,990 -8,840 -13,692 -15,611 -0,057 -0,692 -1,592 -2,821 -4,445 -6,520 -13,826 -23,140 -17,937 -18,139 -17,469 -16,084 -14,214 -11,894 -5,765 0,118 Biểu đồ lực cắt cọc chịu tải ngang Qx (kN) -45,00 -30,00 -15,00 0,00 15,00 30,00 45,00 Z (m) 10 11 12 BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ Z VÀ BIỂU ĐỒ TƯƠNG ÖÙNG Z 0,00 0,23 0,46 0,69 0,92 1,15 1,38 1,61 1,84 2,07 Ze A1 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 B1 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,999 0,999 0,997 0,995 C1 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,799 0,899 D1 0,000 0,005 0,020 0,045 0,080 0,125 0,180 0,245 0,320 0,405 sX (kN/m2)  0,000 0,000 0,000 1,953 0,001 3,573 0,005 4,878 0,011 5,888 0,021 6,625 0,036 7,102 0,057 7,368 0,085 7,423 0,121 7,295 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 265 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 2,30 2,53 2,76 2,99 3,22 3,45 3,68 3,91 4,14 4,37 4,60 5,06 5,52 5,98 6,44 6,90 8,05 9,20 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,50 4,00 0,992 0,987 0,979 0,969 0,955 0,937 0,913 0,882 0,848 0,795 0,735 0,575 0,347 0,033 -0,385 -0,928 -2,928 -5,853 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG 0,997 1,095 1,192 1,287 1,379 1,468 1,553 1,633 1,706 1,770 1,823 1,887 1,874 1,755 1,490 1,037 -1,272 -5,941 0,499 0,604 0,718 0,841 0,974 1,115 1,264 1,421 1,584 1,752 1,924 2,272 2,609 2,907 3,128 3,225 2,463 -0,927 0,167 0,222 0,288 0,365 0,456 0,560 0,678 0,812 0,961 1,126 1,308 1,720 2,195 2,724 3,288 3,858 4,980 4,548 7,046 6,652 6,128 5,542 4,916 4,257 3,555 2,840 2,320 1,467 0,821 -0,331 -1,261 -2,025 -2,481 -2,851 -2,967 -2,587 Biểu đồ áp lực ngang cọc chịu tải ngang sx (KN/m2) -5 -4 -3 -2 -1 10 Z (m) Tính cốt thép cho cọc: Tính cốt thép chịu moment uốn thân cọc Mz : Ta có giá trị Monent Mzmax cọc chịu tải trọng ngang : Mzmax = 77,577(KN.m) ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 266 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 M (cm2) As  0,9  Rs  h0 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Ta tính đổi tiết diện hình tròn tiết diện hình vuông để tính cốt thép cho cọc nhồi chịu tải trọng ngang : => b=   d2 0,8   = 0,708m=70,8cm 4 Choïn a = cm =>h0 = 70,8 – = 64,8 (cm) As  M 77, 577  104   4, 75 cm2 0,9  Rs  h0 0,9  2800  64,8 => Tổng diện tích cốt thép cọc As = 2 4,75 =9,5cm2 Mà diện tích cốt thép cọc ta chọn As = 24,132cm2 Như diện tích thép cọc khoan nhồi chọn lúc đầu đủ khả chịu lực * Xác định vị trí cắt thép: - Mz tắt Z= 9,2 m, để dự trữ an toàn ta cộng thêm m.Vậy ta cắt thép vị trí Hcat = 12,2m - Theo cấu tạo: cắt thép 2  lcoc   32,3  21,5 m 3 Vì ta chọn cắt thép 21,5m, cắt xen kẽ, cắt kéo xuống mũi cọc VI So sánh phương án móng: * Đặc điểm cọc khoan nhồi phạm vi áp dụng: - Cọc khoan nhồi loại cọc đổ bê tông chỗ thi công phương pháp khác tùy theo yêu cầu truyền tải công trình - Trong năm 80, nước ta sử dụng loại cọc khoan nhồi phương pháp tạo lỗ thủ công để tạo nên cọc, sử dụng thiết bị tạo lỗ nhồi bêtông vào lỗ khoan theo biện pháp qui trình thi công khác - Cọc khoan nhồi sử dụng rộng rãi ngành cầu đường, công trình thủy lợi, công trình dân dụng công nghiệp Đối với việc xây dựng nhà cao tầng đô thị lớn điều kiện xây chen, khả áp dụng cọc khoan nhồi phát triển có tiến đáng kể * Những ưu điểm cần phát huy triệt để: - Có khả chịu tải lớn Sức chịu tải cọc khoan nhồi với đường kính lớn chiều sâu lớn đạt đến ngàn - Không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh, thích hợp với việc xây chen đô thị lớn, khắc phục nhược điểm loại cọc đóng thi công điều kiện - Có khả mở rộng đường kính chiều dài cọc đến mức tối đa Hiện sử dụng loại đường kính cọc khoan nhồi từ 60cm đến 250cm lớn Chiều sâu cọc khoan nhồi hạ đến độ sâu 100m Trong điều kiện thi công cho phép, mở rộng đáy mở rộng bên thân cọc với hình dạng khác nước phát triển thử nghiệm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 267 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG - Lượng cốt thép bố trí cọc khoan nhồi thướng so với cọc đóng (đối với cọc đài thấp) - Có khả thi công cọc qua lớp đất cứng nằm xen kẽ * Những nhược điểm chủ yếu: - Giá thành phần móng thường cao so sánh với phương án móng cọc khác cọc ép cọc đóng - Theo tổng kết sơ bộ, công trình nhà cao tầng không lớn (dưới 12 tầng), kinh phí xây dựng móng thường lớn - 2.5 lần so sánh với cọc ép Tuy nhiên, số lượng tầng lớn hơn, tải trọng công trình đòi hỏi lớn hơn, lúc giải pháp cọc khoan nhồi lại trở thành giải pháp hợp lý - Công nghệ thi công đòi hỏi kỹ thuật cao, để tránh tượng phân tầng (có lỗ hổng bê tông) thi công đổ bê tông nước có áp, có dòng thấm lớn qua lớp yếu có chiều dày lớn (các loại bùn, loại cát nhỏ, cát bụi bão hoà thấm nước) - Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông cọc thường phức tạp gây nhiều tốn trình thực thi - Việc khối lượng bê tông thất thoát trình thi công thành lỗ khoan không bảo đảm dễ bị sập việc nạo vét đáy lỗ khoan trước đổ bê tông dễ gây ảnh hưởng xấu chất lượng thi công cọc - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 268 ... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH CHUNG CƯ 10 TẦNG... MINH I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC: - Công trình mang tên ? ?CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH” xây dựng trung tâm thành phố, đường 151 Nguyễn Đình Chính, Quận Phú Nhuận, Thành phố Hồ Chí Minh - Chức sử... TÀI: CHUNG CƯ 151 NGUYỄN ĐÌNH CHÍNH - SV: PHẠM VĂN PHÁP – LỚP: 09HXD1 Trang 44 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG Biểu đồ mômen vế Phản lực gối tựa vế ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ 151