Chung cư hoàng gia bình thạnh

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG - - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH SINH VIÊN: NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN LỚP 08HXD3 : THÁNG 10 – 2010 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG - - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN CHÍNH Thầy Trương Quang Thành SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH MỤC LỤC -CHƯƠNG I: TỔNG QUAN PHẦN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 01 I.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 02 I.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU 03 I.4 GIẢI PHÁP THÔNG GIÓ, CHIẾU SÁNG 04 I.5 GIẢI PHÁP CẤP THOÁT NƯỚC CÔNG TRÌNH 05 I.6 GIẢI PHÁP GIAO THOÂNG 05 I.7 GIẢI PHÁP ĐIỆN, PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY 05 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (SÀN TẦNG 03) II.1 CHỌN VẬT LIỆU THIẾT KE 07 II.2 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 07 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU DẦM DỌC III.1 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN DẦM 23 III.2 QUY TẢI TÁC DỤNG DẦM 23 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 30 III.4 TÍNH TOÁN COÁT THEÙP 31 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU CẦU THANG IV.1 CẤU TẠO VÀ TẢI TRỌNG 33 IV.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 36 IV.3 TÍNH CỐT THÉP CHO VẾ THANG 36 IV.4 TÍNH DẦM SÀN 37 CHƯƠNG V : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH V.1 MẶT BẰNG BỐ TRÍ BỂ NƯỚC MÁI 42 V.2 TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI 42 CHƯƠNG VI: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VI.1 SƠ ÑOÀ KHUNG 62 VI.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN DẦM VÀ CỘT 62 VI.3 TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 65 CHƯƠNG VII: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP (PHƯƠNG ÁN 1) VII.1 LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN 105 VII.2 SƠ LƯC VỀ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CỦA CÔNG TRÌNH 106 VII.3 TÍNH MÓNG CỌC ÉP ĐÀI ĐƠN CHO CỘT C-1 109 VII.4 TÍNH MÓNG CỌC ÉP ĐÀI ĐƠN CHO CỘT C-2 125 VII.5 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP CỌC 137 VII.6 CẤU TẠO CỌC 139 CHƯƠNG VIII: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI (PHƯƠNG ÁN 2) VIII.1 TÍNH MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐÀI ĐƠN CHO CỘT C-1(M1) 141 VIII.2 TÍNH MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐÀI ĐƠN CHO CỘT C-2 157 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HOÀNG GIA BÌNH THẠNH CHƯƠNG I: TỔNG QUAN PHẦN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Sự cần thiết đầu tư xây dựng công trình Nhu cầu nhà nhu cầu quan trọng đặt lên hàng đầu thành phố lớn Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành, sân bay, bến cản g bước xây dựng sở hạ tầng Kinh tế phát triển gắn liền với việc thu hút nguồn lao động từ khắp nơi nước đổ Dân số ngày tăng làm nhu cầu nhà lại tăng lên nhanh chóng Tuy nhiên q đất thàn h phố ngày càn g thu hẹp dần giá đất ngày tăng Điều gây nhiều khó khăn việc ổn định sống người dân Vì năm gần xuất chung cư cao tầng ngày nhiều nhằm đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân ngày tăn g Chung cư Hoàng Gia- Bình Thạnh thiết kế nhằm đáp ứng phần nhu cầu nhà quận nội thành TP.HCM Địa điểm xây dựng công trình 2.1 Đặc điểm khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thàn h mùa : Mùa nắng: Từ tháng 12 đến tháng có: - Nhiệt độ cao nhất: 40 C; - Nhiệt độ trung bình : 32 C; - Nhiệt độ thấp : 18 C; - Lượng mưa thấp nhất: 0,1 mm; - Lượng mưa cao nhất: 300 mm; - Độ ẩm tương đối trung bình: 85,5% SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có: - Nhiệt độ cao nhất: 36 C; - Nhiệt độ trung bình: 28 C; - Nhiệt độ thấp nhất: 23 C; - Lượng mưa trung bình: 274,4 mm; - Lượng mưa thấp : 31 mm (thán g 11); - Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9); - Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67%; - Độ ẩm tương đối thấp : 74%; - Độ ẩm tương đối cao nhất: 84%; - Lượng bốc trung bình: 28 mm/ngày; - Lượng bốc thấp nhất: 6,5 mm/ngày Hướng gió: - Hướn g gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạn h vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) - TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới 2.2 Địa điểm xây dựng công trình Công trình xây dựng phường 2, quận Bình Thạnh, vị trí trung tâm thành phố, tiếp giáp với quận trung tâm quận 1, 2, 3, Gò Vấp, Phú Nhuận thuận tiện để lại, làm việc, mua sắm dịch vụ khác người dân sống khu vực I.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC - Tòa nhà gồm 10 tầng với đặc điểm sau : SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH + Tầng đến tầng cao 4.2m + Tầng đến tầng mái cao 3.4 m + Mặt hình chữ nhật 49.4 x 21.0 m, thiết kế dạng hình khối, xung quanh công trình có vườn hoa tạo cảnh, có bãi giữ xe riêng + Tổng chiều cao công trình 37.8m kể mái + Hai cầu thang + bốn cầu thang máy - Chức tầng sau: + Tầng 1: Nơi sảnh lại, quầy giao dịch Phòng làm việc + Tầng -10: Bao gồm hộ nơi sinh hoạt hộ + Tầng mái: Gồm phòng kỹ thuật (cơ, điện, nước thông thoáng ) nghỉ ngơi Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn tòa nhà - Vật liệu xây dựn g sử dụng vật liệu bê tông cốt thép truyền thống Tường gạch tô trát mặt I.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU - Các hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tường bao che - Hệ khung chịu lực bê tông cốt thép: + Được tạo thành từ đứng (cột) ngang (sàn phẳng ) liên kết cứng chỗ giao chúng, khung phẳng liên kết với tạo thàn h khối khung khôn g gian chịu tải trọng thẳn g đứng công trình + Bản sàn xem tuyệt đối cứng mặt phằng chún g Có tác dụng tham gia vào việc tiếp thu truyền tải trọng vào tường cứng truyền xuống móng + Thường nhà cao tần g tác động tải trọng ngang xem ngàm móng - Hệ thống đà kiềng giằng giữ móng, sử dụng bê tôn g cốt thép M300 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH - Hai cầu thang sử dụng làm cầu thang thoát hiểm với vật liệu bê tông cốt thép tính toán đảm bảo khả năn g chịu lực gặp cố tập trug nhiều người thoát cùn g lúc - Hệ thống móng: + Hệ thống mó ng gánh đỡ toàn tải trọng đứng ngang công trình để truyề n xuống đất Vì vậy, mó ng phải ổn định phần kết cầu bên trê n ổn định Với công trình cao tầng chịu tải trọng lớn giả i pháp tốt sử dụng móng cọc + Do công trình dạng nhà cao tầng, có bước cột lớn, đồng thời để đảm bảo vẻ mỹ quan cho hộ nên giải pháp kết cấu công trình chọn sau :  Kết cấu móng dùn g hệ g cọc nhồi đài băng hay bè, cọc có d=800mm  Kết cấu sàn tầng sàn dầm BTCT dày 10 cm  Kết cấu theo phương thẳng đứng hệ thống khung gồm dầm cột vách, tạo hệ thống ngàm vào hệ đài I.4 GIẢI PHÁP THÔNG GIÓ, CHIẾU SÁNG GIẢI PHÁP THÔN G GIÓ Ngoài việc thông thoáng tự nhiên hệ thống cửa lấy gió phòn g, sử dụng hệ thốn g thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo gian lạnh khu xử lý trung tâm GIẢI PHÁP CHIẾU SÁNG Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (các ô cửa), mái lấy sán g poly tự nhiên tần g mái buồng thang Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sán g tối đa I.5 GIẢI PHÁP CẤP THOÁT NƯỚC CÔNG TRÌNH - Cấp nước: SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH Nguồn nước lấy từ hệ thốn g cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng qua hệ thống bơm, bơm lên bể nước tầng mái, cung cấp nước sinh hoạt tới hộ thông qua hệ thống ống cấp nước bố trí dọc tòa nhà, tới hộ nhằm đáp ứng nhu cầu nước cho tầng - Thoát nước: + Nước thải sinh hoạt nước thải vệ sinh thu lại qua hai hệ thống thu nước riêng biệt bố trí dọc nhà hộ, thu tập trung hầm chứa, bể tự hoại ngầm tầng Qua bể lọc, xử lý trước thải vào hệ thống cống nước thải chung thành phố + Các đườn g ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật + Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuốn g I.6 GIẢI PHÁP GIAO THÔNG - Tiền sảnh với hai cửa lớn vào tòa nhà thuận lợi cho việc lại Hệ thống hành lang bố trí dọc nhà nối hộ thuận tiện cho việc lại giao thôn g ngang, giao thông phòn g - Tòa nhà với hai cầu thang sử dụng làm cầu thang thoát hiểm gặp cố bốn cầu thang máy bố trí cuối hàn h lang phục vụ tối đa nhu cầu lại tầng tránh ùn tắc chờ đợi I.7 GIẢI PHÁP ĐIỆN, PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY - GIẢI PHÁP ĐIỆN: + Toàn hệ thống điện bố trí khắp tòa nhà Một tủ điều khiền toàn tòa nhà đặt tần g Mỗi tần g có tủ điều khiển cho tầng Hệ thống dây dẫn bố trí đến hộ, lối SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s.TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HOÀNG GIA BÌNH THẠNH + Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thàn h phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòn g, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình huốn g mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục • + Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng một, để giảm bớt tiến g ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt + Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy - GIẢI PHÁP PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY: + Tòa nhà gồm cầu thang thang máy phục vụ bảo đảm thoát người hỏa hoạn + Tại tầng trang bị thiết bị chống hỏa đặt hành lang, nhà lắp đặt hệ thống báo khói tự động • + Dọc theo cầu thang có hệ thốn g ống vòi rồng cứu hỏa • + Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chốn g sét SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP: 08HXD3 – MSSV: 08B104339 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH  = 0,62 ; A0 = 0,428 - Cèt ®ai nhãm CI : Ra = Ra’ = 2000 (KG/cm2) Ra® = 1600 (KG/cm2 ) - Cèt däc nhãm CII : Ra = Ra’ = 2600 (KG/cm2) + Tính A= Ea = 2,1.106( KG/cm2 ) M ;   - 1 A Rn  b  h0 Fa=   Rn  b  h0 Ra ;= Fa (%) b  h0 b= 400 (cm) A= (   0.05%)      max + Hàm lượng thép sàn M 357.21*10   0.032 130 * 400 *145 Rn  b  h0   -  A    * 0.032  0.032 Fa= =   Rn  b  h0 Ra  0.032 *130 * 400 *145  92.8cm 2600 Fa 92.8  0.16 (%) (%)  b  h0 400  145 Chọn bố trí thép :3018a180 có diện tích thép Fa = 94.26 cm2 Chiều dài thép: 8000 - x 50 = 7900(mm) VIII.2 TÍNH MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐÀI ĐƠN CHO CỘT C-1 Tải trọng truyền xuống móng Từ kết chạy nội lực chương trình Sap 2000 chọn nhữn g cặp nôi lực tính cho g sau:ở tính toán với cặp nội lực thứ sau kiểm tra với cặp nội lực lại Giá trị Nmax (T) Mtư (Tm) Q(T) Giá trị tính toán 474.18 15.9 24.47 13.83 21.28 Giá trị tiêu chuẩn 412.33 Với ntc = 1.15; Ntt = n * Ntc ; Mtt = n * Mtc ; Htt = n * Htc SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH Xác định sơ chiều sâu đặt mũi cọc,kích thước vật liệu sử dụng - Chọn sơ chiều sâu đặt mũi cọc 33m so với mặt đất tự nhiên - Chọn sơ kích thước tiết diện cọc 800mm - Hàm lượn g thép cọc khoan nhồi không chịu tải trọng ngang theo TCXD 2051998 không nhỏ (0.2-0.4)% :F= 0.4b.h o =0.004*800* 75 = 24cm2 Choïn 16  16 => Fa=32.176 cm2 - Chọn chiều sâu đặt đài cọc 2.6m so với mặt đất tự nhiên Đầu cọc đập bỏ 0.6m (gồm 0.1m cọc ngàm vào đài 0.5m cọc neo vào đài) - Chiều dài cọc 32.4m độ sâu mũi cọc so với mặt đất tự nhiên 33m MNN 2.6m +0.000(m) TK -17.0m Z10=29.75m Z8=26m Z9=28.00m 2a Z7=24m -14.0m Z6=22m Z3=16.5m Z4=18m Z5=20m Z2=15m Z1=8.3m ĐỘ SÂU (m) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 -19.0m 2b -30.5m BÙN SÉT HỮU CƠ LẪN CÁT BỤI 2a SÉT LẪN BỘT 2b SÉT LẪN BỘT TK THẤU KÍNH Hình 8.08: Mặt cắt bề dày lớp đất SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HOÀNG GIA BÌNH THẠNH -Vật liệu thiết kế móng cọc: - Bê tông M30MPa có Rn=130 KG/cm2, Rk = 10 KG/cm2 - Thép dùng CII: Ra =R a’= 2600 KG/cm2, Rac = 3000 KG/cm2 - Đối với cọc khoan nhồi ta tính với cường độ tính toán bê tông là: Ru  Rmac 3000   666.7 KG / cm Laáy Ru =600 (KG/cm2) 4.5 Ran  Rac 3000   2000 (KG/cm ) 1.5 1.5 - Đối với thép: Xác định sức chịu tải cọc Với kích thướt tiết diện chiều sâu đặt mũi cọc chọn sức chịu tải cọc tính toán tương tự mục 3.Ta có g tổng hợp sau: Phụ lục Sức chịu tải cọc Qa(T) Theo Vật liệu 366.15 Phụ lục A 224 3.1 Xác định số lượng cọc sơ đồ bố trí cọc 3.1.1 Xác định số lượn g cọc - Số lượng cọc sơ chọn theo côn g thức: nc  (1.1  1.5) N tt 474.18  (1.1  1.5)  (2.3  3.17) (coïc) Qa 224 Vậy chọn n c = cọc 3.1.2 Chọn kích thước đài cọc sơ đồ bố trí coïc SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 159 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH 80 Ø 800 Ø8 00 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH Ø 80 Ø8 00 500 2400 4000 700 800 800 1250 1250 800 4100 D Hình 8.09: Kich thước đài cọc bố trí cọc tt - Diện tích đài thực tế: F = 4*4.1 = 16.4 (m2) - Trọng lượng tính toán thực tế đài: N dtt = n γ.h Ftt = 1.1*2.5*1.6*16.4 = 72.16(T) - Kiểm tra số lượng cọc theo điều kiện sau: Pc  N dtt  N tt 474.18  72.16   136.59T  Qa=224 (T) ncoc Vậy số cọc chọn thỏa Trọng lượng thực tế đài đất đài: N dtt  n * Fd' * h *  tb  1,1*16.4*(5,6-3)*2=93.81(T) Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đế đài: N tt  474.18  93.81  567.99 (T) 3.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc nhóm Tải trọng dọc trục lớn nhỏ côn g trình tác dụng lên đầu cọc nhóm xác định theo công thức sau: tt Pmax,min  N ott M tt xmax  nc  xi2 Trong đó: SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HOÀNG GIA BÌNH THẠNH + N ott : tải trọng tính toán tác dụng lên nhóm cọc N ott = N dtt  N tt = 72.16 + 474.18 = 546.34(T) + n : số lương cọc đài, n = cọc c c + M tt : momen tính toán ứng với trục x mặt nhóm cọc, cao độ đáy đài cọc: M tt = M 0tt  Q tt * hd = 15.9 + 24.47*1,6 = 55,05 Tm +hd: chiều cao đài cọc, chọn h d=1.6m + x: tọa độ cọc mà tải trọng tác dụn g lên cọc tính toán Theo hình vẽ ta có:  X1= X3 = -1.25 (m)  X2 = X4 = 1.25(m) X  *1.25  6.25 (m ) P1  P3  546.34 55.05 * ( 1.2)   126.02 (T) 6.25 P2  P4  546.34 55.05 * (1.2)   147.15 (T) 6.25 Nhận xét: tt Pmax  P2  147.15 (T) tt Pmin  P1  126.02 (T)>0 cọc không bị nhổ Ptbtt  136.95 (T) tt Ta có: Pmax  Pmax= 147.15< Qa=224 (T) Vậy thỏa điều kiện chịu tải cọc Tính lún cho móng cọc đài đơn 4.1 Xác định kích thướt khối móng quy ước Tính lún cho g cọc đài đơn cách tính lún cho khối g quy ước - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc:  tb  h  h i i i  tb   *11.4  *10.30  *13.30  14 *13.630  9.930 30.4 9.930  2.480 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH + A = a + 2.L.tgα = 3.3 + 2*30.4*tg2.480 = m + B = b + 2.L.tgα = 3.2 + 2*30.4*tg2.480 = 5.8m Trong đó: -  tb : góc ma sát trung bình lớp đất - α : góc chịu lực - l : chiều dài cọc tiếp xúc lớp đất thứ i i -a: khoảng cách mép cọc theo phương l (phương Y), a =1.25*2 + 0.8 = 3.3m -b: khoảng cách mép cọc theo phương b ( phương X), b = 2.4 + 0.8 = 3.2 m -A, B: chiều dài chiều rộng khối móng qui ước - L: chiều dài cọc, L = 30.4 m SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH MNN 30400 2600 +0.000(m) 2.48 2.48 5800 Hình 8.10: Kich thước khối móng quy ước 4.2 Quy tải trọng tâm đáy móng quy ước Tc - Tải trọng đứng: N = N + N đài+đất +N đất +N cọc Tc Tc Với: + N : tải tiêu chuẩn cao trình đỉnh đài, N = 412.33 (T) +N đài+đất N : trọng lượng đài đất đài đài+đất = Fm.h.γ = 6*5.8 *1.6*2 = 111.36(T) tb + N : trọng lượng đất đài, N đất + N : trọng lượng cọc, N cọc cọc đất = AB   hi = n L.A c coïc γ = 4*30.4*0.503*2.5 =152.91(kN) - Kết tính toán sau: SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH Lớp đất hi (m) γi (kN/m3) L (m) B (m) Nđất (kN) 11.4 4.97 5.8 1971.70 2a 9.89 5.8 1032.51 TK 9.01 5.8 627.01 2b 14 9.01 5.8 4389.67 Nđất (kN) 8020.79 Nđất (T) 802.01 Nđài+đất (T) 111.36 Ncọc (T) 152.91 NTc (T) 412.33 N (T) 1478.61 Thàn h phần tải trọng đứng đáy khối móng quy ước - Thàn h phần momen: Chiều cao tính từ đỉnh đài đến đáy khối móng quy ước: h =1.6+30.4 = 32 m Giá trị tiêu chuẩn mômen lực cắt Giá trị mômen đáy đỉnh đài khối móng qui ước Mtc0 (Tm) Qtc0 (T) h (m) Mtc (Tm) 13.83 21.28 32 694.79 Thàn h phần momen đáy khối móng quy ước 4.3 Tính toán áp lực đáy khối móng quy ước Áp lực đáy khối móng quy ước: Pmax,min  N 6* e (1  ) A.B A Trong đó: + Độ lệch tâm: e M tc 694.79   0.47  1 N 1478.61 5.8 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH tc  Pmax  1478.61 * 0.47 (1  )  62.46 (T/m ) * 5.8 tc  Pmin  1478.61 * 0.47 (1  )  22.52 (T/m ) *  Ptbtc  42.49 (T/m ) 4.4 Xaùc định cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước R tc  m1 * m2 ( ABM  II  BH M  II'  DC II ) tc k Trong đó: + m1,m2: phụ thuộc đất Tra bảng VI-2 :”Nền móng nhà cao tần g” GSTSKH Nguyễn Văn Quảng: m1= 1.2, m = 1.1(đất sét có IL  0.5 ) + K = 1: đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm tc +  : trọng lượng đơn vị thể tích đất từ đáy móng trở xuống: 9.01 KN/m3   II' : trọng lượn g riêng đất từ đáy khối móng quy ước trở lên   II'  14 * 4.97  * 8.52  * 9.01  14 * 9.01  7.25KN / m 33 + B : cạnh ngắn khối móng qui ước, B = 5.8 m M M + H : chieàu cao khối móng qui ước : H = 30.4 m M M + C : giá trị tính toán lực dính đất đáy móng qui ước C = 24.89 II II kN/m2 + A, B, C: hệ số bảng VI-2 :”Nền móng nhà cao tầng” GS-TSKH Nguyễn Văn Quảng  II - trị tính toán góc ma sát theo trạng thái giới hạn đất đáy khối móng quy ước:  R tc   II = 150 36’=> A = 0.34; B = 2.36; C = 4.92 1.2 *1.1 (0.34 * 5.8 * 9.01  2.36 * 30.4 * 7.25  4.92 * 24.89)  850.58 (KN) Kiểm tra điều kiện: tc tc Pmax  62.46(T)< 1.2 R =1.2*850.58 = 1020.7(KN) = 102.07(T) tc Pmin  22.52(T)>0 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH tc Ptbtc  42.49(T)< R =85.01(T) Vậy đất khối móng quy ước thỏa điều kiện biến dạng 4.5 Tính lún cho khối móng quy ước + Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc, tức đáy móng quy ước + Theo TCXD 45-78 giới hạn chịu lún độ sâu có:  zgl  0.2 x bt + Dùng phương pháp cộng lún lớp + Độ lún tính theo công thức: S   E n  gl i * hi i 1 + Tính lún đáy g quy ước: Lm =6 (m); Bm = 5.8 (m) + Từ điều kiện (1) ta tính toán đất móng cọc( tức khối móng quy ước)the oquan niệm biến dạn g đàn hồi tuyến tính - Ứng suất thân lớp sét yếu (-14m) lớp 1:  bt   dn * hi  0.497*11.4=5.67(T/m2) -Ứng suất thân lớp sét(-17m) lớp 2b:  2bt   dn * hi  5.67+0.852*3=8.226(T/m2) -Ứng suất thân lớp sét(-19m)lớpTk:  3bt   dn * hi  8.226+1.037*2 = 10.3(T/m2) -Ứng suất thân lớp sét(-33m)lớp 2b:  4bt   dn * hi  10.3+0.901*14=22.91(T/m2) - Áp lực gây lún tâm đáy móng khối quy ước :  0gl   tctb   bt0  42.49  22.91  19.58 (T/m ) - ng suất thân độ sâu 4.35m đáy móng khối quy ước:  4bt.35   dn * hi =22.91 + 0.901*4.35 = 26.83(T/m2) - ng suất thân độ sâu 8.7m đáy móng khối quy ước:  8bt.7   dn * hi = 26.83 + 0.901*4.35=30.75(T/m2) - Tại lớp đất, ta xác định trị số:  bt    i * hi : Áp lực thân SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH  zgl  ko *  0gl : Áp lực gây lún  tbgl   zigl   zigl1 ko: tra bảng ứn g với ứng với: m  2Z L tỷ số m ( z tính từ đáy móng khối quy ước) Bm Bm L xZ tỉ số: n  m  1 Bm Bm - Chia đất dươi móng thành lớp chiều dày: hi  B m 5.8   1.45 4 - Khi glzi = k oglz=o phụ thuộc vào tỉ số z/B L/B - Độ sâu z tính từ tâm O đáy khối móng quy ước - Vùn g lún kết thúc vị trí mà :  bt  5 gl (ko:Tra bảng IV-1: trị sô hệ số ko để xác định trực tiếp ứng suất lớn dươi tâm diện chịu tải.Tài liệu “nền móng nhà cao tần g” GS.TSKH.Nguyễn Văn Quảng) BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT BẢN THÂN VÀ ỨNG SUẤT GÂY LÚN Điểm L/B Độ saâu z/B Ko  gl (kN/m2)  bt (kN/m2) 22,91 0 1,00 0,00 19,58 1,45 1,00 0,50 0,125 2,45 2,9 1,00 1,00 0,25 0,61 4,35 1,00 1,50 0,362 0,22 5,8 1,00 2,00 0,446 0,10 7,25 1,00 2,50 0,511 0,05 8,7 1,00 3,00 0,56 0,03 SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 26,83 30,75 Trang : 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH MNN 2600 +0.000(m) 30400 2a TK 2b +33.000(m) 22.91 19.58 2.45 0.61 26.83 0.22 0.10 +41.700(m) 0.05 30.75 0.03 Hình 8.11: Biểu đồ ứng suất thân ứng suất gây lún khối móng quy ước Ta dừng tính lún cho khối móng khi:  gl  0.2 *  bt Độ lún móng cọc: S i 1 0.8 gl 0.8 * 1.45 19.58 0.03 *  zi * hi  (  2.45  0.61  0.22  0.1  0.5  )= E1 3000 2 0.0051cm 0.51m Độ lún đất nền: S   S i  0.51 cm  S  8cm => Độ lún khối g quy ước thoả SVTH : NGHIÊM THỊ KIỀU LOAN – LỚP – 08HXD3 – MSSV : 08B1040339 Trang : 168 = ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 GVHD : Th.s : TRƯƠNG QUANG THÀNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ HỒNG GIA BÌNH THẠNH Tính toán đài cọc 5.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài - Theo GS.TSKH.Nguyễn Văn Quảng điều kiện kiểm tra theo công thức: Pxt  0.75* Rk * btb * h0 - Chiều cao làm việc đài tính toán thỏa điều kiện: + Điều kiện xuyên thủng cột: Pxt  0.75* Rk * btb * h0 Pxt=474.18T N cx  0, 75*100* 4(bc  h0 ) * h0 =0.75*100*4(0.5+1.45)*1.45=848.25(T)  Pxt  N cx thỏa điều kiện xuyên thủng cột Rk : cường độ chiệu kéo bêtong Rk  10kg / cm =100(T/m ) bc : bê rộng móng Với h0 chọn trước 1,45m + Điều kiện xuyên thủng cọc đài: Pct  0.75* Rk * btb * h0 Kiểm tra khả hàng cọc chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng: Kích thước cột bc x ac = (0,5 * 0,7)m Chọn chiều cao đài ho = hñ – a = 1,60 – 0,15 = 1,45 (m) - Khi b ≤ bc+2h0 Pđt ≤ b*h0*Rbt - Khi b > bc+2h Pđt ≤ (bc+2h 0)*h0*Rbt Ta coù: bc+2h0 = 0,5 + 2*1,45 = 3,45m < b = 4.1 m → P ñt ≤ (bc+2h0)*h0*Rbt + Pñt = x147.15 = 294.3 (T) + (bc+2h0)*h0*Rbt = (0.5 + 2*1.45)* 1,45 * 90 = 443.7 (T) → Pñt = 294.3 (T) < b*h0* Rbt = 443.7 (T) → Thoả mãn điều kiện chọc thủng Kiểm tra khả hàng cọc chọc thủng đài theo dạng hình tháp Pdt