THÔNG TIN TÀI LIỆU
LỜØI MỞ ĐẦU Đồ án tốt nghiệp kết thúc trình đào tạo trường nhằm giúp sinh viên nắm lại cách có hệ thống kiến thức học, nâng cao thêm bước cách nhìn nhận giải vấn đề thực tế kiến thức trang bị nhà trường Từ bước vào bắt nhịp với công việc thực tế Trong công đổi mới, hoà chung với phát triển khu vực, đất nước ta trải qua biến triển không ngừng Điều thể ngày, qua tiêu phát triển kinh tế, tốc độ đầu tư, trình độ dân trí, khoa học, văn hoá, Và tất nhiên cần phải có công trình mọc lên ngày nhiều nhằm đáp ứng phù hợp với phát triển Là kỹ sư xây dựng tương lai, em mong muốn đóng góp phần vào thay đổi Vớùi đồ án xem hành trang đầu đời bước vào công việc thực tế, giúp em thực mong ước Mặc dù suốt thời gian học làm đồ án, thân em cố gắng để tiếp thu kiến thức mà thầy cô truyền đạt, bảo tận tình số hạn chế định, nên trình làm tính toán đồ án không tránh khỏi số sai sót định Em mong nhận dẫn thêm thầy, cô nhằm hoàn thiện để đủ tự tin đóng góp sức vào công đổi đất nước Em xin chân thành cảm ơn ban Giám hiệu, Phòng, Khoa q Thầy, Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Cơng Nghệ TP.Hồ Chí Minh, Các Thầy,Cộ hướng dẫn làm đồ án tốt nghiệp tận tình truyền đạt, bảo em suốt thời gian học, suốt thời gian hoàn thành đồ án TP.HCM ngày 20 /10 / 2010 Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Cơng Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh chân tình hướng dẫn - giúp đỡ em suốt trình học tập Trường Đặc biệt Thầy Cô Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm luận án tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy,Cơ hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: Cơ : TRẦN THANH LOAN : Giáo viên hướng dẫn Sau xin cảm ơn người thân, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ suốt thời gian qua, trình hoàn thành luận án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn Sinh viên thực hiện: TRƯƠNG ĐỨC TÂN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC Chương 1: GIỚI THIỆU VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH “ĐINH TI ÊN HO ÀNG” TỔNG QUAN VỀ YÊU CẦU THIẾT KẾ: 2 ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH: PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG 0: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH 0.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 0.1.1 Hệ kết cấu sàn 0.1.1.1 Hệ kết cấu sàn sườn 0.1.1.2 Hệ kết cấu sàn ô cờ 0.1.1.3 Hệ kết cấu sàn không dầm 0.1.2 Hệ kết cấu chịu lực 0.1.2.1 Hệ khung chịu lực .6 0.1.2.2 Hệ Tường chịu lực 0.1.2.3 Hệ khung kết hợp với Tường chịu lực 0.1.3 So sánh lựa chọn phương án… .8 0.2 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN 0.3 CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ 11 0.3.1 Cường độ tính toán vật liệu 11 0.3.2 Trọng lượng riên vật liệu hệ số vượt tải 12 0.3.3 Hoạt tải sửdụng công trình 12 0.4 CÁC GIẢ THUYẾT KHI TÍNH TOÁN SỬ DỤNG CHƯƠNG TRÌNH SAP 2000 Version 11.0 VÀ ETABS 9.05: 13 0.5 CAÙC QUI PHẠM, QUI CHUẨN THIẾT KẾ 13 CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 14 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG TRÌNH …………………………………………………….14 1.1 Khái niệm ……………………………………………………………………………………………………………………………14 1.2 Đặc điểm …………………………………………………………………………………………………………………………….14 TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH…………………………………………………………….14 2.1 Chọn kích thước sơ cấu kiện ……………………………………………………………………….14 2.2 Chọn loại ô sàn……………………………………………………………………………………………………………14 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HOÀNG SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 2.3 2.4 2.5 2.6 GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Xác định tải trọng……………………………………………………………………………………………………………….15 Tính toán ô dầm (làm việc theo phương)……………………………………………………18 Tính toán ( Sàn làm việc theo phương )………………………………………… 20 Kiểm tra độ võng ………………………………………………………………………………….24 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC B 26 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm……………………………………………………………………………… 26 Sơ đồ tính……………………………………………………………………………………………………………………………… 26 Tải trọng tác dụng lên dầm………………………………………………………………………………………………….26 Sơ đồ chất tải lên dầm………………………………………………………………………………………………………….27 Xác định giá trị nội lực - Tổ hợp nội lực…………………………………………………………….…….29 Xác định cốt thép ………………………………………………………………………………………………………………….34 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG 38 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình………………………………………………………………………………… 39 Tải trọng………………………………………………………………………………………………………………………………39 Xác định nội lực…………………………………………………………………………………………………………………40 Tính cốt thép cho vế thang………………………………………………………………………………………… 42 Tính dầm thang(dầm chiếu nghỉ)……………………………………………………………………………………43 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 46 Chọn sơ kích thước tiết diện h n ớc……………………………………….46 Tính bản…………………………………………………………………………………………………………………………… 46 CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 60 I./ SƠ ĐỒ TÍNH : ……………………………………………………………………………………………………………………….60 Sơ chọn kích thước dầm ,cột khung……………………………………………………… ……60 Sơ tải trọng tác dụng lên cột 61 Sơ chọn tiết diện coät 69 II./ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN TỪ CẦU THANG VÀO KHUNG 2…………………… 69 1.Sơ đồ truyền tải……………………………………………………………………………………………………………………… 69 2.Tải trọng tác dụng lên dầm thang (do sàn cầu thang)…………………………………………….69 3.Tải trọng tác dụng lên dầm thang (do tường trọng lượng thân cầu thang)………………………………………………………………… 70 III./ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN TỪ HỒ NƯỚC MÁI VÀO KHUNG 2………………….70 IV./ TẢI TRỌNG…………………………………………………………………………………………….71 1./ Tải trọng đứng ……………………………………………………………………………………….71 a./ Tầng mái (Tầng 9)………………………………………………………………………………… 71 a1./ Tải phân bố ………………………………………………………………………………………………………… 71 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HOÀNG SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN a2./ Taûi tập trung nút ………………………………………………………………………………………………….72 b./ Các tầng từ tầng đến tầng …………………………………………………………………76 b1./ Tải phân bố ……………………………………………………………………………………………………… 76 b2./ Tải tập trung nút ………………………………………………………………………………………………….78 Bảng tổng kết giá trị tải phân bố ……………………………………………………………83 Bảng giá trị tải tập trung nút …………………………………………………………….84 c./ Xác định tải trọng tác dụng lên khung trục trường hợp hoạt tải cách nhịp:……………………………………………………………………………………………………………………84 c1./ Tầng mái (Tầng 9) …………………………………………………………………………………………………….84 c2./ Các tầng từ tầng đến tầng 8……………………………………………………………………………….86 2./ TẢI TRỌNG NGANG ……………………………………………………………………………….87 a./ Gió động …………………………………………………………………………………………………………………………… 87 b./ Gió tónh ………………………………………………………………………………………………………………………………….88 3./ Lực tập trung nút cột (đà kiềng) khung tỉnh tải truyền vào………………………………………………………………………………… 89 V./ NỘI LỰC …………………………………………………………………………………………… 90 VI./ TÍNH THÉP …………………………………………………………………………………… 90 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG 91 A.TÀI LIỆU THAM KHẢO ……………………………………………………………………………….91 B CÁC PHƯƠNG ÁN MÓNG……………………………………………………………….……… …92 PHƯƠNG ÁN I: TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP………………………………………………… 93 I CHỌN CỌC CHIỀU DÀI CỌC, CẠNH CỌC …………………………………………………… 93 II SƠ BỘ CHỌN DIỆN TÍCH CỐT THÉP ………………………………………………… … …93 III.TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ……………………………………………………………… 93 1.Theo vật liệu làm cọc………………………………………………………… ……………… 93 2.Theo đất nền:(TCVN 205-1998)……………………………………………………………………………………… 93 IV XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI 94 Moùng M1 .94 Moùng M2 94 V KIỂM TRA KHI THIẾT KẾ MÓNG CỌC 95 I.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc .95 II Kiểm tra áp lực đáy móng khối quy ước 95 III Kiểm tra độ lún đáy móng khối qui ước 99 IV.Kiểm tra chuyển vị ngang đầu cọc 101 V.Kieåm tra cường độ vận chuyển cẩu lắp cọc .102 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LÔ C.ĐINH TIÊN HOÀNG SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN VI./ TÍNH TOÁN CHIỀU CAO HP LÍ CỦA ĐÀI CỌC 103 VII TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI 104 PHƯƠNG ÁN II: TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 106 I CHỌN CỌC CHIỀU DÀI CỌC, CẠNH CỌC .106 II SƠ BỘ CHỌN DIỆN TÍCH CỐT THÉP 106 III.TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 106 Theo vật liệu làm cọc: (TCVN 195 : 1997) 106 Theo đất nền:(TCVN 205-1998 .106 IV.XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI:………………… 108 V.KIỂM TRA KHI THIẾT KẾ MÓNG CỌC:………………………………………………… … 109 VI.TÍNH TOÁN CHIỀU CAO HP LÍ CỦA ĐÀI CỌC:……………………………………… …117 VII.TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI:.………………………………….… 118 VIII.SO SÁNH, LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: 118 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LÔ C.ĐINH TIÊN HOÀNG SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LÔ C.ĐINH TIÊN HOÀNG GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN @Theo tiê u lý (lấy tiêu tính toán để tính) Qtc = m (mRqpAp + u mf i li) - m : Heä số điề u kiện m việc cọc đất, lấ y bằ ng - mR ,mf : Hệ số điều kiện m việc đất mũ i cọc mặt bê n cọc có kể đế n phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toá n đất (tra bả ng A.3: TCXD 205:1998) => mR = ; mf = 0.8 - Ap : Diệ n tích mũi cọc ,Ap = 0.503 m2 - u : Chu vi tiết diện ngang cọc = x d =3.14x0.6 = 1.884 m - li : chiề u dà y lớp đất thứ i tiế p xúc vớ i mặt bên củ a cọc (li =1,fi tính theo công thức: Fi=ci + v, xtang a = ci +(1-sin a )xtang a ca : lực dính thân cọc đất = c (lực dính đất- đấ t) a :gó c ma sá t cọc đất = ( gó c ma sát đất đất ) v, :ứng suất hữu hiệu đấ t theo phương vuông góc vơi mặt bê n coïc ; v, = (1-sin a ) h, h, : ứng suấ t hữu hiệu đất theo phương thẳng đứng qp=220 T/m2 :sức chố ng mũi cọc độ sâu (tra bảng A1 TCVN 205-1998) Sức chịu tải tiêu chuẩ n cọ c ma saùt Qtc = m x (mR x qp x Ap + u mf x si x li) = 1(1 x 220x0.283 + 1.884x24.93) = 109.23 (T/m2) Vaäy ta coù : PVL = 131.04 T ; Qa tc = 109.23 T TK tc Choïn Q = min(PVL ; Qa ) = Qatc = 109.23 T để tính toá n ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP 108 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN IV XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌ C VÀ BỐ TRÍ CỌ C TRONG ĐÀI 1.Móng M1: Nc = N Qa tt 1.2 163.04 1.79 (cọc) 109.23 bố trí cọc khoả ng cá ch cá c cọ c d+1 =1.6m khoả ng cá ch từ mép đà i đến mép cạnh cọc 0.3 m - Diện tích thật đài cọc: Fđ = 2.8x1.2 = 3.36 m2 - Trọng lượ ng đà i đấ t đắp ñaø i : Q= Fñ x tbx x 1.1x hh = 3.36x2x1.1x1.5 = 11.088 T Ntt = 163.04 + 38.016 = 201.056 T 2.Móng M2 : ta dùng móng ké p cho hai cộ t C,D Chọn cọc giống móng M1 mũ i cọc đặt độ sâu 27 m Chiều dài cọ c l = 26 m Tương tự ta tính : 1.theo vật liệu làm cọ c: (TCVN 195 : 1997) QU = m1 x mb Rn x Fc + Rax Fa Trong : - m1=0.85 (hệ số điề u kiện m việc cọc khoan nhồi) hệ số uố n dọc - mb=0.7 (hệ số điều kiện làm việc củ a bêt ô ng ả nh hưở ng phương pháp thi công cọc giử thành hố khoan dung dịch pentonite) - Rn =min(3000/4.5;600) =600 (T/m2) - Ra =min(28000/1.5;22000)=18666.7 (T/m2) Qu= 0.85x0.7x600x0.283 + 18666.7x16.08x10-4 = 131.04 (T) 2.Theo đấ t nền:(TCVN 205-1998) @Theo tiê u lý (lấy tiêu tính toán để tính) Qtc = m (mRqpAp + u mf i li) - m : Hệ số điề u kiện m việc cọc đất, lấ y bằ ng - mR ,mf : Hệ số điều kiện m việc đất mũi cọc mặt bê n cọc có kể đế n phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toá n đất (tra bả ng A.3: TCXD 205:1998) => mR = ; mf = 0.8 - Ap : Dieä n tích mũi cọc ,Ap = 0.503 m2 - u : Chu vi tiết diện ngang cọc = x d =3.14x0.6 = 1.884 m - li : chiề u dà y lớp đất thứ i tiế p xúc vớ i mặt bên củ a cọc (li =1,fi tính theo công thức: Fi=ci + v, xtang a = ci +(1-sin a )xtang a ca : lực dính thân cọc đất = c (lực dính đất- đấ t) a :gó c ma sá t cọc đất = ( gó c ma sát đất đất ) v, :ứng suất hữu hiệu đấ t theo phương vuông góc vơi mặt bê n cọc ; v, = (1-sin a ) h, h, : ứng suấ t hữu hiệu đất theo phương thẳng đứng qp=220 T/m2 :sức chố ng mũi cọc độ sâu (tra bảng A1 TCVN 205-1998) Sức chịu tải tiêu chuẩ n cọ c ma sát Qtc = m x (mR x qp x Ap + u mf x si x li) = 1(1 x 220x0.283 + 1.884x30.509) = 119.74 (T/m2) Vậy ta có : PVL = 131.04 T ; Qatc = 119.74 TK Choïn Q = min(PVL ; Qatc) = Qatc = 119.74 T để tính toá n N tt 1.2 128.76 x2 2.6 (cọc) Nc = Qa 119.74 bố trí cọc khoả ng cá ch cá c cọ c d+1 =1.6 m khoả ng cá ch từ mép đà i đến mép cọc 0.3 m - Diện tích thật đài cọc: 4.4x1.2 = 5.28 m2 - Trọng lượ ng đà i đấ t đắp đà i : Q= Fđ x tbx x 1.1x hh =5.28 x x1.1x 1.5 = 17.424 T Ntt = 128.76x2 + 17.424 = 274.944 T ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 110 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN V KIỂ M TRA KHI THIẾT KẾ MÓ NG CỌC I.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Kiể m tra tải trọ ng tác dụng lên cọ c chịu nén chịu kéo lớn Lực tác dụng lên cọc : N tt Qd M x Qxy max Qmax n nc yi2 i 1 1.Moùng M1:Ymax, yi Moùng M1: Ntt=163.04(T) Mtt=0.245(T.m) Qtt=4.003(T) Qd=11.088(T) 163.04 11.088 0.245 4.003 x0.8 89.757T x 0.8 Qmax+ Pcoïc= 89.757 + 3.14x(0.62/4)x2.5x24 = 106.713 T < Qa = 109.23 T 163.04 11.088 0.245 4.003x 0.8 =>Qmin = 84.371T > 2 x0.8 Moùng M2 : Ntt=2x128.76 (T) Mtt=2x5.788 (T.m) Qtt=2x3.124 (T) Qd =17.424 (T) =>Qmax= x128.76 17.424 5.788 x x3.124 x1.6 95.861T x1.6 Qmax + Pcoïc = 95.861 + 3.14x(0.62/4)x2.5x26 = 112.21T < Qa =119.74 T =>Qmax= x128.76 17.424 5.788x 3.184 x x1.6 87.435T > x1.6 Moùng M2 : Ntt=2x128.76 (T) Mtt=2x5.788 (T.m) Qtt=2x3.124 (T) Qd =17.424 (T) =>Qmin= x128.76 17.424 5.788 x x3.124 x1.6 95.861T x1.6 Qmax + Pcoïc = 95.861 + 3.14x(0.62/4)x2.5x26 = 112.21T < Qa =119.74 T =>Qmax= ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 111 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD =>Qmin= GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN x128.76 17.424 5.788 x 3.184 x x1.6 87.435T > x1.6 II Kiểm tra áp lực đáy móng khối quy ước : (TTGH II – TÍNH THEO TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN) a Gó c ma sát trung bình củ a cá c lớp đất móng khố i qui ướ c : Đối với móng M1 : tc i l i tctb = n hi i 1 Trong : 2 = 80 ; l2 = 7.4m 3 = 8.30 ; l3 = 8.2m 4 = 15.4o ; l4 = 2.2m 5 = 120 ; l5 = 6.2m x7.4 8.3x8.2 15.4 x 2.2 12 x6.2 9.733 7.4 8.2 2.2 6.2 Đối với moùng M2 : tc i l i tctb = n hi tbtc i 1 Trong : 2 = 80 ; l2 = 7.4m 3 = 8.30 ; l3 = 8.2m 4 = 15.4o ; l4 = 2.2m 5 = 120 ; l5 = 8.2m tbtc x7.4 8.3x8.2 15.4 x 2.2 12 x8.2 9.982 7.4 8.2 2.2 8.2 b Diện tích đá y móng khối qui ước: Chiều dài chiều rông móng khối quy ước: am = (a 2l c tg tbt / c )m t/c tb ) m + a,b:khoaû ng cá ch mép cộ t biên theo phương + lc:chiều dài cọc Móng M1 : t/c 9.733 Aqu = (a 2lc tg tb ) [2.8 x 24 xtg ] 4.84m t/c 9.733 Bqu = (b 2lc tg tb ) [1.2 x 24 xtg ] 3.24m bm = (b 2l c tg ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LÔ C.ĐINH TIÊN HOÀNG 08HXD3 112 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Fqu = 4.84x3.24 = 15.682 m2 3.24 x (4.84) Wqu = 12.65 m Moùng M2 : tbt / c 9.982 ) [4.4 x 26 xtg ] 6.67m t/c 9.982 Bqu = (b 2lc tg tb ) [1.2 x 26 xtg ] 3.47m Fqu = 6.67x3.47 = 23.145 m2 3.47 x (6.67) Wqu = 25.73 m c)lực tá c dụng đáy móng khối qui ướ c : - Mó ng M1 : Xác định trọng lượng thể tích đẩy nổ i: dni xhi 0.452x7.4 0.498x8.2 0.923x2.2 0.857x6.2 0.616 (T/m3) tb 7.4 8.2 2.2 6.2 hi Aqu = (a 2lc tg tb - Mó ng M2 : Xác định trọng lượng thể tích đẩy nổ i: dni xhi 0.452x7.4 0.498x8.2 0.923x2.2 0.857x8.2 0.634 (T/m3) 7.4 8.2 2.2 8.2 hi Moùng M1 : Ntc=Ntt/1.15 = 163.04/1.15 = 141.77 T Mtc=Mtt/1.15 = 0.245/1.15 = 0.213 T.m Qtc=Qtt/1.15 = 4.003/1.15 = 3.481 T + Trọng lượ ng cọc đài : Nc = nc x (d2/4) x o x Lc = 2x3.14x(0.62/4)x2.5x24 = 33.912 T + Trọng lượ ng đài đất trê n ñaøi: Nñaøi = Fqu x tb x hh = 15.682x2x1.5 = 47.046 T + Trọng lượ ng lớp đất mó ng khối quy ước từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: Nđất = (Fqu –ncxd2/4) tb x hi = (15.682 - 4x0.283)x0.616x24 = 215.11 T => Tổng tả i trọ ng đáy mó ng khố i quy ước : tc - Lực dọc : N qu = Ntc + Nđài + Nđất + Ncọc tc -Momen : M qu = 141.77 + 47.046 + 215.11 + 33.912 = 437.838 T = Mtc + Qtcx hđ= 0.213+3.481x1 = 3.694 Tm Móng M2 Ntc=Ntt/1.15 = 2x128.76/1.15 = 223.93 T ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 113 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Mtc=Mtt/1.15 = 2x5.788/1.15 = 10.066 T.m Qtc=Qtt/1.15 = 2x3.124/1.15 = 5.433 T + Trọng lượ ng cọc đài : Nc = nc x (d2 /4)x o x Lc = 3x3.14x(0.62/4)x2.5x26 = 55.107 T + Trọng lượ ng đài đất trê n ñaøi: Nñaøi = Fqu x tb x hh = 23.145x2x1.5 = 69.435 T + Trọng lượ ng lớp đất mó ng khối quy ước từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: Nđất = [Fqu –ncx(d2/4)] tb x hi = (23.145 - 3x3.14x0.62/4)x0.634x26 = 367.547 T => Tổ ng tải trọng đáy móng khối quy ướ c : tc - Lực dọc : N qu = Ntc + Nđài + Nđất + Ncọc tc -Momen : M qu = 223.93 + 69.435 + 367.547 + 55.107 = 716.019 T = Mtc + Qtcx hñ= 2x5.788 + 2x3.124x1 = 17.824 Tm c Kiểm tra áp lự tiêu chuẩn đáy móng khối qui ướ c : Móng M1 * áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: t /c tc N qu M qu 437.838 3.694 t/c max 28.212T / m Fqu Wqu 15.682 12.65 tbt / c t/c t/c N qu Fqu t/c N qu Fqu 27.92 T / m tc M qu Wqu 437.838 3.694 27.63 T / m 15.682 12.65 * phaûn lực đấ t nền: m1 m2 Rt/c = ( A x Bqu x I + B x hm x II + D x ctc ) (TCXD 45-78) k tc Trong : m1 = ; m2 = ; ktc = Bqu = 3.24 m hm: độ sâu đặt móng qui ướ c hm=25m I :dung trọng lớp đấ t đáy móng khối qui ước , I = 0.857 T/m3 II :dung troï ng trung bình lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước II =( idn x hi )/hm = 0.616 T/m3 ctc = c4tc = 0.23 T/m2 tc = 4tc = 12o(tra theo bảng V-5-bài tập họ c đất -Vũ Công Ngữ) A = 0.23 B = 1.91 D = 4.42 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 114 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Rtc = x (0.23x3.24x0.857 + 1.91x25x0.616 + 4.42x0.23) = 31.07 T/m2 tc Vaäy : max = 28.212 T/m2 < 1,2 Rtc= 37.28 T/m2 tbtc < Rtc p lực đáy móng đượ c thỏ a Móng M2 * áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: t /c tc N qu M qu 716.019 17.824 t/c max 31.629T / m Fqu Wqu 23.145 25.73 tbt / c t/c t /c N qu Fqu t/c N qu Fqu 716.019 30.936T / m 23.145 tc M qu Wqu 716.019 17.824 30.244 T / m 23.145 25.73 * phản lự c đất nề n: m1 m2 Rt/c = ( A x Bqu x I + B x hm x II + D x ctc ) (TCXD 45-78) k tc Trong : Bqu = 3.47 m II = 0.634 T/m hm: độ sâu đặt móng qui ướ c hm=27 m ctc = c4tc = 0.28 T/m2 tc = 4tc = 12o(tra theo bảng V-5-bài tập họ c đất -Vũ Công Ngữ) A = 0.23 B = 1.91 D = 4.42 Rtc = x (0.23x3.47x0.857 + 1.91x27x0.634 + 4.42x0.23) = 34.4 T/m2 tc Vaäy : max = 31.629 T/m2 < 1,2 Rtc= 41.3 T/m2 tbtc < Rtc p lực đáy móng đượ c thỏ a III.Kiểm tra độ lún dướ i đá y mó ng khối qui ước : _ Dù ng phương pháp cộ ng lún lớ p _ Chia đất nề n nh nhiề u lớp có bề dày hi = 0.2b Móng M1 * ng suất tả i trọng thâ n đất gâ y ra: bt=tb x hm = 0.616x25 = 15.4 (T/m2) * ng suấ t gâ y lú n đáy móng khối qui ước gl = tbtc - bt Trong : tbtc = 27.92(T/m2) bt = 15.4 (T/m2 ) ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LÔ C.ĐINH TIÊN HOÀNG 08HXD3 115 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN =>gl = 27.92 - 15.4 = 12.52 (T/m2) Moùng M2 : * ng suất tả i trọng thâ n đất gâ y ra: bt=tb x hm = 0.634x27 = 17.118 (T/m2) gl = tbtc - bt tbtc = 30.936 (T/m2) =>gl = 30.936-17.118 = 13.818 (T/m2) * Tính lún theo phương pháp cộ ng lớp phân tố : Móng M1: Chia lớp đất phía móng khối qui ước nh lớp phâ n tố đồng thoả điề u kiện: hi = 0.2xbm = 0.2x3.24 = 0.648m l a m 4.84 Tỉ số = 1.5 b bm 3.24 Lậ p bả ng tính lún: 2z Điểm Độ sâu Z (m) Bqu 0.648 1.296 1.944 2.592 3.24 3.888 4.536 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 Eo Ko zigl bt i Si(cm) 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 0.973 0.8535 0.6931 0.545 0.4275 0.3385 0.272 12.52 12.182 10.686 8.678 6.823 5.352 4.238 3.405 15.4 15.955 16.511 17.066 17.621 18.177 18.732 19.287 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.203 0.395 0.346 0.281 0.221 0.173 0.137 0.055 S = 1.81 Giới hạn điểm có độ sâ u 4.536m kể từ đáy móng khố i quy ước : gl 3.405 0.177 0.2 bt 19.287 Độ lún củ a mó ng khối qui ước tính theo cô ng thức: n i S i zigl hi E i 1 oi S = 1.81 cm < [Sgh] = cm thỏa điều kiệ n Móng M2 Chia lớp đất phía móng khối qui ước nh lớp phâ n tố đồng thoả điề u kiện: hi = 0.2xbm = 0.2x3.47 = 0.694m l a m 6.67 Tỉ số = 1.92 b bm 3.47 Lậ p bả ng tính lún: ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HOÀNG 08HXD3 116 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Điểm Độ saâu Z (m) 2z Bqu Eo Ko zigl bt i Si(cm) 0.694 1.388 2.082 2.776 3.47 4.164 4.858 5.552 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 0.9756 0.8684 0.723 0.587 0.4738 0.3848 0.3142 0.2606 13.818 13.481 12 9.99 8.111 6.547 5.317 4.342 3.601 17.118 17.713 18.308 18.902 19.497 20.092 20.687 21.281 21.876 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.24 0.468 0.416 0.347 0.281 0.227 0.184 0.151 0.062 S = 2.376 Giới hạn điểm có độ sâ u 4.536m kể từ đáy móng khố i quy ước : gl 3.601 0.165 0.2 bt 21.876 Độ lún củ a mó ng khối qui ước tính theo cô ng thức: n i S i zigl hi E i 1 oi S = 2.376 cm < [Sgh] = cm thỏ a điều kiện IV Kiể m tra chuyể n vị ngang đầu cọc: (TCXD-205-1998) Móng M1 : n yo o xl0 Hl03 Mlo 3Eb I Eb I Qtt = 4.003(T) ; Mtt= 0.245 (Tm); đó: + H ,M :giá trị tính toá n lực cắt moment đầu cọ c M 0.245 4.003 x0.8 M= 1.724 (Tm) nc H= H nc 4.003 2.002 T nc:số lượ ng cọc + lo= (m ): chiều dài đoạn cọc(m),khoảng cách từ đáy đài cọc đến mặ t đất + yo , o : chuyển vị ngang góc xoay củ a tiết diện ngang cọc mức đáy đài (cọc đài thấp) - tra theo bảng G5(TCXD) + I: moment n tính cọc I= 0.05D4=0.05x(0.6)4 = 1.415x10-2 m4 + E: mun đàn hồi củ a bê tô ng = 2.9x106(T/m2) H0= H = 1.001 T ; M0=M + Hl0= 1.062 Tm; ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 117 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN HH : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực H0= HM : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bở i lực M0= MH : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bở i lực H0= MM : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực M0= HH = bd3 Eb I ; HM MH = Ao bd2 Eb I o Bo ; MM = bd Eb I Co Kbc 50 x1.8 =0.27296; 5 Eb I 2.9 x10 x1.415x10 bd K: hệ tỉ lệ (bảng G1-TCXD 205-1998) bc =d+1 = 0.8+1 = 1.8m Ao=2.441 , Bo=1.621 , Co=1.751 :lấy theo bảng G2(TCXD 205-1998) 2.441 2.0208x10-3 m/T Ao Eb I 0.27296 x 2.9 x10 x1.415 x10 2 1 Bo 1.621 0.3663x10-3 MH = bd Eb I o (0.27296) x 2.9 x10 x2.048x10 HH = HM bd (m/T) MM = bd Eb I Co 1.751 =0.10801 x10-3 m/T (0.27296 ) x 2.9 x10 x 2.048 x10 yo =Hox HH M x HM = (1.002x2.0208+0.3663x1.724)x10-3 = 2.66x10-3m n yo o xl0 Hl03 Mlo = 0.266 cm(với l0=0)< 1cm 3Eb I Eb I =H0x HM MM xM0 =(1.002x0.3663+0.10801x1.724)x10-3 = 0.553x10-3rad< 20/0 Moùng M2 M= M nc H= H nc 2x 2x 5.788 3.124 x1 5.941Tm 3.124 2.083T yo =Hox HH M x HM = (2.083x2.0208+5.941x0.3663)x10-3 = 6.39x10-3m Hl Ml n yo o xl0 o = 0.639 cm(với l0=0)< 1cm 3Eb I Eb I =H0x HM MM xM0 = (2.083x0.3663 + 5.94x0.10801)x10-3 = 1.41x10-3rad -3 = = 1.41x10 rad < 20/0 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 118 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN VI TÍNH TOÁN CHIỀU CAO HP LÍ CỦ A ĐÀI CỌ C : (theo điề u kiện chống đâm thủng) Móng M1 : Rk : cường độ tính toán bêt ông ké o Utb = 2(bc + ac + x + y) bc,ac : chiều rộng chiều dài cột x,y : khoảng cách từ mép cột đến trục hàng cọ c khả o sá t theo phương chiề u rộng chiều dài tiết diện cột (ac = 0.5m, bc = 0.3m, x = 0m, y = 0.55m, h0 = 0.6m) chọn bê tô ng mac 300: Rk = 100(T/m 2) Utb = 2(bc +y +ac +x) = 2(0.3+0.5+0+0.55) = 2.7(m) N M y xy max 163.04 0.245x0.8 Pxt = = 81.673 (T) nc 2 x0.8 y 2i P x81.673 = 0.81 (m) 0.75xRk U tb 0.75x100x 2.7 Chọ n hđ h0+0.15 = 0.81+0.15 = 0.96(m) Vậy chọ n hđ = 1(m) Móng M2 : Chọn chiều cao đài thỏa điều kiệ n hđ 0.6 (m) ac = 0.45m bc = 0.25m chọn bê tô ng mac 300: Rk = 100(T/m 2) Lăng thể chọc thủng bao trù m đầu cọc nên khong cần kiềm tra điều kiệ n xuyên thủ ng Vậy chọ n hđ = 1(m) VII TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI : 1.Mó ng M1 sơ đồ tính xem dầ m congxon ngà m mép cột + Mô men theo phương cạnh dài : M1 = Pmax xi = 89.757x(2x0.55) = 98.733 (T.m) ho xt M1 98.733x 10 48.975cm 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x80 Vớ i h0 = - 0.2 = 0.8 (m) Choïn 16 20 170 ; Fa = 50.24 (cm2) Fa = + Mô men theo phương cạnh ngắn : Chọn thé p theo cấu tạ o 18 200 Móng M2 : +Mô men theo phương cạ nh dài : sơ đồ tính xem dầ m : Chọn Mmax = 53.72 Tm để tính thép M max 53.72 x 105 26.65 cm Fa = 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x80 ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 119 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN Vớ i h0 = 1-0.2 =0.80(m) Chọn 9 20 130 ; Fa = 28.26 (cm2) + Mô men theo phương cạnh ngắn : Chọ n thép theo cấ u tạo 18 200 * Móng M3 tính tương tự M1,M2 : có cọ c dài 20m thép đài cọc chọn theo cấu tạo 18 200 VIII SO SÁ NH, LỰA CHỌ N PHƯƠNG ÁN MÓNG: - Từ cá c giá trị tính toán hai phương án móng cọ c é p móng cọ c khoan nhồi ta tổng hợp khối lượ ng bêtông cốt thé p cho phương án mó ng sau : KHỐ I LƯNG BÊTÔ NG (m3) Cọc ép Cọc khoan nhồ i 356,4 1240,9 KHỐI LƯNG THÉ P (Tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi 31.648 49.35 - Từ kế t so sánh ta thấy phương án cọ c é pï có lợi hai mặt bê tông cốt thép, điề u kiện tham khả o giá thành loạ i vật liệu giá thuê nhân cô ng, má y móc thiết bị để thi công hai phương án trê n rấ t khó khăn việc lựa chọn phương án Nếu dựa vào giá thành vật liệu để chọn phương án khô ng xác lắm, mà phả i tổng hợp nhiều thông tham số kỹ thuậ t kinh tế c mớ i chọn phương án hợp lý hơn, phương án cũ ng có ưu khuyết điểm Các ưu khuyết điểm hai loại phương n g : * Mó ng cọc ép : Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cù ng điều kiệ n thi cô ng giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọ c khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà má y (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi cô ng tương đố i dễ dà ng, khô ng gây ả nh hưởng chấ n độ ng xung quanh tiến hành xâ y chen đô thị lớn ; cô ng tác thí nghiệm nén tónh cọc trườ ng đơn giản Tậ n dụng ma sá t xung quanh cọc sức kháng đất dướ i mũi cọc Khuyết điểm : sức chịu tải khô ng lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớ n Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớ p cát lớn , thời gian ép lâ u * Mó ng cọc khoan nhồ i : Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đế n 1000 T ) so với cọc é p , mở rộ ng đườ ng kính cọ c 60cm 250cm , hạ cọc đế n độ sâ u 100m Khi thi cô ng không gâ y ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọ c khoan nhồi có chiều dài > 20m lượ ng cốt thép giả m đáng kể so với cọc é p Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chấ t phức tạp mà loại cọ c c khô ng thi công Khuyết điểm : giá nh cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giả m đá ng kể so vớ i cọc é p công nghệ khoan tạo lỗ Biệ n pháp kiểm tra ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HOÀNG 08HXD3 120 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỶ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD:TH S : TRẦN THANH LOAN chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạ p tốn , thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồ i rấ t phức tạp Cô ng nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao * Tóm lại : Dựa vào giá nh vậ t liệu ta chọ n phương án MÓNG CỌC ÉP có lợi kinh tế ĐỀTÀI :CHUNG CƯ LƠ C.ĐINH TIÊN HỒNG 08HXD3 121 SV : TRƯƠNG ĐỨC TÂN LỚP BẢNG CHI TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT Lớp Tên Đất ắp Bùn sét màu xám đen Bùn sét màu xám xanh Thấu kính sét pha cát Sét cứng đến cứng Chiều dày (m) 7.4 W % WL % Wd % I% B o G% C kg/cm2 độ T/m3 T/m3 o 94.6 64.2 36.4 31.7 1.92 2.591 2.601 97.5 0.072 1.436 0.452 0.45 8.2 88.5 68.7 36.2 32.5 1.58 2.605 2.356 97.1 0.072 8.3 1.452 0.498 0.45 2.2 25.3 27.8 18 9.8 0.98 2.667 0.811 83.2 0.05 15.4 1.852 0.923 0.42 11 37.8 51.3 24.1 27.1 0.48 2.682 1.065 96.2 0.023 12 1.821 0.857 0.38 ... Đ? ?C TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI H? ?C KỶ THUẬT C? ?NG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 ... Đ? ?C TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI H? ?C KỶ THUẬT C? ?NG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 ... Đ? ?C TÂN LỚP 08HXD3 TRƯỜNG ĐẠI H? ?C KỶ THUẬT C? ?NG NGHỆ TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5 C5
Ngày đăng: 04/03/2021, 22:21
Xem thêm: