Thiết kế chung cư hoàng gia

GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Mục lục: GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: II KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH: Phân khu chức năng: Giao thông công trình: Ánh sáng thông thoáng tự nhiên: III CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CỦA CÔNG TRÌNH: Hệ thống cấp nước: Hệ thống thoát nước: Hệ thống điện: Phòng cháy chữa cháy : IV NHỮNG HỆ THỐNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT LIÊN QUAN : PHAÀN II KẾT CẤU ERROR! BOOKMARK NOT DEFINED CHƯƠNG I:TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .Error! Bookmark not defined TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH Error! Bookmark not defined Mặt sàn : Error! Bookmark not defined Sơ đồ tính: Error! Bookmark not defined 3.Xác định tải trọng Tính toán nội lực: 11 5.Tính cốt thép: 13 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN CẦU THANG TRỤC 5-6 15 I.TÍNH BẢN THANG: 15 1.Mặt thang: 15 Tải trọng: 16 3.Sô đồ tính: 19 Tính cốt thép : Error! Bookmark not defined II TÍNH TOÁN DAÀM THANG(DT): Error! Bookmark not defined 1.Sơ đồ tính: Error! Bookmark not defined 2.Taûi troïng: Error! Bookmark not defined 3.Xác định nội lực: Error! Bookmark not defined SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA CHƯƠNG III KẾT CẤU HỒ NƯỚC 23 I TÍNH BẢN : 23 Bản đáy hồ nước : 23 Tính thành hồ : 25 Tính nắp hồ : 27 II TÍNH HỆ DẦM ĐỞ HỒ NƯỚC : 28 1.Tính hệ dầm đáy dầm nắp 28 2.Tính cốt thép dầm dáy dầm nắp: 36 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC VÀ DẦM TRỤC B 39 I SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT 39 II TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG: 42 III TÍNH NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP KHUNG: 51 IV.TÍNH CỘT THÉP DẦM TRỤC B TRỤC C: 57 IV.TÍNH CỘT THÉP CT TRUÏC 2: 60 PHẦN V : NỀN MÓNG 65 CHƯƠNG I: ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 65 I ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH: 65 II.ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 66 II TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP 68 I.CHỌN CỌC VÀ TÍNH CỐT THÉP COÏC: Error! Bookmark not defined II KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ DỰNG LẮP: Error! Bookmark not defined III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 2: MÓNG M1, 70 III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 2: MOÙNG M2, 79 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 88 III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 2: MÓNG M1, 88 III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 2: MÓNG M2, 97 SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA PHẦN I KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: - Công trình “ Chung cư Gia Định “ xây dựng số 58B –Hoàng Hoa Thám-Quận Bình Thạnh – Thành phố Hồ Chí Minh - Công trình xây dựng để đáp ứng phần nhu cầu nhà địa bàn Thành phố Hồ Chí Minh đồng thời tạo vẻ mỹ quan cho thành phố - Công trình chung cư cao cấp gồm có 48 hộ, siêu thị tầng hầm để xe Đối tượng phục vụ chung cư đối tượng có thu nhập trung bình-khá có nhu cầu nhà - Kết cấu chịu lực công trình hệ khung bê tông cốt thép, tường xây gạch nhiệm vụ bao che ngăn cách II KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH: Phân khu chức năng: - Công trình gồm có tầng hầm, tầng lầu kể mái BTCT - Công sử dụng: + Tầng hầm: Làm nhà để xe, phòng kỹ thuật bảo vệ chung cư + Tầng 1, 2: - Phía trước sảnh đón siêu thị mini - Phía sau khối phục vụ cho hộ, gồm phòng quản lý, phòng đa dụng giặt ủi + Tầng 38: Là khối nhà ở, tầng gồm hộ + Mái BTCT: Gồm có phòng kỹ thuật cho thang máy hồ nước mái - Trong hộ gồm có: + phòng khách kết hợp với sinh hoạt chung SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA + phòng ngủ, phòng ngủ lớn có vệ sinh riêng dành cho người lớn, phòng ngủ nhỏ dành cho trẻ em + phòng vệ sinh, phòng vệ sinh lớn nối với phòng ngủ lớn, phòng vệ sinh chung có kích thước nhỏ + nhà bếp Giao thông công trình: - Giao thông theo phương ngang: Mỗi tầng lầu có hành lang giữa, hành lang nối liền hộ với cầu thang - Giao thông theo phương đứng: + cụm thang máy bố trí trung tâm công trình với buồng thang,2 buồng chuyển rác, lối giao thông chủ yếu theo phương đứng công trình + thang bố trí đầu hành lang, đồng thời lối thoát hiểm công trình Ánh sáng thông thoáng tự nhiên: - Các phòng hộ có cửa sổ hướng công trình, điều làm cho phòng thông thoáng đủ ánh sáng - Các nhà bếp có cửa sổ hướng công trình có cửa sổ hướng giếng trời để đảm bảo thông thoáng cho nhà bếp III CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CỦA CÔN G TRÌNH: Hệ thống cấp nước: - Nước từ hệ thống cấp nước Thành Phố chảy vào hồ nước ngầm đặt bên công trình Tại có bố trí trạm bơm để bơm nước lên hồ nước mái - Từ hồ nước mái nước theo ống cấp nước đến hộ Hệ thống thoát nước: - Nước thải từ thiết bị vệ sinh tập trung lại chảy qua ống thoát nước vào trạm xử lý nước thải Nước thải sau xử lý chảy vào hệ thống cống thoát nước Thành Phố SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA - Nước mưa qua hệ thống ống dẫn chảy trực tiếp vào hệ thống cống thoát nước Thành Phố Hệ thống điện: - Nguồn điện: + Nguồn chính: Là nguồn điện pha Thành Phố + Nguồn dự phòng: Là máy phát điện pha đặt tầng hầm - Sau đồng hồ hệ thống dây dẫn điện pha chạy đến tủ điện tầng lầu - Từ tủ điện này, dòng điện phân nhánh để đến hộ Phòng cháy chữa cháy : - Công trình trang bị hệ thống phòng cháy chữa cháy tầng hộ, siêu thị phòng chức khác có khả dập tắt nguồn phát lửa trước có can thiệp lực lượng chữa cháy - Có hệ thống chữa cháy cấp thời thiết lập với hai nguồn nước : Bể nước mái với hai máy bơm nước chửa cháy động xăng 15HP , họng cứu hỏa đặt vị hành lang cầu thang , có hệ thống chữa cháy cục sử dụng bình khí CO2 IV NHỮNG HỆ THỐNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT LIÊN QUAN : - Sân bãi đường từ đường Hoàng Hoa Thám vào công trình xử lý giới theo tiêu chuẩn kỹ thuật đổ bêtông - Vỉa hè lát gạch theo hệ thống vỉa hè chung cho toàn khu - Vườn hoa, xanh : trồng che nắng gió, tạo khoảng xanh tô điểm cho công trình khu vực Tạo vị trí khí hậu tốt cho môi trường CHƯƠNG I SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐẾN TẦNG (TẦNG ĐẾN TẦNG 8) 1.Mặt kết cấu sàn 2.Sơ đồ tính 3.Tải trọng 4.Xác định nội lực 5.Tính cốt thép MẶT BẰNG CHIA DẦM SÀN TỪ TẦNG 3- TẦNG SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO - ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Sử dụng vật liệu : + Bêtông #300 : Rn = 130 kG/cm2 ; Rk = 10 kG/cm2 + Thép  3b  Các ô sàn liên kết với dầm liên kết ngàm SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA + Các ô phương: Các ô có hd > 3b  Xung quanh liên kết ngàm với dầm + Sơ đồ tính thuộc loại ô số 3.Tải trọng: - Tónh tải: Tra bảng 2-1 Sổ Tay Thực Hành KCCT PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Cấu tạo sàn: SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Vật liệu ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Chiều dầy(m) Tải tiêu chuẩn(kG/m ) Tải tính toán Hệ số (kG/m2) Gạch lát 0.01 2000 1.1 22 Vữa lót 0.02 1800 1.3 46.8 Bản BTCT 0.09 2500 1.1 247.5 Vữa trát trần 0.015 1800 1.3 35.1 Tổng cộng Tải trọng tường xây: - Chiều cao Ô - 351.4 (m) 2.8 Chiều dầy Tải tiêu chuẩn (m) (kG/m ) 0.1 1800 Hệ số Tải tính toán Số lượng (kG/m ) 1.1 554.4 Hoạt tải: Tra bảng 2-3 Sổ tay thực hành KCCT PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Loại hoạt tải Ptc(kG/m2) Hệ số Ptt(kG/m2) Ký hiệu loại hoạt tải Phòng ở,bếp,vệ sinh 200 1.2 240 P1 Hành lang 300 1.2 360 P2 Logia (ban coâng) 400 1.2 480 P3 SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Xác định nội lực: L - Xét tỷ số >2: Bản làm việc phương L1 - Để tính toán ta cắt dãy rộng 1m tính toán dầm đầu ngàm - Tải trọng tính toán: qtt= gtt + qtt - Moment nhịp: Mn= - q tt L12 24 Moment goái: Mg= q tt L12 12 Kết tính toán ô phương lập bảng sau : Ô Chiều dài nhịp(m) Tải trọn g (Kg) Mô men gối (kG.m) Mô men nhịp (kG.m) 1.2 0.831 150 50 2.6 0.711 600 200 L2 < 2: Baûn làm việc phương gồm : L1 - Xét tỷ số: - Môment lớn bản: Mn1= m91.P Mn2= m92.P - Môment lớn gối : Mg1= k91.P Mg2= k92.P Trong đó: + P= qtt.L1.L2 + Các hệ số m91, m92, k91, k92 phụ thuộc vào tỷ số L2 ; Tra bảng 1-19 Sổ tay L1 thực hành KCCT PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng.Kết nội lực lập thành bảng sau: SVTH : LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 trang 10 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Vậy ta chọn hm= 1,3(m)> hmin hợp lý 5.2.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - Diện tích đáy đài thực tế: Móng M1 : Fđtt = 1.4x3.8= 5.32 (m2) - Trọng lïng tính toán đài đất đài là: Móng M1: N dtt  n.Fdtt h. tb  1,1x5.32 x1,3 x 2,1  16 (T) Toång trọng lượng đài coc: Móng M1:  N  N tt  N đtt = 438.12 + 16 = 454(T) Lực truyền xuống cọc dãy biên tính theo công thức: P( x , y )   N   My * x   Mx * y n y x nc n i i c i 1 i 1 Trong đó;  N tổng tải trọng tính toán tác dụng lên đài cọc nc : số lượng cọc Mx : momen tải quanh trục x qua trọng tâm tiết diện cọc đáy đài My : momen tải quanh trục y qua trọng tâm tiết diện cọc đáy đài x, y : tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng tọa trục x, y đáy đài xi , yi : tọa độ cọc thứ i trọng tọa trục x, y đáy đài Bảng kết tính toán Móng M1: Momen M y quy trọng tâm đáy đài :  My  My  Qy * H = 0.29+ 1.7*1.3=2.5T.m Momen  M quy trọng tâm đáy đài :  Mx  Mx  Qx * H = 13.172+3.39*1.3= 17.58Tm m x m Móng M1: Cọc xi(m) yi (m) x2 y2 -1.2 1.44 1.2 1.44 SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 x y i pi i 2.88 229.8 230.12 Trang 93 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 2,5x1,1x0.5024x 21.75 = 30.04(T) Kiểm tra: +Móng M1: tt Pmax  Pc  230.12  30.04  260(T ) < Pthiết kế= 334.4(T)  Thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc biên Pmin >  Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ 5.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất Xác định kích thước móng khối quy ước  tb    h h i i i   tc tb   130.340  110.490  18 0.420  28 975  38 0.200 o  21 55 340  490  420  975  200 21.55  5.380 tag  tag 5.380  0.094 Kích thước móng khối quy ước xác định theo công thức sau am = a1 + x L x tag bm = b1 + x L x tag Với : am; bm chiều dài chiều rộng khối móng quy ước a1; b1 khoảng cách mép cọc biên theo chiều rộng chiều dài đài cọc Bảng kết tính toán SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 94 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOAØNG GIA am = 3.8 + x 21.75 x 0.094= 7.9m bm = 1.4 + x 21.75m x 0.094= 5.5m Diện tích móng khối quy ước Fm = 43.45 m2 chiều cao khối móng quy ước hm =22.35m Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Rtc  m( Abm  Bhm ) tb  Dctc Bảng tính toán Rm - tc m 222.7 A 1.000 B 2.11 9.44 D Bm 10.8 hm 5.5 ctc 22.35 0.42 (A;B;D - tra bảng Rtc  m( Abm  Bhm ) tb  Dctc = 222.7T/m2 m = Hệ số điều kiện làm việc  tb1    i hi h i A,B,C  0.791x 4.9  0.972 x4.2  0.935 x9.75  0.98x8.2  0.928(T / m ) 27.05 Hệ số phụ thuộc vào  =380 Tra bảng => A = 2.11 B= 9.44 D= 10.8 Ctc = 0.42T/m2 Xác định trọng lượng khối đất móng quy ước là: Qm = Fm x  ( hi x  i )= = 43.35 *(4.9*0.791+4.2*0.972+9.75*0.935+8.2*0.98)=909.1T Trọng lượng khối móng quy ước : = 909.1 (T) Vaây Notc = 380.9 + 909.1= 1290 (T) Moment tiêu chuẩn tâm đáy móng quy öôc: Motc = Mtc + Qxh = 3.85 + 2.01*22.35 = 54.8 (T.m) Độ lệch tâm : e = Motc/Notc = 54.8/ 1290 = 0.042 (m) Xác định ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước:  tb  N tc  Qm 1290   29.86(T / m) Fm 43.45 SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 95 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA N tc  Qm 6e 6e * 0.04 * 0.04  max  (1  x  x )  29.86(1   )  32(T / m) Fm am bm 7.9 5.5 Ntc Qm 6e 6e 6*0.04 6*0.04  min (1 x ) (1 x )  29.86(1  )  27.6(T / m) Fm am bm 7.9 6.1 Ta thaáy  max  1.2 Rtc  tb  Rtc   Ta thấy Ta thấy thỏa điều kiện ổn định cho đất thỏa điều kiện ổn định cho đất thỏa điều kiện ổn định cho đất Kiểm tra lún cho móng Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất thân đáy lớp đất: n  zbt    i * hi  0.791x 4.9  0.972 x 4.2  0.935 x9.75  0.98 x8.2  25.1(T / m) i 1 Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0   tb   zbt  31.13  25.1  6.03(T / m) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp hi= 0.8 m Bảng tính lún: Độ sâu z Điểm (m) LM/BM 2z/BM Ko  zigl (T )  zibt (T) 0 1.9 6.03 25.1 0.8 1.9 0.8 0.868 5.23 25.88 1.6 1.9 1.6 0.585 3.06 26.65 2.4 1.9 2.4 0.384 1.17 27.42 Theo số liệu địa chất ta có :   0.8 Pn : 10 T/m2  E = 1248.35 T/m2 Pn : 20 T/m2  E = 2500.45 T/m2 SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 96 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA p gl : 6.03 T/m2  E = 712.7 T/m2 S   = gl  hi  Ei 0.8 * 0.8 (6.03  5.23  3.06  1.17)  0.014cm =1.4 (cm) 712.7 Ta thaáy S =1.4 cm < Sgh = 8cm thỏa điều kiện 5.5/Cấu tạo đài cọc Chiều cao đài : hđ = 1.3 m Chiều cao làm việc : ho = h-abv =1.3-0.15 = 1.15 m Bề rộng đáy tháp chống chọc thủng : b = * hđ*tg450 +bc = * 1.15*1+0.5 =2.8m Chiều dài đáy tháp chống chọc thủng: a = * hd *tg450 +hc = * 1.15*1+0.6 =2.9 m Diện tích bị chọc thủng : Fct = F – Fcct = 1.4*3.8 – 2.9*2.8 Ru = = 66.66 (kG/cm2) > 60 (kG/cm2) 4,5 Chọn Ru = 60 (kG/cm2) Fb- Diện tích tiết diện cọc D2 80 Fb =  = 3,14x = 5024 (cm2) 4 Fa- Diện tích tiết diện cốt thép dọc trục Cốt thép dọc 1018, Fa = 25.4 (cm2) SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 98 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Ran- Cường độ tính toán cốt thép , thép có =18mm < 28mm R => Ran = c vaø Ran  2200 (kG/cm2) 1,5 Rc : Giới hạn chảy cốt thép , thép nhóm AII có Rc = 3000 kG/cm2 3000 => Ran = = 2000 (kG/cm2)< 2200 (kG/cm2) 1,5 Do đó: Pvl = 60 x 5024+ 2000x 25.4= 352240 (kg)=352.24(T) 1.3 Sức chịu tải cọc theo điều kiện đất : Ta có công thức xác định sức chịu tải cọc theo đất A7 phụ lục A TCXD 2051998 có bổ sung thêm hệ số m’,m’R m’f Qtc = m.m’.(mR.m’R.qb.Ap + umf.m’f.fi.li ) Trong : m : hệ số điều kiện làm việc , m=1 m’ : hệ số xét đến chất lượng dung dịch Betonite, m’ = 0.9 mR : hệ số làm việc đất mủi cọc mR =1 m’R: hệ so áxét đến yếu tố làm giảm khả chịu tải giới hạn R đất chân cọc khoan nhồi, lấy m’R =0.9 L = 21.75m chiều dài cọc dp = đường kính đáy cọc, dp =0.6m qp : cường độ chịu tải đất mũi cọc cát ta coù , , qb =  (  Dp Ak0 +   L Bk0 )=750.6(T/m2) Chu vi coïc: u = .D = 3.14x0.6 =2.512(m) D2 Diện tích tiết diện mũi cọc: Ap =  = 3,14x = 0.5024 (m2) 4 Xaùc định mf fi li - Sức chịu tải ma sát xung quanh cọc  mf: hệ số ma sát đất xung quanh cọc Do đổ bê tông dung dịch đất sét bentonite nên mf =0.6  m’f: hệ số xét đến yếu tố làm giảm hệ số ma sát giới hạn xung quanh hông cọc nhồi, lấy m’f =0.8  fi: ma sát bên cọc fi xác định cách tra bảng phụ thuộc vào độ sâu trung bình phân lớp đất zi Các lớp đất chia thành phân lớp có bề dày không 2m Cọc xuyên qua lớp đất có phân lớp sau: Tra bảng A.2 TCVN 205: a Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Lớp đất sét dẻo cứng SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Độ sâu Zi (m) Độ sệt 0.45 fi (T/m2( 1.9 Li (m) fixli 3.8 Trang 99 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO sét dẻo mềm cát pha dẻo cát bụi chặt vừa cát hạt trung chặt vừa ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOAØNG GIA 0.45 2.45 4.9 4.5 0.45 2.55 0.5 1.275 6.5 0.83 0.8 1.6 8.5 0.83 0.8 1.6 9.4 0.83 0.8 0.9 0.72 11.4 0.8 0.8 1.6 13.6 0.8 0.8 2.2 1.78 15.6 0.8 0.8 1.6 17.6 0.8 0.8 1.6 19.6 0.8 0.8 1.6 21.6 0.8 0.8 1.6 23.35 0.8 0.8 1.75 1.4 25.35 0.8 0.81 Sfili 1.62 25.3 Sức chịu tải theo đất ma sát xung quanh cọc: fili =25.3 Vậy sức chịu tải cọc theo đất : Qđn = 10.9( 10.9750.60.5024 + 2.512 0.60.825.3) = 332 (T) Ta có : Qđn = 334.4 (T) < Pvl = 352.4 (T) để đảm bảo thiết kế cọc an toàn, ta chọn trị số nhỏ Qđn = 334.4 (T) để tính toán - Sức chịu tải cọc dùng để thiết kế: Pthiết kê = min(Pvl, Pđn) = 334.4 (T) Tính toán số lượng bố trí cọc: 2.1.Số lượng cọc đài: N tt x Pthietke Ntt Pthieát keá (T) (T) 717.25 334.4 Loại móng M1 n=  1,5 Số cọc Số cọc chọn nc n c” 3.23 2.2.Bố trí cọc đài: Móng M2: SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 100 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Kích thước đài cọc: Fđ =BxL= 3.8x3.8 = 14.44(m2) 3.Tính toán móng cọc đài thấp: 3.1.Chọn độ sâu chôn móng: Đài cọc đặt sâu 1,3m so với sàn tầng hầm, cao trình đáy đài –4,3m Theo giáo trình “Nền móng”, chiều sâu chôn móng phải đủ để đảm bảo điều kiện cân tổng tải trọng ngang áp lực bị động đất từ đáy đài trở lên, từ có điều kiện: Với: hmin Trong ñoù: hm  0,7.hmin   H tt  tg  45o   bd      -Góc ma sát =13o Htt -Tổng lực ngang tính toán tác dụng vào móng; Htt= Qtt = 1.82(T/m3) bđ –Bề rộng đài cọc bđ =B Loại móng  Htt= Qtt  bñ= B hmin 0,7.hmin M1 13 6.1 1,82 2.32 0,47 0,3 Vậy ta chọn hm= 1,3(m)> hmin hợp lý 3.2.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - Diện tích đáy đài thực tế: Móng M2 : Fđtt = 3.8x3.8=14.44 (m2) - Trọng lïng tính toán đài đất đài là: SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 101 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Moùng M2: N dtt  n.Fdtt h. tb  1,1x14.44 x1,2 x 2,1  40 (T) Tổng trọng lượng đài coc: Móng M2:  N  N tt  N đtt = 632.96 + 40 = 673(T) Lực truyền xuống cọc dãy biên tính theo công thức:  N   My * x   Mx * y n y x P( x , y )  nc n i i c i 1 i 1 Trong đó;  N tổng tải trọng tính toán tác dụng lên đài cọc nc : số lượng cọc Mx : momen tải quanh trục x qua trọng tâm tiết diện cọc đáy đài My : momen tải quanh trục y qua trọng tâm tiết diện cọc đáy đài x, y : tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng tọa trục x, y đáy đài xi , yi : tọa độ cọc thứ i trọng tọa trục x, y đáy đài Bảng kết tính toán Móng M2: Momen M y quy trọng tâm đáy đài :  My  My  Qy * H = 11.45+ 2.95*1.3=14.4T.m Momen  M quy trọng tâm đáy đài :  Mx  Mx  Qx * H = 8.77+6.1*1.3= 16.7Tm m x m Móng M2: Cọc xi(m) yi (m) x2 y2 x i y i pi -0.9 -0.9 0.81 0.81 157.2 -0.9 0.9 0.81 0.81 0.9 -0.9 0.81 0.81 164.1 0.9 0.9 0.81 0.81 170.2 3.24 3.24 162.9 Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 2,5x1,1x0,5024x 23,8 = 30.04(T) Kiểm tra: +Móng M1: tt Pmax  Pc  170.2  30.04  200.2(T ) < Pthiết kế= 333(T) SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 102 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA  Thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc biên Pmin >  Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ 3.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất Xác định kích thước móng khối quy ước   i hi  130.340  110.490  180.420  280.975  380.200  21o55  tb  340  490  420  975  200  hi  tbtc  21.55  5.380 tan   tan 5.380  0.094 Kích thước móng khối quy ước xác định theo công thức sau am = a1 + x L x tag bm = b1 + x L x tag Với : am; bm chiều dài chiều rộng khối móng quy ước a1; b1 khoảng cách mép cọc biên theo chiều rộng chiều dài đài cọc Bảng kết tính toaùn am = bm= 3.8 + x 21.15 x 0.094= 7.9m Diện tích móng khối quy ước Fm = 62.41 m2 chiều cao khối móng quy ước hm =22.35m Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Rtc  m( Abm  Bhm ) tb  Dc tc Bảng tính toán Rm - tc m A SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 B D Bm hm ctc Trang 103 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 232 1.000 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA 2.11 9.44 10.8 7.9 22.35 0.42 (A;B;D - tra bảng Rtc  m( Abm  Bhm ) tb  Dctc = 223T/m2 m = Hệ số điều kiện làm việc 1    i hi  h i A,B,C 0.791x4.9  0.972 x 4.2  0.935x9.75  0.98 x8.2  0.928(T / m ) 27.05 Heä số phụ thuộc vào  =380 Tra bảng => A = 2.11 B= 9.44 D= 10.8 Ctc = 0.42T/m2 Xaùc định trọng lượng khối đất móng quy ước laø: Qm = Fm x  ( hi x  i )= = 62.41*(4.9*0.791+4.2*0.972+9.75*0.935+8.2*0.98)=2557.5T Trọng lượng khối móng quy ước : = 2255.7 (T) Vây Notc = 623.69 +2557.5 = 2577.6(T) Moment tiêu chuẩn tâm đáy móng quy öôc: Motc = Mtc + Qxh = 8.77 + 6.1*22.35 = 145.1 (T.m) Độ lệch tâm : e = Motc/Notc = 145.1/ 2577 = 0.056 (m) Xác định ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước:  tb N tc  Qm 2577.5    41.3(T / m) Fm 62.41  max  N tc  Qm 6e 6e * 0.04 * 0.04 (1  x  x )  41.3(1   )  43.8(T / m) Fm am bm 7.9   N tc  Q m 6e x 6e x * 04 * 04 (1   )  41 (1   )  38 (T / m ) Fm am am 7.9  max  1.2 Rtc thỏa điều kiện ổn định cho đất tb  Rtc thỏa điều kiện ổn định cho đất Ta thấy   thỏa điều kiện ổn định cho đất Ta thấy  Ta thấy Kiểm tra lún cho móng SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 104 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất thân đáy lớp đất: n bt z     i * hi  0.791x 4.9  0.972 x 4.2  0.935 x9.75  0.98 x8.2  25.1(T / m) i 1 Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0   tb   zbt  40.5  25.1  15.4(T / m) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp hi= 1.3 m Bảng tính lún: Độ sâu z Ñieåm (m) LM/BM 2z/BM Ko  zigl (T )  zibt (T) 0 1.4 15.4 25.1 1.3 1.4 0.35 0.972 14.96 26.3 2.6 1.4 0.7 0.879 13.15 27.57 3.9 1.4 0.765 10.6 28.8 5.2 1.4 1.4 0.58 6.15 30.12 Theo số liệu địa chất ta có :   0.8 Pn : 10 T/m2  E = 1248.35 T/m2 Pn : 20 T/m2  E = 2500.45 T/m2 p gl : 15.4 T/m2  E = 1874.4 T/m2 S   = gl  hi  Ei 0.8 * 0.79 (15.4  14.96  13.15  10.6  6.15)  0.02( m) =2 (cm) 1874.4 Ta thaáy S =2 cm < Sgh = 8cm thỏa điều kiện 3.5 :Kiểm tra tính toán đài cọc Kiểm tra chọc thủng: - Điều kiện chống chọc thủng Pxt < Pcx - Chiều cao làm việc tiết diện đài h0 = 1,3 m => h0 = 1,15 m - Lực gay chống xuyên thủng: SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 105 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Pxt = Ntt0 = 717.25 T - Lực chống xuyên thủng: Pcx   Rbt u m h0 h0 c Với: um = (hc + bc + h0) = (0.65+0.75 + 1,15) = 4.6m C = 0.45m:khoảng cách từ mép cột đến mép cọc gần Pcx = 130 4.6 1,15.1.15/2 = 1757.4 T > Pxt = 717.25 T Như cọc đảm bảo điều kiện không bị chọc thủng 4.Tính thép cho đài cọc: Sơ đồ tính toán cốt thép đài cọc xem consol có đầu ngàm mép cột đầu tự mép đài Ngoại lực làm đài cọc bị uốn phản lực đầu coïc II I I II Moment tác dụng là: M I  I  ( P  P )  d1  (164.1  170.2) * 0.875  292.5(T m) M 292.5  Fa    0.1(m )  100(cm ) 0.9 Ra.hO 0,9  2800  1.15 Chọn 2622, có tiết diện ngang xd2/4 =3.8 (cm2) Vậy Fac = 98.8 (cm2) Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ : abv = 50(mm) Khoảng cách hai thép : SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 106 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO a ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA 3800  * 50  148mm  25 Ta chọn bố trí với khoảng cách 140 (mm) M II I I  ( P  P )  d  (162.9  170.2) * 0.825  274.8(T m) M 274.8   0.0948(m )  94.8(cm )  Fa  0.9 Ra.hO 0,9  2800  1.1 Chọn 2522, có tiết diện ngang xd2/4 = 3.8 (cm2) Vậy Fac = 95 (cm2) Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ : abv = 50(mm) Khoảng cách hai theùp : a 3800  * 50  154mm 24 Ta chọn bố trí với khoảng cách 140mm Các thép đài phía đặt theo cấu tạo chọn 12a200 SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 107 ... CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA PHẦN I KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: - Công trình “ Chung cư Gia Định “ xây dựng số 58B ? ?Hoàng Hoa Thám-Quận Bình Thạnh... NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA BIỂU ĐỒ LƯC CẮT DẦM ĐÁY BIỂU ĐỒ LƯC CẮT DẦM NẮP SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 35 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA 4.Tính cốt... HẢO ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA TIẾT DIỆN DẦM CỘT TRỤC SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 Trang 40 GVHD: CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO SVTH: LÊ BÁ QUỲNH – LỚP : 08HXD3 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ HOÀNG GIA Trang 41