Thiết kế chung cư phú gia QBT

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD: Th.s Nguyễn Khắc Mạn CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1: Nhu cầu xây dựng cơng trình: Trong năm gần đây, mức độ đô thị hóa ngày tăng,mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hoá đại hoá đất nước hoà nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng công trình nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì chung cư Phú Gia đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển 1.2: Địa điểm xây dựng: Chung cư Phú Gia xây dựng đường Lê Quang Định,phường ,quận Bình Thạnh ,tpHCM.Công trình nằm trục đường giao thông chính,thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thơng 1.3: Đặc điểm kiến trúc cơng trình: Mặt công trình hình nhật, chiều dài 51,8m, chiều rộng 22m chiếm diện tích đất xây dựng 1139,6m2 Công trình gồm 12 tầng.Cốt 0.00m chọn đặt mặt sàn tầng Chiều cao công trình 40m tính từ cốt 0.00m Tầng hầm: thang máy bố trí hai bên, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng ngầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phòng ăn Tầng trệt: dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ vui chơi giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực Tầng – 11: bố trí hộ phục vụ nhu cầu Tầng mái: có hệ thống thoát nước mưa cho công trình hồ nước sinh hoạt tích (5,0.8.2)(m3), thu lôi chống sét Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo không gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dể dàng thay đổi tương lai SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD: Th.s Nguyễn Khắc Mạn Hình dáng cao vút, vươn thẳng lên khỏi tầng kiến trúc cũ thấp với kiểu dáng đại, mạnh mẽ,nhưng không phần mềm mại thể quy mô tầm vóc công trình tương xứng với chiến lược phát triển đất nước Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường hoàn thiện sơn nước 1.4: Các giải pháp kĩ thuật cơng trình: Công trình nằm trục đường giao thông thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ Toà nhà gồm cầu thang thang máy phục vụ bảo đảm thoát người hoả hoạn Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy,các thiết bị chữa cháy Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hoả Ngoài nhà đặt hệ thống chống sét Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng có công suất 150KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng Nước mưa từ mái thoát theo phễu thu (bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD: Th.s Nguyễn Khắc Mạn Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy hoà,quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng hầm, có phận đưa rác Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm 1.5: Đặc điểm khí hậu khu vực xây dựng: Thành phố Hồ Chí Minh nắm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt +Mùa mưa từ tháng đến tháng 10 +Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng +Nhiệt độ trung bình năm: 260C +Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C +Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C +Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm +Độ ẩm tương đối trung bình : 78% +Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô: 70 -80% +Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa: 80 -90% +Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày +Hướng gió thay đổi theo mùa -Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông,Đông Nam Nam -Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây– Nam Tây Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu gió bão, gió giật gió xóay thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) Thủy triều tương đối ổn định xảy tương đột biến dòng nước SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD: Th.s Nguyễn Khắc Mạn CHƯƠNG II TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 1) Giải pháp kết cấu chịu lực Chung cư Phú Gia có chiều cao 41,2m (so với mặt đất tự nhiên) gồm 12 tầng (1 hầm + + 10 lầu ) Do việc lựa chọn hệ chịu lực hợp lý cho công trình điều quan trọng Dưới ta xem xét số hệ chịu lực thường dùng cho nhà cao tầng: a) Hệ khung chịu lực Kết cấu khung bao gồm hệ thống cột dầm vừa chịu tải trọng thẳng đứng vừa chịu tải trọng ngang Cột dầm hệ khung liên kết với nút khung, quan niệm nút cứng Hệ kết cấu khung sử dụng hiệu cho công trình có yêu cầu không gian lớn, bố trí nội thất linh hoạt, phù hợp với nhiều loại công trình Yếu điểm kết cấu khung khả chịu cắt theo phương ngang Ngoài ra, hệ thống dầm kết cấu khung nhà cao tầng thường có chiều cao lớn nên ảnh hưởng đến công sử dụng công trình tăng độ cao nhà, kết cấu khung bê tông cốt thép thích hợp cho nhà cao không 20 tầng Vì vậy, kết cấu khung chịu lực chọn để làm kết cấu chịu lực cho công trình b) Hệ tường chịu lực Trong hệ kết cấu này, tường phẳng, thẳng đứng cấu kiện chịu lực công trình Dựa vào đó, bố trí tường chịu tải trọng đứng làm gối tựa cho sàn, chia hệ tường thành sơ đồ: tường dọc chịu lực; tường ngang chịu lực; tường ngang dọc chịu lực Trường hợp tường chịu lực bố trí theo phương, ổn định công trình theo phương vuông góc bảo đảm nhờ vách cứng Khi đó, vách cứng thiết kế để chịu tải trọng ngang tải trọng đứng Số tầng xây dựng hệ tường chịu lực đến 40 tầng Tuy nhiên, việc dùng toàn hệ tường để chịu tải trọng ngang tải trọng đứng có số hạn chế: Gây tốn vật liệu; Độ cứng công trình lớn không cần thiết; Thi công chậm; Khó thay đổi công sử dụng có yêu cầu c) Hệ khung - tường chịu lực SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD: Th.s Nguyễn Khắc Mạn Là hệ hỗn hợp gồm hệ khung vách cứng, hai loại kết cấu liên kết cứng với sàn cứng, tạo thành hệ không gian chịu lực Khi liên kết cột dầm khớp, khung chịu phần tải trọng đứng, tương ứng với diện tích truyền tải đến nó, toàn tải trọng ngang hệ tường chịu lực (vách cứng) Khi cột liên kết cứng với dầm, khung tham gia chịu tải trọng đứng tải trọng ngang với vách cứng, gọi sơ đồ khung - giằng Sàn cứng kết cấu truyền lực quan trọng sơ đồ nhà cao tầng kiểu khung – giằng Để đảm bảo ổn định cột, khung truyền tải trọng ngang khác sang hệ vách cứng, sàn phải thường xuyên làm việc mặt phẳng nằm ngang Sự bù trừ điểm mạnh yếu hai hệ kết cấu khung vách trên, tạo nên hệ kết cấu hỗn hợp khung – tường chịu lực ưu điểm bật, thích hợp cho công trình nhiều tầng, số tầng hệ khung – tường chịu lực chịu lớn lên đến 50 tầng SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU Qua xem xét, phân tích hệ chịu lực nêu dựa vào đặc điểm công trình giải pháp kiến trúc, ta có số nhận định sau để lựa chọn hệ kết cấu chịu lực cho công trình sau: - Do công trình xây dựng địa bàn Tp Hồ Chí Minh vùng không xảy động đất, nên không xét đến ảnh hưởng động đất, mà xét đến ảnh hưởng gió bão - Do vậy, đồ án phận tất yếu công trình như: cầu thang, hồ nước , hệ chịu lực công trình chọn khung ,vì hệ có ưu điểm trên, phù hợp với qui mô công trình, sơ đồ cho phép giảm kích thước cột tối đa phạm vi cho phép, Kết luận: Hệ chịu lực công trình hệ khung chịu lực SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD:Th.s Nguyễn Khắc Mạn CHƯƠNG III TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 3.1: Giới thiệu đặc điểm kích thước hồ nước mái: -Bể nước mái dùng để cung cấp nước cho sinh hoạt phận công trình lượng nước cho cứu hoả -Xác định dung tích hồ nước mái cung cấp nước phục vụ nhu cầu sinh hoạt ngày người sống hộ: q1 + Tiêu chuẩn người ngày sử dụng khoảng 200 l/ngày; + Chung cư gồm 10 tầng dùng để ở, tầng có 12 hộ, hộ có khoảng người  q1 = 10.12.4.200 = 96000 l = 96 m3 + Cung cấp dự phòng công tác phòng chữa cháy: q2 = 20% q1 = 96.0,2 = 19,2 m3 +Vậy lượng nước sơ cần cho công trình : q = q1 + q2 = 96 + 19,2 = 115,2 m3 +Vậy chiều cao bể nước cần chọn là: h 115,  1, 44m 5.16 - Vậy ta chọn bể nước có chiều cao là: 1,5m - Hồ nước mái bố trí hình vẽ có kích thước là: a b h = (16 1,5 ) m 3.2: Chọn tiết diện cấu kiện: 5000 Dn3(300x600) Dn2(200x350) Dn4(200x350) Dn2(200x350) Dn1(200x350) Dn4(200x350) Dn3(300x600) 4000 4000 4000 8000 4000 8000 Hình 3.1 : Mặt nắp hồ nước mái - Sơ chọn chiều dày nắp: hbn = 80mm - Sơ chọn tiết diện dầm nắp Dn3: hdn bdn  (600.300) m - Sơ chọn tiết diện dầm nắp: Dn1; Dn2; Dn4: hdn bdn  (350.200) mm - Sơ chọn chiều dày đáy: hbđ = 150 mm - Sơ chọn chiều dày thành: hbt = 120 mm SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh trang:6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD:Th.s Nguyễn Khắc Mạn - Sơ chọn kích thước tiết diện dầm đáy: Dđ3: hdd  800mm , bdd  350mm - Sơ chọn kích thước tiết diện dầm đáy : Dđ1; Dđ2; Dđ4: bdd hdd  (300.600) mm Dd3(350x800) 5000 Dd2(300x600) Dd2(300x600) Dd1 (300x600) Dd4 (300x600) Dd4 (300x600) Dd3(350x800) 4000 4000 4000 4000 8000 8000 Hình 3.2 : Mặt đáy hồ nước mái 3.2.3: Tính toán cấu tạo cấu kiện: 3.2.3.1: Bản nắp: a) Sơ đồ tính nắp: - Xét đơn có kích thước l2 l1  5.4,0(m) Ta có: l2   1, 25  =>bản nắp laø loại kê cạnh Bản làm việc theo l1 4, hai phương - Xét liên kết nắp hệ dầm nắp: hdn 350   4,375  , ta xem liên kết nắp dầm nắp liên kếtngàm hbn 80 4000 b=1m q - xét giải theo hai phương l1,l2 có bề rộng b=1 đơn vị - Sơ đồ tính : b=1m 5000 q Hình 3.3: Sơ đồ tính nắp: SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh trang:7 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD:Th.s Nguyễn Khắc Mạn b) Tải trọng tác dụng lên nắp hồ nước mái : - Tónh tải   STT Các lớp cấu tạo (daN/m ) (m) gbntt n gbntc (daN/m ) (daN/m2) Vữa lót 1800 0,02 1,3 36 46,8 Baûn BTCT 2500 0,08 1,1 200 220 Vữa trát 1800 0.015 1,3 27 35,1 g 301,9 tt bn Bảng 3.1: Tải trọng thân nắp hồ nước mái - Hoạt tải sửa chữa: Hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn ptc= 75daN/m2 => ptt = ptc np =75 1,3 = 97,5 daN/m2 - Tổng tải trọng tác dụng qtt = gtt + ptt = 301,9 + 97,5 = 399,4 daN/m2 c) Tổ hợp tải trọng xác định nội lực nguy hiểm cấu kiện: Ta có: l2   1, 25  tra bảng với sơ đồ ta được: l1 4, m91 =0,0207; m92 = 0,0113; k91 = 0,0473; k92 = 0,0303 P = qtt.l1.l2 = 399,4 4,0 =7988 (daN) Moment nhịp theo phương cạnh ngắn: M1 = m91.P = 0,0207 7988 =165,352 (daN.m) Moment nhịp theo phương cạnh dài: M2 = m92.P = 0,0113 7988 = 90,264 (daN.m) Moment gối theo phương cạnh ngắn: MI = k91.P = 0,0473 7988 = 377,832 (daN.m) Moment gối theo phương cạnh dài: MII = k92.P = 0,0303 7988 = 242,036 (daN.m) M2 b=1m 4000 q II M 5000 M II b=1m q MI M1 MI SVTH : Nguyeãn Văn Thịnh Lớp 06DXD1 Đề tài: Thiết kế Chung Cư Phú Gia-P5- Q.Bình Thạnh trang:8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD:Th.s Nguyễn Khắc Mạn d) Tính tốn cấu tạo tiết diện nắp: +Vật liệu sử dụng - Bêtông B20 có thông số sau: Rb = 11,5 MPa; Rbt = 0,9 MPa; Eb = 27,0.103 MPa -Theùp AI: RS = 225 MPa   R  0, 645   R  0, 437 - chọn a0  2cm  h0    6cm +Cốt thép tính toán theo công thức M   R ;     2 m  b Rb b.h02  Rb b.h0 AS  RS m  - Hàm lượng cốt thép: min  0.05%    ASc  R 100%  max  R b 100% =2,23% b.h0 RS Kết cốt thép tính bảng sau: Tiết diện Mômen h0 (daNm/m) (mm) m  ASt ASc (mm2) (mm2) 6a200 (142) 6a200 (142) 8a170 (296) 8a170 (296) Nhòp 165,352 60 0,040 0,041 122,667 Nhòp 90,264 60 0,022 0,022 67,467 Goái 377,832 60 0,091 0,096 294,4 Goái 242,036 60 0,058 0,060 184  (%) 0,237 0,237 0,43 0,43 Bảng 3.2: Bảng tính toán cốt thép cho nắp e) Kiểm tra độ võng cho phép nắp: -Theo phụ lục 17 sách BTCT tập 3,Phần cấu kiện đặc biệt(Võ Bá Tầm): -Độ võng w tâm hình chữ nhật (a.b);(a Pdn'  Pdn 293,3   209,5T ktc 1, Vậy sức chịu tải tính toán cọc là: Qa = ( Pvl, Qtc) = 209,5 T 9.3.5: Xác định số lượng cọc sơ đồ bố trí cọc đài 9.3.5.1: Xác định số lượng cọc đài móng Xác định khoảng cách cọc a lần đường kính cọc (3d) Nếu a < 3d sinh hiệu ứng nhóm cọc, hiệu ứng lảm giảm sức chịu tải cọc nhóm cọc so với sức chịu tải cọc riêng làm tăng độ lún cọc Nếu 3d =< a < 6d ảnh hưởng nhóm cọc không nhiều bỏ qua Nếu a >= 6d ảnh hưởng nhóm cọc, cọc làm việc xem cọc đơn gây lãng phí bêtong làm đài cọc SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn Với khoảng cách cọc 3d áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài sau: p tt  Qa 209,5   114,95 T/m2 2 (3d) (3.0,45) Trong đó: + Qa: sức chịu tải tính toán cọc ép; + d: bề rộng cọc Diện tích sơ đáy đài: Fsb  N tt 940,55   8, 42 m tt p 114,95-2,5.1,2.1,1 Trong đó: + Ntt: lực dọc tính toán TH1 cốt đỉnh đài (đáy tầng hầm); + p 0tt : áp lực tính toán thực tế, p 0tt = ptt – γ.h.n; + γ: trọng lượng riêng bêtong, γ = 2,5 T/m3; + h: chiều cao đài móng, chọn h = 1,2 m; + n: hệ số vượt tải, n = 1,1 Trọng lượng tính toán sơ đài cọc: N sbtt = n γ.h.Fsb = 1,1.2,5,1,2.8,42 = 27,786 T Số lượng cọc sơ chọn theo công thức sau: n sb c  N tt  Nsbtt 940,55  27, 786   4,62 coïc Qa 209,5 Do chịu tải lệch tâm nên: n ltc  n sbc k = 4,62.1,2=5,55 cọc với: k – hệ số kể đến ảnh hưởng tải lệch tâm, k = 1,1 – 1,5 Vậy số cọc chọn là: n = cọc Xác định diện tích thực tế đài cọc sơ đồ bố trí cọc đài SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 184 x 450 3600 900 450 225 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn y 225 450 900 225 450 750 450 225 2100 Hình 9.10 : Kích thước đài cọc bố trí cọc đài Diện tích đài thực tế: Ftt = l.b = 3,6.2,1 = 7,56 m2 Trọng lượng tính toán thực tế đài: tt N đtt = n γ.h F = 1,1.2,5.1,2.7,56 = 24,95 T Kiểm tra số lượng cọc theo điều kiện sau : PC  N tt  N ñtt 940,55  24, 95   160,92 T < Qa = 180,1 T nc Vậy số cọc chọn thỏa điều kiện 9.3.5.2: Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc nhóm cọc Như trình bày mục 9.2.1 chọn trường hợp nội lực để tính toán Tuy nhiên, cần tính toán với TH1 kiểm tra với trường hợp lại TH2, TH3 Công thức xác định tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên đầu cọc nhóm cọc sau: p ttmax,min  N tt0 M ttx y max  nc  yi2 Trong đó: + N 0tt : tải trọng tính toán tác dụng lên nhóm cọc SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn tt tt N = N + N ñtt = 940,55 + 24,95 = 965,5 T + nc: số lương cọc đài, nc = cọc + M ttx : momen tính toán ứng với trục y mặt nhóm cọc, cao độ đáy đài cọc : M ttx = Mx + Qy.h =47,85 + 14,47.1,2 = 65,214 Tm + y: tọa độ cọc xa phía mép đài mà tải trọng tác dụng lên cọc tính toán ymax = 1,35 m + yi :tọa độ cọc thứ i y1 = y2 = 1,35 m  965,5 65, 214.1,35   172,99 T; 4.1,352 965,5 65, 214.1,35 p ttmin    148,84 T >  Coïc không bị nhổ; 4.1,352 172,99  148,84 p tttb   160,915 T tt p max  Kieåm tra pmax = p ttmax + pcoïc = 172,99 + 0,2025.32,1.2,5.1,1 = 190,87 T pmax =190,87 T < Qa = 209,5 T Vậy trường hợp thỏa điều kiện Tương tự tính toán kiểm tra TH2 theo kết tính toán trường hợp Ta thấy thỏa 9.3.6: Tính Lún Cho Móng Cọc Đài Đơn (Theo Trạng Thái Giới Hạn Thứ 2) 9.3.6.1: Xác Định Kích Thước Khối Móng Quy Ước Tính lún cho móng cọc đài đơn cách tính lún cho khối móng qui ước, công thức tính sau : ( h )  tb   i i h i  tb  200.13,  140 28'.4,  230 25'.2, 20,1 = 19010' =19,170 +   tb  19,170  4, 790 ; + A = a + 2.L.tgα = 3,150 + 2.32,1.tg4,79= 8,53 m; + B = b + 2.L.tgα = 1,65 + 2.32,1.tg4,79 = 7,03 m Trong đó:  tb : góc ma sát trung bình lớp đất;  : góc chịu lực; SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn li : chiều dài cọc tiếp xúc lớp đất thứ i; a: khoảng cách mép cọc theo phương l (phương Y) a = 1,9.2+0,45.3= 3,15 m; b: khoảng cách mép cọc theo phương b ( phương X) b = 0,75 + 0,45= 1,65 m A, B: chiều dài chiều rộng khối móng qui ước L: chiều dài cọc, L = 32,1 m -1200 MĐTN -2200 MĐTT -3.500 -4.700 -6.000 MNN đất yếu -16.700 4,79 7030 -36.800 8530 Hình 9.13 : hình dáng kích thước khối móng quy ước theo phương cạnh dài 9.3.6.2: Qui Tải Trọng Về Trọng Tâm Của Khối Móng Qui Ước Tải trọng đứng: N = NTc + Nđài + Nđất + Ncọc Trong NTc : tải tiêu chuẩn cao trình đỉnh đài, NTc = 817,87 T; Nđài+đất : trọng lượng đài đất, Nđài+đất = A.B.h.γtb = 8,53.7,03.1,2.1,0 = 71,96 T; SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn Nđất: trọng lượng đất (phải trừ phần thể tích đất bị cọc choán chỗ), Nđất = AB  h i iII - A  h γ ; II coc i i Ncoïc: troïng lượng cọc, Ncọc = nc.L.Acọc.γ = 6.32,1.0,2025.2,5 = 97,50 T Kết tính toán trình bày bảng sau BẢNG THÀNH PHẦN TẢI TRỌN G THẲNG ĐỨNG TẠI ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC Lớp đất hi (m) i (T/m3) A (m) B (m) Gcọc choán chỗ (T) 12 0,48 8,53 7,03 36,45 308,95 13,2 1,12 8,53 7,03 40,09 846,45 4,5 0,92 8,53 7,03 13,67 234,59 2,4 1,05 8,53 7,03 7,29 143,82 Gđất (T) Nđất (T) Nđài+đất (T) 1533,81 71,96 Ncoïc (T) 97,50 Tc N (T) 817,87 N (T) 2521,14 Bảng 9.6 : bảng thành phần tải trọng thẳng đứng đáy khối quy ước BẢNG THÀNH PHẦN MÔMEN TẠI ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC Giá trị tiêu chuẩn mômen lực cắt đỉnh đài M 0TCX QYTC (Tm) 41,61 Giá trị mômen đáy khối móng qui ước M TC X (T) H (m) (Tm) 12,58 33,3 460,524 Bảng 9.7: bảng thành phần mômen đáy khối móng qui ước Trong đó: + H: chiều cao tính từ đỉnh đài đến đáy khối móng qui ước, H = 1,2 + 32,1 = 33,3 m TC TC + M TC X = M X + QY H 9.3.6.3:Tính áp lực đáy móng khối móng qui ước truyền cho SVTH : Nguyễn Văn Thịnh Đề Tài:Thiết Kế Chung Cư Phú Gia-P5-Q Bình Thạnh Trang 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006-2011 GVHD :ThS Nguyễn Khắc Mạn tc Pmax,  6e N (1  B ) AB B Trong đó: + Độ lệch tâm M tcX 460,524   0,183 m eB = N 2521,14  Tc Pmax  2521,14 6.0,183 (1  )  48, 61 T/m2 8,53.7, 03 7, 03 PmiTcn  2521,14 6.0,183 (1  )  35, 48 T/m 8,53.7, 03 7,03 PtbTc  48, 61  35, 48  42,045 T/m Xaùc định cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng qui ước Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng qui ước có giá trị giống cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước móng biên R M  173,38 T/m Kiểm tra điều kiện: Tc + Pmax = 48,61 T/m2 < 1,2RM =208,056 T/m2 Tc + Pmin = 35,48 T/m2 < RM = 173,38 T/m2 Tc Tc Vậy điều kiện Pmax < 1,2RM, Pmin < RM thỏa mãn 9.3.6.4:Tính kiểm tra độ lún khối móng qui ước Kiểm tra kích thước sơ đáy móng theo điều kiện biến dạng Móng có b