Chưng cư bến thành

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH PHẦN 1: ĐT : CHUNG CƯ KIẾN TRÚC I TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH: 1.1 Mục đích xây dựng công trình: Hiện nay, TP.HCM trung tâm thương mại lớn khu vực mật độ dân số cao nước, kinh tế không ngừng phát triển làm cho số lượng người lao động công nghiệp mức độ đô thị hoá ngày tăng, đòi hỏi nhu cầu nhà tăng theo Do việc xây dựng nhà cao tầng theo kiểu chung cư giải pháp tốt để đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân, cán công tác, lao động nước ngoài… Chung cư thích hợp cho nhu cầu người có thu nhập cao, người nước lao động Việt Nam, chung cư cho thuê, mua bán… 1.2 Vị trí xây dựng công trình: Công trình xây dựng khu vực Q8, thành phố Hồ Chí Minh 1.3 Điều kiện tự nhiên: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1.3.1) Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 25oC  Nhiệt độ thấp : 20oC  Nhiệt độ cao : 36oC  Lượng mưa trung bình :  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp :  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 274.4 mm (tháng 4) 79% 28 mm/ngày đêm 1.3.2) Mùa khô :  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ 1.3.3) Gió : - Thịnh hàng mùa khô :  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hàng mùa mưa :  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão 1.4 Qui mô công trình: • Công trình Chung cư Cao Tầng thuộc công trình cấp I • Công trình gồm 12 tầng : tầng hầm 11 tầng nồi với 104 hộ • Công trình có diện tích tổng mặt (27x33 ) m2, bước cột lớn 8.0 m chiều cao tầng hầm 3,3 m ,chiều cao tầng 4.5 m II CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 2.1 Giải pháp giao thông nội bộ: - Về mặt giao thông đứng tổ chức gồm cầu thang kết hợp với thang máy dùng để lại thoát người có cố - Về mặt giao thông ngang công trình ( tầng) hành lang chạy xung quanh giếng trời công trình thông suốt từ xuống 2.2 Giải pháp thông thoáng: - Tất hộ nằm xung quanh giếng trời có kích thước 1.6x10.2m suốt từ tầng mái đến tầng phục vụ việc chiếu sáng thông gió cho công trình - Ngoài tất hộ có lỗ thông tầng để lấy ánh sáng tự nhiên, tầng mái lỗ thông tầng ta lắp đặt kiếng che nước mưa tạc vào công trình GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ III GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 3.1 Hệ thống điện:  Nguồn điện cung cấp cho chung cư chủ yếu nguồn điện thành phố (mạng điện quận 2), có nguồn điện dự trữ có cố cúp điện máy phát điện đặt tầng để bảo đảm cung cấp điện 24/24h cho chung cư  Hệ thống cáp điện dược hộp gain kỹ thuật có bảng điều khiển cung cấp điện cho hộ 3.2 Hệ thống nước:  Nguồn nước cung cấp cho chung cư nguồn nước thành phố, đưa vào bể nước ngầm chung cư sau dùng máy bơm đưa nước lên hồ nước mái, từ nước cung cấp lại cho hộ Đường ống thoát nước thải cấp nước sử dụng ống nhựa PVC  Mái tạo độ dốc để tập trung nước vào sênô BTCT, sau thoát vào ống nhựa thoát nước để thoát vào cồng thoát nước thành phố 3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy: Các họng cứu hỏa đặt hành lang đầu cầu thang, có hệ thống chữa cháy cục đặt vị trí quan trọng Nước cấp tạm thời lấy từ hồ nước mái 3.4 Hệ thống vệ sinh: Xử lý nước thải phương pháp vi sinh có bể chứa lắng, lọc trước cho hệ thống cống thành phố Bố trí khu vệ sinh tầng liên chiều đứng để tiện cho việc thông thoát rác thải 3.5 Các hệ thống kỹ thuật khác: Thanh chống sét nhà cao tầng, còi báo động, hệ thống đồng hồ IV HẠ TẦNG KỸ THUẬT: Sân bãi, đường nội làm BTCT, lát gách xung quanh toàn nhà Trồng xanh, vườn hoa tạo khung cảnh, môi trường cho chung cư GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH PHẦN 2: Chương : ĐT : CHUNG CƯ KẾT CẤU CÁC CƠ SỞ TÍNH TOÁN KẾT CẤU I CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 1.1 Các qui phạm tiêu chuẩn để làm sở cho việc thiết kế : * Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép TCVN 356 –2005 * Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 2737 - 1995 * Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình TCVN 45 - 1978 * Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc TCVN 205 - 1998 * Tiêu chuẩn kỹ thuật thiết kế thi công nhà cao tầng TCXD 1998 – 1997 * Nhà cao tầng – tiêu chuẩn thiết kế 195 – 1997 1.2 Giải pháp kết cấu cho công trình : 1.2.1, Phân tích khái quát hệ chịu lực NHÀ CAO TẦNG nói chung : - Hệ chịu lực nhà cao tầng phận chủ yếu công trình nhận loại tải trọng truyền chúng xuống móng đất Hệ chịu lực công trình nhà cao tầng nói chung tạo thành từ cấu kiện chịu lực sàn, khung vách cứng - Hệ tường cứng chịu lực (Vách cứng): Cấu tạo chủ yếu hệ kết cấu công trình chịu tải trọng ngang: gió Bố trí hệ tường cứng ngang dọc theo chu vi thang GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ máy tạo hệ lõi chịu lực chu vi công trình để có độ cứng chống xoắn tốt  Vách cứng cấu kiện thiếu kết cấu nhà cao tầng Nó cấu kiện thẳng đứng chịu tải trọng ngang đứng Đặc biệt tải trọng ngang xuất công trình nhà cao tầng với lực ngang tác động lớn  Sự ổn định công trình nhờ vách cứng ngang dọc Như vách cứng hiểu theo nghóa tường thiết kế chịu tải trọng ngang  Bản sàn xem tuyệt đối cứng mặt phằng chúng Có tác dụng tham gia vào việc tiếp thu truyền tải trọng vào tường cứng truyền xuống móng  Thường nhà cao tầng tác động tải trọng ngang xem ngàm móng  Đồi với công trình chịu tải ĐỘNG ĐẤT: lực động đất lực khối tác động vào trọng tâm công trình theo phương ngang chủ yếu nên bố trí vách cứng cho độ cứng theo phương xấp xó cấu tạo thêm hệ khung chịu tải đứng hợp lý - Hệ khung chịu lực : Được tạo thành từ đứng ( cột ) ngang ( Dầm, sàn ) liên kết cứng chỗ giao chúng, khung phẳng liên kết với tạo thành khối khung không gian 1.2.2, Kết cấu cho công trình chung cư Nhà Cao Tầng chịu gió động :  Do công trình dạng nhà cao tầng, có bước cột lớn, đồng thời để đảm bảo vẻ mỹ quan cho hộ nên giải pháp kết cấu công trình chọn sau : • Kết cấu móng dùng hệ móng cọc nhồi đài băng hay bè, cọc có d=800mm • Kết cấu sàn tầng điển hình 1->12 sàn BTCT dày 20 (đối với sàn không dầm) cm Riêng tính sàn theo dầm sàn điển hình chọn chiều dày sàn 15 cm • Kết cấu theo phương thẳng đứng hệ thống lõi cứng cầu thang cầu thang máy, tạo hệ lưới đỡ sàn không dầm GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH • ĐT : CHUNG CƯ Các hệ thống lõi cứng ngàm vào hệ đài  Công trình có mặt hình chữ nhật : A x B = 25 x 32 m, tỉ số B/A = 1,28 Chiều cao nhà tính từ mặt móng H = 47.35 m tải đứng lớn, tải trọng ngang tác dụng lên công trình lớn ảnh hưởng nhiều đến độ bền độ ổn định nhà Từ ta thấy hệ khung chịu lực ta phải bố trí thêm hệ lõi vách cứng để chịu tải trọng ngang  •Tải trọng ngang (chủ yếu xét động đất gió động) hệ lõi cứng chịu Xét gió động tác dụng theo nhiều phương khác ta xét theo phương công trình đủ số yêu cầu cấu tạo vách cứng ta bố trí vách cứng theo hai phương dọc ngang công trình  Toàn công trình kết cấu khung + lỏi cứng chịu lực BTCT, độ công trình 4.5m m theo phương  Tường bao che công trình tường gạch trát vữa ximăng Bố trí hồ nước mái sân thượng phụ vụ cho sinh hoạt cứu hỏa tạm thời, nước cứu hỏa sinh hoạt ngăn riêng biệt để sử dụng riêng II CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ: 2.1 Cường độ tính toán vật liệu 2.1.1, Bê tông cọc móng : * Mác 300 : Rn = 130 kG / cm2 Eb = 290.000 kG / cm2 2.1.2, Bê tông phần thân : * Mác 400 (đối với sàn không dầm): Rn = 170 daN / cm2 Eb = 330.000 daN / cm2 * Mác 300 :(đđối với sàn dầm ) Rn = 130 daN / cm2 Eb = 290.000 daN / cm2 2.1.3, Cốt thép : Cốt thép A-II : Dùng cho vách khung BTCT móng, có đường kính > 10 mm : GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ Ra = Ra' = 2800 daN / cm2 Ea = 2.100.000 daN / cm2 Cốt thép A-I : Dùng cho khung hệ sàn BTCT móng , có đường kính < = 10 mm Ra = Ra' = 2300 daN / cm2 Ea = 2.100.000 daN / cm2 2.2 Tải trọng đứng tác động lên công trình : Chiều dày sàn chọn dựa yêu cầu:  Về mặt truyền lực: đảm bảo cho giả thiết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (để truyền tải ngang, chuyển vị…)  Yêu cầu cấu tạo: Trong tính toán không xét việc sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nước, thông gió,…)  Yêu cầu công năng: Công trình sử dụng làm cao ốc văn phòng nên hệ tường ngăn (không có hệ đà đỡ riêng) thay đổi vị trí mà không làm tăng đáng kể nội lực độ võng sàn  Ngoài xét đến yêu cầu chống cháy sử dụng… Do công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăng đến 50% so với công trình khác mà sàn chịu tải đứng • Ta chọn sàn Béton cốt thép dày 20 cm sàn không dầm sàn 15 cm sàn dầm (γ =2500 daN/m3) • Số liệu tải trọng đứng cầu tạo sàn tính theo bảng sau : Trọng lượng riêng vật liệu hệ số vượt tải : T T Vật liệu GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH Đơn vị tính Trọng lượng riêng Hệ số vượt SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ tải Bê tông cốt thép Vữa XM trát , ốp , lát Gạch ốp , lát Đất đầm nện T/m3 2.50 1.1 chặt T/m 1.80 1.3 Tường xây gạch T/m3 2.00 1.1 thẻ T/m 2.00 1.2 Tường xây gạch T/m 2.00 1.2 ống T/m 1.80 1.2 Bê tông sỏi T/m 2.00 1.1 nhám nhà xe T/m3 2.00 1.2 Bê tông lót T/m 0.02 1.2 móng T/m 0.50 1.3 Lớp chống thấm Đường ống thiết bị kỹ thuật Tỉnh tải tác dụng lên loại sàn SÀN VĂN PHÒNG -KHU Ở –HÀNH LANG – BAN CÔNG δ : Bề dày lớp vâït liệu γ : Bề dày lớp vâït liệu n : Hệ số vượt tải δ γ (daN/ Các lớp gtc (daN/m2 gstt n ( mm cấu tạo sàn ) ( daN/m2 ) m3) ) Lớp gạch 10 2000 20 24 men Lớp vữa lót 20 1800 36 46.8 Lớp sàn 200 2500 500 550 BTCT 1 Lớp vữa 15 1800 27 35.1 trát trần Đường 60 GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ ống,thbị 715.9 Tổng tónh tải tính toán CẤU TẠO SÀN ĐẬU XE, SÀN HẦM Lớp Cấu tạo δ (mm) Hệ số vượt tải γ (daN/ m3 Tải trọng tính toán gtt (daN/m2) Vữa lót 50 1.3 1800 117 tạo dốc Bản BTCT 150 1.1 2500 825 Vữa trát 10 1.3 1800 23.4 trần Đường 70 ống,thbị Cộng 210 1035.4 CẤU TẠO SÀN VỆ SINH : Cấu tạo d( m y(daN/m gtc gstt n sàn m) ) (daN/m2 ) (daN/m2 ) Lớp gạch 10 1800 18 1.1 19.8 ceramic Lớp vữa 20 1800 36 1.3 46.8 lót Lớp chống 30 2200 66 1.2 79.2 thấm Lớp sàn 150 2500 375 1.1 412.5 BTCT Lớp vữa 15 1800 27 1.3 35.1 trát trần Đường ống, 70 thbị 663.4 Tổng tónh tải tính toán CẤU TẠO SÀN MÁI : Hệ γ Chiề Tải trọng Lớp số u dày tính toán (DaN/ Cấu tạo Vượt (mm) Gtt (daN/m2) m) tải Gạch 10 1.1 2000 22 Ceramic GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH Vữa lót tạo dốc Lớp chống thấm Bản BTCT Vữa trát trần Đường ống,thbị Cộng ĐT : CHUNG CÖ 20 1.3 1800 46.8 10 1.3 2000 26.0 200 1.1 2500 550 15 1.3 1800 35.1 70 255 750 • Các lọai họat tải sử dụng cho công trình : lấy theo TCVN 2737-1995 T T Loại hoạt taûi Khu vực phòng ở, ăn,vệ sinh Sảnh, cầu thang Nước (hồ nước máí) Khu vực Garage Khu vực phòng khách, Khu vực văn phòng Khu vực mái Khu vực phòng họp,lễ tân Phòng ngủ Khu vực hàng bách hoá Đơn vị tính Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số vượt tải 200 300 1000 500 200 200 75 400 200 400 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.3 1.2 1.2 1.2 daN/m daN/m daN/m daN/m daN/m daN/c m2 daN/c m2 daN/c m2 daN/c m2 daN/c m2 Tải trọng ngang : Tải gió gồm gió tónh gió động (Xem bảng tính phần chương 5) GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG → N 3tc = nc Fc δ BT hc = × 0.5024 × × 23.85 = 95.86 (T) Troïng lượng khối móng quy ước: tc N qu = N1tc + N 2tc + N 3tc = 410.42 +1776+95.86 = 2282.28 (T) Lực nén tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N tc = N 0tc + N qu = 639.37 + 2282.28 = 2921.65 (T) Mô men tiêu chuẩn đáy khối quy ước: M xtc = M 0tcx + Q0tcy hqu = 3.22 + 10.91 × 26.35 = 290.69 (Tm) M ytc = M 0tcy + Q0tcx hqu =1.057 + 4.39 × 26.35 = 116.74 (Tm) Độ lệch tâm: ex = ey = M ytc N tc = 116.74 = 0.039 (m) 2921.65 M xtc 290.69 = = 0.099 (m) N tc 2921.65 p lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc Pmax = N tc Fqu (T/m2) tc Pmin = N tc Fqu (T/m2)  6ex 6e y  2921.65  × 0.039 × 0.099  + +  + ÷ = 1 + ÷= 38.84 ÷ L B 82.08 9.06 9.06   qu qu    6ex 6e y  2921.65  × 0.039 × 0.099  − 1− −  − ÷ ÷ = 32.34 ÷ = 82.08  L B 9.06 9.06  qu qu   N tc 2921.65 = = 35.59 (T/m2) Fqu 82.08 Ptbtc = Cường độ đáy khối quy ước: R= m1m2  Abqu γ II + Bhqu γ 'II + Dc  K tc  Trong đó: m1 = - đáy khối quy ước nằm lớp đất cát m2 = - công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng Ktc = - tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp - Ứng suất đáy móng khối quy ước: - Sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước: GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH R tc = ( m1m2 A.Bmqu γ + B.H mqu γ ∗ + D.C tc K tc ĐT : CHUNG ) - Trong đó: h = Hmq = 26.35 m γ = 0.98 (T/m3) γ * = 0.97(T/m3) ctc = 0.28 (T/m2) ϕ = 30005’ - Tra bảng ta được: A = 1.1468 ; B = 5.5872; D = 7.9453 1x1 ( 1.1468 x9.06 x0.98 + 5.587 x.26.35 x0.97 + 7.9 x0.28 ) = 155.19(T / m2) tc Nhận xét: pmax = 39.15 (T/m2) < 1,2R = 186.23 (T/m2) R tc = tc pmin = 32.34 (T/m2) < R = 155.19 (T/m2) * Kiểm tra lún đáy móng qui ước: - Độ lún móng cọc đại diện độ lún móng khối quy ước - Độ lún móng cọc tính toán theo phương pháp tổng phân tố phương pháp lớp tương đương Ở ta dùng phương pháp tổng phân tố để tính toán độ lún cho móng cọc - Độ lún tính theo công thức: n S =∑ e1i − e2i × hi + ei Trong đó: e1i, e2i xác định từ tải trọng P1i = σ P2i = P1i + σ zgl bt z - Độ lún cho phép giói hạn: Sgh = 8cm - Áp lực gây lún tải trọng noài : Pgl ∑N = tc dq Fmq − ∑ γ i hi - Ứng suất tải trọng thân : σzbt = Σγ ihi - Ứng suất gây lún: σ sgl = K (σ tb − σ zbt ) =Pgl - Để đảm bảo hi δMM = 0.68 × 2.9 × 10 × 0.02 Mo=Mngàm =(δMH /δMM )xH = ( × 10 −5 / 4.4 × 10 −5 )x1.03=1.4 T yo = HO×δ HH +Mo×δ HM= 1.03× 1.34 × 10 −4 +1.4x ×10 −5 = 2.2× 10- => δHH = (m) ψO = HO×δ MH +Mo×δ MM = 1.03× 6× 10-5 +1.4x 4.4 × 10 −5 = 1.2× 10-4(rad) Chuyển vị cọc cao trình đáy đài : ∆n = yo =2.2× 10-4m= 0.022 cm< ∆gh=1 cm Góc xoay cọc cao trình đáy đài : ψ = ψO = 1.2× 10-4 (rad) Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vị ngang GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐT : CHUNG 1500 1000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH 28.2 30.80 32.18 34.17 10.47 1.8 10.05 3.7 7.85 5.6 5.86 Ph?m vi gây lún 23850 Hqu=26.35m 4000 BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN VÀ ỨNG SUẤT BẢN THÂN 6.4.4 Thiết kế đài móng: * Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: - Chọn chiều cao đài cọc: * Móng M1: hđ = 1.5m - Tiết diện cột: * Moùng M1: bc x hc =0.7x0.5 (m) GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG 800 850 4000 2400 800 1500 700 800 800 2400 4000 850 Tháp xuyên thủng Hình tháp xuyên thủng bao trùm cọc nên móng M1 không bị xuyên thủng ∑N Q1 = ncoc tt + M y x ∑ xi max Mx tt y + ∑ yi max = 704.9 43.51× ( −1.2) 24.42 × ( −1.2) + + = 162 5.76 5.76 23(T) GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH ∑N Q2 = ncoc tt M y x + ∑ xi max Mx tt y + ∑ yi max Mx tt y + ∑ yi max Mx tt y + ∑ yi max ÑT : CHUNG = 704.9 43.51× (−1.2) 24.42 × (1.2) + + = 172.24 ( 5.76 5.76 = 704.9 43.51× (1.2) 24.42 × (1.2) + + = 190.37 (T) 5.76 5.76 = 704.9 43.51× (1.2) 24.42 × (−1.2) + + = 180.21 5.76 5.76 T) ∑N Q3 = ncoc ∑N Q4 = ncoc tt M y x + ∑ xi tt M y x + ∑ xi max max 184.5(T) 6.4.5 Tính toán cốt thép cho đài móng: Tháp xuyên thủng - Xem đài cọc công xôn bị ngàm mép cột bị uốn phản lực đầu cọc - Moment M1 ngàm xác định theo công thức: n M = ∑ ri Pi =0.95x(Q1+Q4)=0.95x(162.23+180.21)=325.32 i =1 (T/m) - Moment M2 ngàm xác định theo công thức: n M = ∑ ri Pi =0.85x(Q3+Q4)=0.85x(190.37+180.21)=314.99 i =1 (T/m) Trong : n: số lượng cọc phạm vi công xôn PI: phản lực đầu cọc thứ i, rI: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i - Diện tích cốt thép tính theo công thức : Fa = Trong : M 0.9.Ra ho M: moment tiết diện xét ho: chiều cao làm việc đài tiết diện Ra: cường độ tính toán thép GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG Chọn cốt thép đài cọc Mó ng Theo phươ ng h0 (m) M1 L1 1.35 L2 1.35 M (T.m) Fa (cm2 ) 325 32 314 99 Chọn thép (cm2) 27Þ22a1 50 27Þ22a1 50 95.6 92.5 Fa chọn (cm2) µ (% ) 102.6 0.32 102.6 0.32 5.2.9 Kiểm tra cọc chịu tải ngang momen đầu cọc: Tải trọng ngang truyền xuống đầu cọc : Qttx=3.7T , Qtty=1.64T Momen truyền xuống đầu cọc: Mttx=12.48 Tm , Mtty=3.62Tm Mỗi cọc chịu tải trọng nganglà: H x = Q/4 =3.7 /4 =0.95T, Hx = Q/4 =1.64 /4 =0.41T Hệ số biến dạng: αbd = K × bc Eb × I Trong đó: K : Hệ số tỷ lệ, có thứ nguyên (T/m 4) Đất xung quanh cọc cát chặt vừa , tra bảng G.1 TCXD 205-1998 ta coù K = 600 (T/m4) I: mômen quán tính tiết diện cọc πd 3.14 × 0.8 I = = = 0.02 (m4) 64 64 Với: d : đường kính cọc bc : bề rộng quy ước cọc Theo Tiêu chuẩn xây dựng 205 -1998 : Khi d < 0.8 m bc = 1.5× d + 0.5 m Khi d ≥ 0.8m , bc = d + 1m Cọc nhồi có đường kính d =0.8m ⇒ bc = + 0.8 = 1.8 m Eb : Mô đun đàn hồi bê tông, bêtông mac 350; E b = 2.9× 106 (T/m2) ⇒ Hệ số biến dạng : αbd = 600 × 1.8 = 0.68 2.9 × 10 × 0.02 Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le = αbd× L = 0.68× 23.15 = 19.92 m Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài tính: ∆n = yo M × l o2 H × l 3o + + ψo× lo + ( lo = ; M=0) × Eb × I × E b × I ψ = ψo H × lo M × lo + + ( lo = 0;M=0 ) × E b × I Eb × I GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHƠI Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 CƯ BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG yo, ψo: chuyển vị ngang góc xoay (radian) cọc cao trình đáy đài yo = Hδ HH +Mδ HM ; ψo = Hδ MH +MoδMM Trong đó: δHH, δMH , δMM : Là chuyển vị cao trình đáy đài, lực Ho=1, Mo=1 đơn vị đặt cao trình gây ra, Mo=Mngàm =(δMH /δMM )xH Ho=H= Hx + Hy = 0.95 + 0.412 = 1.03T × AO α bd × E b × I = δ HM = × BO α bd × Eb × I = × CO α bd × E b × I δ HH = δ MH δ MM Trong Ao, Bo, Co phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc L e Với Le = 19.92 m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta coù: Ao = 2.448 ; Bo = 1.623 ; Co=1.749 (cọc tựa lên đất) × 2.448 = 1.34 × 10 − (m/T) 0.68 × 2.9 × 10 × 0.02 × 1.623 = × 10 −5 (m/T) => δMH = 0.68 × 2.9 × 10 × 0.02 × 1.749 = 4.4 × 10 −5 (m/T) => δMM = 0.68 × 2.9 × 10 × 0.02 Mo=Mngàm =(δMH /δMM )xH = ( × 10 −5 / 4.4 × 10 −5 )x1.03=1.4 T yo = HO×δ HH +Mo×δ HM= 1.03× 1.34 × 10 −4 +1.4x ×10 −5 = 2.2× 10- => δHH = (m) ψO = HO×δ MH +Mo×δ MM = 1.03× 6× 10-5 +1.4x 4.4 × 10 −5 = 1.2× 10-4(rad) Chuyển vị cọc cao trình đáy đài : ∆n = yo =2.2× 10-4m= 0.022 cm< ∆gh=1 cm Góc xoay cọc cao trình đáy đài : ψ = ψO = 1.2× 10-4 (rad) Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vị ngang GVHDC : Th TRẦN NGỌC BÍCH SVTH : NGUYỄN TRẦN BẢO KHÔI Trang ... ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BẾN BA ĐÌNH ĐT : CHUNG CƯ III GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 3.1 Hệ thống điện:  Nguồn điện cung cấp cho chung cư chủ yếu nguồn điện thành phố (mạng điện quận 2), có nguồn... chung cư  Hệ thống cáp điện dược hộp gain kỹ thuật có bảng điều khiển cung cấp điện cho hộ 3.2 Hệ thống nước:  Nguồn nước cung cấp cho chung cư nguồn nước thành phố, đưa vào bể nước ngầm chung cư. .. lượng thân thành bể Xem thành bể cấu kiện chịu uốn có : + Cạnh ngàm vào đáy + Cạnh bên ngàm vào cột hay thành vuông góc + Cạnh tựa đơn có hệ dầm nắp bao theo chu vi - Chọn bề dày thành δ =12