Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 129 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
129
Dung lượng
2,36 MB
Nội dung
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO CHƯƠNG TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT - Chọn sơ tiết diện cột theo công thức Fc kN / Rn => Tiết diện sơ cột C1 ( số lượng:18 cột) o Taàng haàm -1-2-3 : 600x600(mm) o Taàng - - : 500x500(mm) o Taàng -8 : 400x400(mm) => Tiết diện sơ cột C2 ( số lượng:1 cột) o Tầng hầm -1-2-3 : 500x500 (mm) o Taàng - - : 400x400 (mm) o Tầng -8 : 300X300(mm) => Tiết diện sơ cột C3 ( số lượng: 2cột) o Tầng hầm -1-2-3 : 400X400(mm) o Taàng - - : 350X350(mm) o Tầng -8 - : 300X300(mm) Từ kích thước chọn sơ bộ, ta đưa vào mô hình công trình, chạy ETabs nhiều lần, điều chỉnh lại kích thước cột theo yêu cầu độ cứng công trình hàm lượng thép sơ cột để định chọn kích thước cột hợp lý 2.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN SÀN Dùng loại ô sàn có kích thước (7.75x8.4) m để chọn sơ chiều dầy cho toàn sàn - Chiều dày sàn chọn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng, sơ xác định chiều dày sàn theo công thức sơ sau: hs l1 40 45 Trong đó: + l1 = chiều dài cạnh ngắn oâ saøn 8400 (210 186)cm 40 45 hs1 Sơ chọn hai loại bề dầy cho toàn sàn hs = 20 cm MẶT BẰNG HỆ DẦM - SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (Thể hình vẽ trang sau) SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 26 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 2.3 CHIỀU DÀY SÀN - VẬT LIỆU Chiều dày sàn: 20cm (đã chọn phần chọn sơ kích thước tiết diện) 2.4 CẤU TẠO SÀN 2.5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG Tónh tải hoạt tải xác định bảng sau, tónh tải tính toán gồm trọng lượng thân trọng lượng tường gtt = gs + gt với: gtt: Tổng tónh tải ô gs: Trọng lượng thân sàn gt: Trọng lượng thân tường Nếu ô chứa phòng có ptt khác phân bố lại cho toàn diện tích ô bản: ptb = với: p1 S1 p S S1 S p1, S1: taûi phân bố diện tích p2, S1: tải phân bố diện tích SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 27 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 3930 57 00 360 415 62 00 6200 1850 C2 C3 S 1850 415 C2 J I S db c C1 C1 S 6400 5700 S S db c C1 360 C2 S H C2 C1 C1 S S G 2700 C2 C1 C1 C1 C1 C2 S 3000 S S S S 2700 E S C2 C1 C1 C1 C2 C1 6400 D S C1 S C1 C2 S S C1 C2 C1 C1 C 1850 S db c S db c S S B 1850 28600 F S S C2 C3 A C2 M A ËT B A ÈN G Ơ S A ØN T A ÀN G Đ IE ÅN H ÌN H SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 28 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Tónh tải sàn chưa xét tới tường Cấu tạo Loại Gạch Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần Sàn P.ngủ, P khách, bếp, haønh lang ( BTCT =20 cm) 1,1x2,0x0,01 =0,022 T/m2 1,3x1,8x0,02 = 0,047T/m2 1,1x2,5x0,2 =0,55T/m2 1,3x1,8x0,015 =0,035T/m2 Balcon, WC, Saân phôi ( BTCT =18 cm) 1,1x2,0x0.01= 0.022 T/m2 1,3x1,8x0,02= 0,047T/m2 1,1x2,5x0.18 =0,33T/m2 1,3x1,8x0,015 =0,035T/m2 gstt (T/m2) tổng diện tích (m2) Tổng tải (T) 0,434T/m2 475.89 206.54 0,507T/m2 54.64 27.70 Chống thấm 1,1x2,2x0,03 =0,073T/m2 Ghi chú: Hệ số vượt tải lấy theo bảng 1, trang 10 – TCVN 2737 - 1995 Trọng lượng riêng thành phần cấu tạo sàn lấy theo “Sổ tay thực hành kết cấu công trình” (TS Vũ Mạnh Hùng ) SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 29 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Ô sàn Số lượng oâ saøn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Sdcs 4 2 ht (m) 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08 Tónh tải tường sàn Kích thước t (T/m2) bt (m) Lt (m) 0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 11.19 19.65 4.55 20.25 5.5 SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TUØNG – MSSV: 08B1040420 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 Gtc(T) Gtt(T) Tải phân bố (T/m ) 6.20 10.89 2.52 11.23 6.09 6.82 11.98 2.77 12.35 6.7 0.227 0.142 0.062 0.174 1.025 TRANG- 30 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO BẢNG KẾT QUẢ TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI SÀN Ô sàn gbt (T/m ) 0.434 0.450 0.446 0.434 0.434 0.529 0.434 0.434 S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Scs Taûi trọng tác dụng lên ô sàn Tónh tải Hoạt tải 2 gt (T/m ) gs=gbt+gt (T/m ) ps (T/m2) 0.434 0.195 0.227 0.677 0.236 0.142 0.588 0.219 0.434 0.360 0.062 0.496 0.195 0.174 0.703 0.278 0.434 0.360 1.025 1.459 0.195 q=gs+ps (T/m2) 0.629 0.913 0.807 0.794 0.691 0.881 0.794 1.654 Ghi Qui đổi Qui đổi Qui đổi 2.6 NGUYÊN LÝ TÍNH Ô SÀN - Xét liên kết dầm: hd ngàm vào dầm Ở hb hb=200mm hd = 600mm (đối với dầm chính) hd = 400mm (đối với dầm phụ) nên hd trường hợp Do liên kết ngàm hb vào dầm - Nguyên tắc phân loại ô sàn: Nếu l2 / l1 < 2: làm việc phương Nếu l2 / l1 > 2: làm việc phương - Đối với làm việc phương tra hệ số để tìm giá trị moment nhịp moment gối Từ giá trị moment ta tính thép - Đối với làm việc phương (bản loại dầm) cắt dải rộng 1m để tìm moment gối, moment nhịp Từ giá trị moment ta tính thép SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 31 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO M2=m92P TÍNH SÀN LOẠI BẢN KÊ CẠNH: k92P= II M q2 L2 2.7 L1 q1 M1 = m91P MI =-k91P - Bản sàn tính theo sơ đồ đàn hồi cách tra bảng Ở kê cạnh tính theo sơ đồ ngàm cạnh ( hd/hb >3) - Các ký hiệu: Tónh tải :g Hoạt tải :p Cạnh dài : L2 Cạnh ngắn : L1 - Moment nhịp: Phương ngắn: M1 = m91P Phương dài : M2 = m92P - Moment gối: Phương ngắn: MI = - k91 P Phương dài : MII = - k92 P với P = (g+p) x L1 x L2 Các hệ số m91 , m92, k91, k92 tra bảng theo sơ đồ 9, phụ thuộc vào tỉ số L2 / L1 2.8 TÍNH SÀN LOẠÏI BẢN DẦM: MI M1 SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 32 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Ô sàn tính theo loại dầm = L2 / L1 Tính theo ô riêng biệt chịu tải trọng toàn phần theo sơ đồ đàn hồi Cắt dải bề rộng 1m theo phương ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm liên kết đầu Trong đồ án, tỉ lệ hd / hb>3 nên tính theo sơ đồ đầu ngàm Tải trọng toàn phần: q=g+p Moment nhịp: M1 = q L21 24 Moment đầu ngàm: MI = - q L21 12 2.9 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP - Bê tông M300 Rn = 130 (kG/cm2) - Cốt thép sàn CII Ra = 2800 (kG/cm2) - Tính cấu kiện chịu uốn, tiết diện bh = 10020cm 150x18 cm - Chọn ao = 2.5cm ho = 20 – 2.5 = 17.5 cm ho = 18 -2.5 =15.5 cm - Công thức tính: A= M R n bh 2o => = - A R n bh0 => Fa = Ra - Hàm lượng cốt thép: hàm lượng cốt thép không nhiều để tránh phá hoại dòn, không ít: max với = Fa bho max = Rn 130 = 3,27% 0,58 Ra 2300 min: Theo TCVN min = 0,05%, thường lấy min = 0,1% SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 33 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰN G KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 2.10 KẾT QUẢ TÍNH NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP l2 l1 Ô sàn (m) (m) l2/l1 S1 6.2 3.7 S2 6.4 S3 M1 M2 MI MII Loaïi q (T/m2) P (T) m91 m92 k91 k92 1.67 kê 0.429 14.43 0.02 0.007 0.044 0.016 0.291 0.105 0.639 0.229 6.2 1.03 kê 0.613 36.23 0.02 0.014 0.017 0.013 0.739 0.514 0.612 0.453 7.75 6.4 1.2 kê 0.6807 40.03 0.021 0.012 0.028 0.027 0.837 0.472 1.101 1.069 S4 2.7 1.95 1.38 kê 0.794 4.18 0.021 0.011 0.047 0.025 0.088 0.046 0.198 0.103 S5 8.4 5.7 1.47 kê 0.691 33.09 0.02 0.006 0.033 0.013 0.648 0.205 1.079 0.443 S6 8.4 7.75 1.11 baûn keâ 0.881 57.35 0.02 0.016 0.015 0.012 1.124 0.906 0.878 0.694 S7 0.394 14.29 0.021 0.01 0.047 0.023 0.299 0.147 0.672 0.329 Sdcs 4.15 1.85 2.27 baûn kê dầm 1.654 12.7 - - - - SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 (Tm/m) (Tm/m) (Tm/m) (Tm/m) - TRANG- 34 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO BẢNG KẾT QUẢ CỐT THÉP CHO M1 Ô sàn M1 (kGcm/m) S1 29147 S2 ho (cm) A (%) 1.89 0.108 0.128 0.138 1.7 73905 17.5 17.5 Chọn thép 6 a150 0.325 0.408 4.2 8 a100 5.03 0.287 S3 83657 17.5 0.368 0.486 4.8 8 a100 5.03 0.287 S4 8779 17.5 0.039 0.039 1.2 6 a200 1.41 0.081 S5 64847 17.5 0.285 0.344 3.9 a100 5.03 0.287 S6 1E+05 17.5 0.494 0.892 4.9 8 a100 5.03 0.287 S7 29870 17.5 0.131 0.141 1.63 6 a150 1.89 0.108 Fa choïn (%) 1.41 0.094 5.03 0.335 4.19 0.279 Fa (cm ) Fa choïn Sdcs Ô sàn S1 S2 S3 BẢNG KẾT QUẢ CỐT THÉP CHO M2 M2 ho (kGcm/m) (cm) A Fa (cm2) Chọn thép 15 6 a200 10533 0.046 0.047 1.23 15 a100 51444 0.226 0.26 4.6 15 8 a120 47232 0.208 0.235 3.89 S4 4557 15 0.02 0.02 1.644006 6 a200 1.71 0.114 S5 20513 15 0.09 0.095 4.62 8 a100 5.03 0.335 S6 90618 15 0.398 0.549 4.39 8 a100 5.03 0.335 S7 14721 15 0.065 0.067 1.19 6 a200 1.41 0.094 - - - - (%) Sdcs - - - BẢNG KẾT QUẢ CỐT THÉP CHO MI Ô sàn Mi (kGcm/m) 63922 ho (cm) 17.5 Fa (cm ) Chọn thép Fa chọn S1 0.281 0.338 4.87 8 a120 4.96 0.283 S2 61225 17.5 0.269 0.32 4.79 a100 5.03 0.287 S3 1E+05 17.5 0.484 0.82 5.02 a120 5.03 0.287 S4 19773 17.5 0.087 0.091 1.12 6 a200 1.41 0.081 S5 1E+05 17.5 0.474 0.772 5.28 a90 5.49 0.314 S6 87750 17.5 0.386 0.522 6.84 a100 7.85 0.449 S7 67172 17.5 0.295 4.67 8 a120 4.96 0.283 A 0.36 Sdcs SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 35 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO => Ntt = 648.5 + 51.18 = 700 T B TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN - Tương tự phương án cọc khoan nhồi, ta có: Trường hợp tải Tổ hợp (|MY|max,MXtu,Ntu,QXtu,QYtu) COMB3 6.6.3.1 NoZtc MoXtc MoYtc QoXtc QoYtc (T) (Tm) (Tm) (T) (T) 970.8 2.5 3.8 2.9 1.9 CẤU TẠO CỌC A VẬT LIỆU LÀM CỌC - Bê tông mác 400, Rn = 170 (KG/cm2); Rk = 12 kG/cm2 - Cốt thép chịu lực nhóm AIII có Ra=3600 (KG/cm2) - Cốt đai nhóm AI có Ra=2300 (KG/cm2) B TIẾT DIỆN CỌC - Để chọn tiết diện cọc chiều sâu hạ cọc thích hợp cho điều kiện địa chất tải trọng công trình, cần phải đưa phương án kích thước khác để so sánh lựa chọn Tuy nhiên khuôn khổ thời gian đồ án ta chọn tính cọc có tiết diện 35x35cm - Cốt thép dọc chịu lực giả thiết gồm : 822 có Fa = 30.41 cm2, = 1,5% (Phần tiết diện cọc cốt thép cọc tham khảo “nền móng công trình dân dụng công nghiệp” Thầy Nguyễn Văn Quảng) C CẤU TẠO CỌC - Cấu tạo cọc BTCT ( kích thước 35x35cm) ( hai đoạn đúc sẵn ) (Phần cấu tạo cọc em xin trình bày bảng vẽ KC) 6.6.3.2 SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI VÀ CÁC KÍCH THƯỚC - Thiết kế mặt đài trùng mép sàn tầng hầm (trùng cốt -4 m qui ước) - Chọn chiều cao đài móng hđ = 1m - Chiều sâu đặt đáy đài tính cốt 0.00 qui ước -5m SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO - Chân cọc cắm sâu vào lớp cát hạt nhỏ trung (lớp đất 5) đoạn 11.7 m Đầu cọc bị đập vỡ để lấy thép ngàm vào đài đoạn 80 (cm) Phần cọc ngàm vào đài 20 (cm), Tổng chiều dài cọc (0.80.218.0) = 19.0 m - Chiều sâu đặt đáy đài nhỏ thiết kế với yêu cầu cân áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận - Dùng Qmax= 2.9 T để kiểm tra điều kiện cân áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: (sơ chọn bề rộng đài 6m) tt 2Qmax hm hmin 0.7tg (45 o ) Bd (hm chiều sâu chôn móng từ cốt thiên nhiên -0.8m) 5m 0.7tg (45o 24 x591.73 ) 2.15 x6 5m 3.1m - Vậy hm thỏa điều kiện cân áp lực ngang nên ta tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận 6.6.3.3 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ÉP A THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC: Sức chịu tải tính toán theo vật liệu cọc tính theo công thức sau: Pvl = (RnFb + RaFa) Ý nghóa thông số tính toán tương tự móng M2C53, ta có: Pvl = 1x(17035x35 + 360030.41) = 317000 kG = 317 T B THEO ĐẤT NỀN: THEO CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN n Pd = m(mRRF + u m fi f i li ) i 1 + m = (Hệ số điều kiện làm việc cọc đất) + Tính sức chịu tải cực hạn mũi cọc: mRRF - mR : Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc Do rung ép cọc vào lớp cát trung nên mR =1.2 - R: Cường độ chịu tải tiêu chuẩn đất mũi cọc Với đất cát vừa, độ sâu đặt mũi cọc: 21.9m, tra bảng 5.2 sách “Nền móng công trình dân dụng công nghiệp”, ta có R = 495.2 T/m2 - F : diện tích tiết diện ngang mũi cọc F = 0.35x0.35=0.123 m2 SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO => sức chịu tải cực hạn mũi cọc: mRRF = 1.2 x 495.2 x 0.123 = 72.8 T + Tính sức chịu tải cực hạn ma sát thành cọc Để xác, chia lớp đất thành phần nhỏ có chiều dày ≤ 2m Phần hình vẽ minh họa lớp đất tương tự móng M2 BẢNG TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC DO MA SÁT Lớp ñaát zi (m) mfi fi (T/m2) li (m) mfifili (T/m) 5.45 1.0 4.2 2.1 8.82 7.5 1.0 1.42 2.0 2.84 9.5 1.0 1.45 2.0 2.9 10.9 1.0 1.47 0.8 1.18 12.3 1.0 4.45 2.0 8.9 14.3 1.0 4.66 2.0 9.32 16.3 1.0 4.83 2.0 9.66 18.1 1.0 4.97 1.6 7.95 19.9 1.0 5.59 2.0 11.18 10 0.65 1.0 5.64 1.5 8.46 Tổng 71.21 Chu vi cọc: u = 4x0.35 = 1.4 m => Sức chịu tải cực hạn ma sát thành cọc: n u m fi f i l i = 1.4 x 71.21 = 100.2 T i 1 => Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc theo tiêu lý đất nền: Pdtc = 72.8 + 100.2 = 173 T Chọn hệ số làm việc Klv=1.4 ( Tham khảo “Nền móng nhà cao tầng” Thầy Nguyễn Văn Quảng Sức chịu tải cọc theo cường độ đất dùng để tính toán: Pd = Pdtc 173 124T 1.4 1.4 C KIỂM TRA KHẢ NĂNG ÉP CỌC Lực ép cần thiết để ép: Pép = (1.5-2)Pd Do phải ép qua lớp cát dày 7.6 m tiết diện cọc lớn nên ta chọn Pép=2.5Pd = 2.5x124=309 (T), ta thấy Pép < Pvl = 317 T => Đảm bảo cọc không bị vỡ trình eùp SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Lực ép lý thuyết máy ép cần thiết là:(Với máy ép ôm) Pmáy=1.3Pép = 1.3x309= 401.7 (T) Vậy với thông số chọn trên, khả thi công cọc đảm bảo 6.6.3.4 - XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : ptt = - Pd 124 = 112 (T) (3d ) (3 x0.35) Diện tích sơ đáy đài: FSB = N tt o 1116.4 = = 10.5 (m2) tt P b h.n 112 2.5 x2 x1.1 Trong đó: o Ntt0 - lực dọc tính toán xác định đỉnh đài, lấy giá trị lớn tổ hợp tải trọng tác dụng theo hai phương, o Ntt0 = NZtt max = 1116.4 T o h : chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt thiên nhiên Tuy nhiên trường hợp ta lấy h=2.0 m phía có tầng hầm, đất đài o n : hệ số vượt tải n = 1,1 o b : trọng lượng riêng bê tông o Trọng lượng tính toán sơ đài :(Không có đất đài) Nttsb = n.Fsb h.b = 1.110.52.02.5 = 58 (T) - Số lượng cọc sơ bộ: nc = x N0 tt N sb Pd tt tt = 1.3 x 700 58 = 8.7 coïc 124 (Do moment vị trí lớn, ta sử dụng hệ số = 1.3) - Chọn thực tế nc = cọc để bố trí cho móng - Khoảng cách tim cọc 3d = 105 cm lấy 110 cm; Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài 0,5d = 17.5 cm lấy 25 cm; Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: 6.6.3.5 KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC A KIỂM TRA VỚI TỔ HP CHÍNH - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 6.26.2 = 38.44 (m2) SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO - Trọng lượng thực tế đài : Nttđ = n.Ftt hđ.tb= 1.138.441 2.5 = 106 (T) - Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ =700 +106 = 806 T - Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: Pttmax,min = tt tt N tt M x y max My x max n n nc x i2 y i2 i 1 i 1 Trong đó: o nc = số lượng cọc móng o Mxtt Mytt: mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthđ = 2.87 + 2.221 = 5.1 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthđ = 4.36 + 3.371 = 7.7 Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y o Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y o hđ=1,0m chiều cao đài o xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X o xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có: Pttmax,min= 806 5.1x1.2 7.7 x1.2 = 89 2.1 3.2 x1.2 2 x1.2 Pttmax = 94.82 (T) o Pttmin = 83.7 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: o Pc = 90.35x0.352.51.1 = 3.03 (T) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc: - Pmaxtt + Pc = 94.82 + 3.03 = 97.85 (T) < Pdtt = 124 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Mặt khác Pttmin = 83.7 (T) > nên ta không cần kiểm tra theo điều kiện chống nhổ SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO B KIỂM TRA VỚI TỔ HP Trường hợp tải NoZtt Tổ hợp (Nmax,MXtu,MYtu,QXtu,QYtu) COMB27 - MoXmaxtt MoYtt QoXtt QoYtt (T) (Tm) (Tm) (T) (T) 643.19 3.66 5.72 4.43 2.74 Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt +Nttsànhầm + Nttđ =643.19 + 51.18+ 106 = 800 T Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp chính, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthñ = 3.66+2.741.0 = 6.4 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthñ = 5.72+4.431.0 = 10.2 Tm => Pttmax,min= 800 6.4 x1.2 10.2 x1.2 x1.2 2 x1.2 = 89 2.7 4.3 Pttmax = 96 (T) o Pttmin = 82 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 3.03 (T) (Tính toán phần trên) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : - Pmaxtt + Pc = 96 + 3.03 = 99.03 (T) < Pspttt = 124 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc - Mặt khác Pttmin = 82 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ - Với tổ hợp không cần kiểm tra lại tổ hợp thỏa 6.6.3.6 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG A ÁP LỰC TIÊU CHUẨN ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc = tb/4 h h nhn Trong : tb = 1 2 h1 h2 hn : tb = 2.1x 24.5 4.8 x16 7.6 x18 3.5 x33.75 2.1 4.8 7.6 3.5 = 21.29o Vaäy - = 21.29o/4 = 5.32o Chiều dài đáy khối móng quy ước: SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO LM = 2.6 + 2(0.35/2) + 218tg5.32o = 12.1 (m) - Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM = 2.6 + 2(0.35/2) + 218tg5.32o = 12.1 (m) - Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên) là: HM = 18 + 5= 23 (m) - Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đế đài trở lên đến cốt thiên nhiên xác định theo công thức: Ntc1=LM BMhtb =12.112.15.52.0 = 1610.61 (T) o Trọng lượng đất sét pha phạm vi từ cao trình đáy đài đến đáy lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): Ntc1=(12.112.1– 9x0.35x0.35)x0.6x2.15+ +(12.112.1– 9x0.35x0.35)x1.5x 1.15 = 500.49 (T) o Trọng lượng đất sét pha phạm vi chiều dày lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): Ntc2=(12.112.1– 9x0.35x0.35)x4.8x0.884 = 708.84 (T) o Trọng lượng đất cát pha phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): Ntc3=(12.112.1–9x0.35x0.35)x7.6x0.996 = 802.25 (T) o Trọng lượng lớp cát hạt vừa phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn) Ntc5 =(12.112.1–9x0.35x0.35)x11.7x1.013 = 452.24 (T) - Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : Ntcc = 9x0.35x0.35x23x2.5 = 64.6 (T) - Trọng lượng khối móng quy ước: Ntcqư =1610.61+500.49+708.84+802.25+452.24+64.6 = 3280.96 (T) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: NZtc = NoZtc + Ntcqư = 608 + 3280.96 = 3888.96 (T) - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: o Mômen quanh truïc Y: MYtc = MYtc0 + QXtc(18 + 1.0) = =3.8 + 2.9(18 +1.0) = 61.8 (Tm) o Moâmen quanh truïc X: MXtc =MXtc0 +QYtc(18+2.0) = SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO =2.5+ 1.9(18+2.0) = 40.6 (T.m) - Độ lệch tâm: o Theo trục X: o Theo trục Y: - M tc Y 61.8 = = 0.016 (m) tc 3888.96 N z M tc x 40.6 eY = = = 0.01 (m) tc 3888.96 N z eX = AÙp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N 0tc N qu e X eY 1 LM BM LM BM 3888.96 x 0.016 x0.01 = 1 = 39 x ( 0.008 0.005) 12 x12 12 12 tc o max = tc o max - tcmax = 40.2 (T/m2) - tcmin = 35.3 (T/m2) - tctb = 37.75 (T/m2) B SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RM = m1m2 (ABMII + BHM’II + DCII) K tc Trong đó: o Trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên: II x 2.15 1.5 x1.15 4.8 x0.884 7.6 x0.996 3.5 x1.013 1.5 4.8 7.6 3.5 =1.243 (T/m3) o Các thông số lại tương tự tính toán với móng RM = 1.4 x1 (1.49x15.7x1.013 + 6.99x22.4x1.243 + 9.21x0.1 = 186.3 (T/m2) - So saùnh: o tcmax = 40.2 (T/m2) < 1,2.RM = 368.33 (T/m2) o tctb = 37.75 (T/m2) < RM = 306.94 (T/m2) - Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính tính toán độ lún theo phương pháp cộng lún lớp SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO C TÍNH LÚN ỨNG SUẤT BẢN THÂN - Tại cao trình mực nước ngầm: btz=5 = 5.02,15 = 10.75 (T/m2) - Tại đáy lớp đất sét pha 2: btz=5+1.5 = 10.75 + 1,51,15 = 12.48 (T/m2) - Tại đáy lớp đất sét pha 3: btz=5+1.5+4.8 = 12.48 + 4.80.884 =16.72 (T/m2) - Tại đáy lớp đất caùt pha 4: btz=5+1.5+4.8+7.6 = 16.72 + 7.60.996 = 24.29 (T/m2) - Tại đáy khối móng qui ước: bt = 24.29 + 11.71.013 = 27.84 (T/m2) ỨNG SUẤT GÂY LÚN Ở ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC: - glz=0 =tctb - bt = 37.75 – 27.84 = 9.91 (T/m2) - ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước: - glzi = 4Kgi.tcz=0 (T/m2) ĐỘ LÚN - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp có chiều dày hi BM/4 = 12.1/4 = 3.1 (m) Chọn hi=3 m - Ta có bảng tính toán sau: Điểm - Độ saâu z (m) 0.000 3.000 6.000 LM/BM 1 2z/BM Kg 0.0 0.97 2.1 0.250 0.211 0.160 glzi (T/m2) 9.91 8.4 6.4 bt (T/m2) 27.84 30.88 33.92 Tại điểm độ sâu Z=6 (m)(tính từ đáy khối móng qui ước) có : glz=0 = 6.4 (T/m2) < bt z=0 = x33.92 = 6.6 (T/m2) 5 Chiều sâu vùng chịu nén tính toán H= 6m kể từ đáy khối móng qui ước - Độ lún xác định công thức: SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO S= i 1 x3 0.8 gl (9.91 8.4 6.4) = 0.02m = 2cm zi hi = 3000 Ei Vậy độ lún tuyệt đối móng chân khối hố thang đảm bảo S < Sgh = 8cm 6.6.3.7 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC A CHIỀU CAO ĐÀI , ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG - Chiều cao đài chọn 1.0m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300 - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài không bị đâm thủng 200 CAO ĐỘ SÀN TẦNG HẦM Þ14a150 Þ14a200 100 350 1200 40Þ20a150 100 40Þ20a150 1200 350 100 3100 MẶT CẮT 1-1 TL 1/25 SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO B TÍNH TOÁN MÔMEN VÀ THÉP ĐẶT CHO ĐÀI CỌC: Quan niệm tính thép đài: đài xem khối tuyệt đối cứng ngàm vào vị trí chân tường cứng, lực tác dụng lên đài tính thép phản lực đầu cọc Cốt thép bố trí theo hai phương M = P1*L1 =89.29*0.9 *2= 168 Tm (P= 94.82+83.7)/2= 89.29 (T) ) - Cốt thép theo phương X đặt bên tính theo công thức: - FI = - Chiều cao làm việc: h0 = 100 – = 95 cm - Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2.8 T/cm2 - Ta có:FI = - Chọn 2220 có Fa = 125.6(cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9 ho Ra MI 161x10 = = 67.25 (cm2) 0.9 ho Ra 0.9 x95 x 2.8 a=150 (mm); cho hai phương HÌNH MINH HOẠ CẤU TẠO ĐÀI CỌC MÓNG M3C54 Xem vẽ kc-10 6.6.4 KIỂM TRA CHỒNG ỨNG SUẤT DƯỚI CHÂN ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC Nhận xét: Từ mặt bố trí đài cọc ta thấy đài cọc móng M1 M2 tương đối gần Kích thước khối móng qui ước M1 7.86x6.66m, M2 6.66x6.36m Vậy vị trí đáy khối móng qui ước có tượng chồng ứng suất Ta tiến hành kiểm tra khả chịu tải đất vị trí có tượng chồng ứng suất: o tcmax = tcmaxM1 + tcmaxM2 = 61.36 + 74.85 = 136.21 (T/m2) o tctb = tctbM1 + tctbM2 = 38.18 + 39.59 = 77.77 (T/m2) o Rm = 282.83 (T/m2) ( Phần tcmaxM1 tctbM1 em lấy phần tính toán móng cột C16 phụ lục móng ) So sánh o tcmax = 136.21 (T/m2) < 1.2 Rm = 339.40 (T/m2) o tctb= 77.77 (T/m2) < Rm = 282.83 (T/m2) SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO => Thoả mãn điều kiện chồng ứng suất chân đáy khối móng qui ước 6.6.5 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CẨU LẮP CỌC So sánh tương quan tiết diện số lượng thép dọc sử dụng, ta thấy cọc (35x35) cm nguy hiểm hơn, tiến hành kiểm tra cẩu lắp cho cọc (35x35) cm: qcoïc = n x q = 1.2 x bt x Fc = 1.2 x 2.5 x 0.35 x 0.35 = 0.3675 T/m KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN: Ta có: Moment uốn lớn điểm cọc móc caåu: M = 0.043 x q x Lc2 = 0.043 x 0.3675 x 102 = 1.58Tm ( Đoạn cọc dài) Chọn bề dày lớp Bêtông bảo vệ cốt thép cọc laø 2.5cm A= M 1.58 10 = 0.0295 Rn b ho2 170 35 30 A 0.0295 = 0.03 Rn bho 0.03 170 35 30 Fa = = 1.91 cm2 Ra 2800 Fa = 1.91cm2 < 5.09 cm2 (218) KIỂM TRA CỌC KHI LẮP DỰNG: Ta coù: M = 0.086q.Lc2 = 0.086 x 0.3675 x 102 = 3.161 Tm Tương tự công thức tính toán phần kiểm tra cọc vận chuyển Rn bho 0.0608 170 35 30 => Fa = = 3.88cm2 Ra 2800 Fa = 3.88cm < 5.09 cm2 (218) Như vậy, cọc đảm bảo không bị phá hoại trình vận chuyển, cẩu lắp KIỂM TRA LỰC CẨU, MÓC CẨU: Chọn thép móc cẩu AII, 14 có Fa = 1,54 cm2 Kiểm tra khả chịu lực móc cẩu: Khả chịu lực kéo thép móc cẩu: Nk = Ra.Fa = 2800 x 1,54 =4312 KG = 4,31T Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: N= ql 0.3675 10 = = 1.84T 2 => N < Nk => Duøng móc cẩu loại thép AII 14 móc cẩu đủ khả chịu lực SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 6.7 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC - Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công 6.7.1 CHỈ TIÊU KHỐI LƯNG BÊ TÔNG, CỐT THÉP - Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vị trí (Móng M2) (Tại vị trí cọc khoan nhồi cọc ép tận dụng hết khả chịu lực nó) KHỐI LƯNG BÊ TÔNG o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (4x4)m sử dụng cọc khoan nhồi d=0.8m o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.1x3.1)m sử dụng cọc (0.35x0.35)m => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi xấp xỉ khối lượng bê tông cọc ép (hơi vượt ít) KHỐI LƯNG CỐT THÉP o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc sử dụng 25a150 25a150, cọc khoan nhồi sử dụng 1420 o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc sử dụng 16a100 20a150, cọc ép sử dụng 418 => Nhìn chung khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép, nhiên khối lượng lớn chấp nhận 6.7.2 CHỈ TIÊU ĐIỀU KIỆN THI CÔNG A CỌC KHOAN NHỒI - Ưu điểm: o Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép Pvl xấp xỉ Pđn, từ ta tận dụng hết khả chịu lực bê tông o Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình o Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; Chịu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn (trên 60m) nên giúp cho công trình giữ ổn định tốt o Mũi cọc đặt xuống lớp đất số 6, lớp cuội sỏi hoàn hoàn đảm bảo sức chịu tải độ lún cọc o Giá thành cọc khoan nhồi thời gian gần giảm đáng kể máy móc thiết bị thi công ngày phổ biển - Nhược điểm o Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm o Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn o Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ o Khi thi công công trình khô - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp B CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN - Ưu điểm: o Giá thành rẻ o Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối - Nhược điểm: o Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc (Nhược điểm bước khắc phục, nhiên, thiết bị thi công chưa ứng dụng cách rộng rãi) - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: o Nếu dùng móng cọc bêtông đúc sẵn cho cọc đặt vào lớp đất 6, việc hạ cọc gặp nhiều khó khăn cần phải xuyên vào lớp cát 4, có chiều sâu lớn Rất hay gặp trường hợp chối giả Giải pháp thi công phải ép rung khoan dẩn, giải pháp ép rung có hiệu chiều sâu lớp đất cát cần xuyên cọc nhỏ có độ chặt không cao, nên với độ sâu lớn khó áp dụng Đối SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 GVHD : CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO với giải pháp khoan dẩn, giải làm giảm sức chịu tải cọc, sức kháng ma sát thành giãm nhiều khả phục hồi ma sát hông thấp lớp lớp lớp cát Mặc khác việc khoan dẩn cho độ sâu lớn làm tăng kinh phí thi công lên cao o Nếu dùng móng cọc bêtông cốt thép đúc sẵn hạ cọc vào lớp đất số (cát hạt vừa trung) lớp đất có sức chịu tải tương đối tốt Tuy nhiên lớp đất cát Sẽ gặp phải khó khăn sau: Khi đặt mũi cọc vào lớp đất này, với qui mô tải trọng công trình cao.Nếu xảy tượng xói ngầm, cát chảy sức kháng mũi cọc giảm đáng kể chí không (0) phần cát phái mũi cọc bị xói ngầm.Điều dẫn đến phá hoại công trình cách đột ngột => Phương án cọc ép áp dụng điều kiện thi công tương đối khó khăn, so với phương án cọc khoan nhồi, rủi ro giải pháp tương đối lớn 6.7.3 KẾT LUẬN - Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể công trình mà ta tính toán, phương án cọc khoan nhồi phương án tối ưu Vì em định chọn phương án cọc khoan nhồi phương án móng công trình tính toán SVTH: TRẦN ĐỨC THANH TÙNG MSSV: 08B1040420 TRANG 153 ...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 2.3 CHIỀU DÀY SÀN - VẬT LIỆU Chiều dày sàn: 20cm (đã chọn... TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 27 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 3930 57 00 360 415 62 00 6200 1850 C2 C3 S 1850 415 C2... TRẦN ĐỨC THANH TÙNG – MSSV: 08B1040420 TRANG- 28 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2010 – CAO ỐC IMPACT GVHD :CÔ TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Tónh tải sàn chưa xét tới tường Cấu tạo Loại Gạch Vữa lót