Phân tích ứng xử giữa đất và tường vây hố đào sâu trong đất sét yếu bão hòa nước

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA VÕ VĂN BÁCH PHÂN TÍCH ỨNG XỬ GIỮA ĐẤT VÀ TƯỜNG VÂY HỐ ĐÀO SÂU TRONG ĐẤT SÉT YẾU BÃO HÒA NƯỚC Chuyên ngành : Địa kỹ thuật xây dựng Mã số : 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ Tp Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2014 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS Nguyễn Minh Tâm Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: -Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày .tháng .năm Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG KHOA QL CHUYÊN NGÀNH -iĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập - Tự - Hạnh phúc -Tp HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2014 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : VÕ VĂN BÁCH Ngày, tháng, năm sinh : 27/01/1986 Chuyên ngành : Địa kỹ thuật xây dựng MSHV : 12090348 Nơi sinh : Quảng Ngãi Mã số : 60.58.60 TÊN ĐỀ TÀI: PHÂN TÍCH ỨNG XỬ GIỮA ĐẤT VÀ TƯỜNG VÂY HỐ ĐÀO SÂU TRONG ĐẤT SÉT YẾU BÃO HÒA NƯỚC NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Chương 1: Mở đầu Chương 2: Tổng quan hố đào sâu Chương 3: Cơ sở lý thuyết tính tốn chuyển vị ngang tường vây hố đào sâu đất sét yếu bão hịa nước Chương 4: Phân tích cơng trình thực tế Chương 5: Phân tích ảnh hưởng thông số phương pháp EMSD mơ hình Hardening Soil đến chuyển vị ngang tường vây Chương 6: Kết luận kiến nghị NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 20/01/2014 NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 20/06/2014 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS NGUYỄN MINH TÂM Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) TS NGUYỄN MINH TÂM (Họ tên chữ ký) PGS.TS VÕ PHÁN (Họ tên chữ ký) -ii- LỜI CẢM ƠN Đầu tiên, xin chân thành cảm ơn TS Nguyễn Minh Tâm tận tình hướng dẫn giúp tơi hồn thành luận văn Thầy đưa ý kiến, nhận xét quý báu giúp giải vấn đề khó khăn q trình thực luận văn Tôi xin gởi lời cảm ơn chân thành đến tất thầy cô Bộ môn Địa móng giảng dạy bảo tận tình trình học tập nghiên cứu Cảm ơn tất bạn bè lớp cao học Địa kỹ thuật xây dựng khóa 2012 giúp đỡ tơi thời gian qua Tôi xin chân thành cảm ơn anh Dương Thái Phan giúp đỡ tài liệu cần thiết để hoàn thành luận văn Cảm ơn lãnh đạo đồng nghiệp Phịng Thiết kế Cơng ty TNHH tư vấn xây dựng Sino - Pacific tạo điều kiện thời gian để tơi hồn thành khóa học Cảm ơn tất người thân gia đình, ba, má em gái hỗ trợ động viên suốt thời gian học tập -iiiTÓM TẮT LUẬN VĂN Phương pháp cường độ thiết kế huy động mở rộng (EMSD), Lam Bolton (2011) đề xuất, dựa chế biến dạng dẻo để dự đoán chuyển vị đất xung quanh hố đào có nhiều tầng chống đất sét mềm khơng nước Phương pháp EMSD cho thấy tính đơn giản hiệu ứng dụng phân tích cơng trình thực tế điều kiện địa chất có lớp bùn sét yếu dày gần bề mặt quận 7, thành phố Hồ Chí Minh Kết tính tốn từ phương pháp EMSD phù hợp tốt với số liệu quan trắc trường phân tích phần tử hữu hạn sử dụng mơ hình Hardening Soil Ảnh hưởng thông số phương pháp EMSD thông số đại diện lớp bùn sét mô hình Hardening soil đến kết tính tốn chuyển vị ngang tường vây phân tích cách thay đổi giá trị thông số -iv- ABSTRACT Extended mobilizable strength design (EMSD) method proposed by Lam and Bolton (2011), relying on plastic deformation mechanisms to predict ground displacements around multipropped excavation in soft clay with undrained condition EMSD method proves that simple and effective characteristic when applying to reality project with a thick layer of soft clay near ground surface at District 7, Ho Chi Minh city Result from EMSD calculation quite conformity with site observational data and finite element analyses used Hardening soil model Effecting of basic parameters of EMSD method and representative parameters of soft clay in Hardening soil model to calculation horizontal displacement of diaphragm wall result also analysis by changing value of these parameters -v- MỤC LỤC CHƯƠNG MỞ ĐẦU .1 1.1 Vấn đề thực tiễn tính cấp thiết đề tài 1.2 Mục tiêu nghiên cứu 1.3 Phương pháp nghiên cứu 1.4 Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài .3 1.5 Phạm vi giới hạn đề tài CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ HỐ ĐÀO SÂU 2.1 Quan sát thực nghiệm 2.1.1 Phương pháp Peck 2.1.2 Mana Clough 2.1.3 Phương pháp Bowles 2.1.4 Phương pháp Clough cộng 2.1.5 Quan sát Hsieh Ou hình dạng độ lún bề mặt đất .9 2.1.6 Dữ liệu Long .10 2.1.7 Dữ liệu Moormann 10 2.2 Nghiên cứu số 12 2.2.1 Ảnh hưởng kết cấu chống 13 2.2.2 Ảnh hưởng hình dạng đào 14 2.3 Cường độ thiết kế huy động .16 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN CHUYỂN VỊ NGANG CỦA TƯỜNG VÂY HỐ ĐÀO SÂU TRONG ĐẤT SÉT YẾU BÃO HÒA NƯỚC 19 3.1 Chuyển vị ngang tường chắn .19 3.2 Biến dạng tường giai đoạn đào có giằng chống 20 3.3 Phương pháp cường độ thiết kế huy động (MSD) .20 3.4 Phương pháp cường độ thiết kế huy động mở rộng (EMSD) 23 3.5 Phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng mơ hình Hardening soil .28 3.5.1 Quan hệ hyperbol thí nghiệm nén ba trục nước tiêu chuẩn 29 3.5.2 Xấp xỉ hyperbol theo mơ hình Hardeing Soil 30 3.5.3 Biến dạng thể tích dẻo cho trạng thái ứng suất ba trục 32 -vi- 3.5.4 Các thơng số mơ hình Hardening Soil 34 ref 3.5.4.1 Modun độ cứng E50ref , Eoed , Eurref hệ số mũ m 34 3.5.4.2 Ngưỡng giãn nở 35 3.5.4.3 Nắp mặt dẻo mơ hình Hardening Soil 36 CHƯƠNG PHÂN TÍCH CƠNG TRÌNH THỰC TẾ 40 4.1 Giới thiệu cơng trình 40 4.2 Điều kiện địa chất .40 4.3 Thiết bị quan trắc trường 42 4.4 Trình tự thi cơng tầng hầm 42 4.5 Tính tốn chuyển vị ngang tường vây theo phương pháp cường độ thiết kế huy động mở rộng .44 4.5.1 Sức chống cắt không thoát nước theo độ sâu 44 4.5.2 Tỷ số sức chống cắt không thoát nước theo độ sâu ứng suất hữu hiệu theo phương đứng .45 4.5.3 Quan hệ ứng suất tiếp biến dạng cắt từ thí nghiệm cắt trực tiếp cố kết khơng nước theo sơ đồ CU .45 4.5.4 Tính tốn chuyển vị ngang tường giai đoạn đào .46 4.5.5 Chuyển vị ngang tường vây giai đoạn 47 4.5.6 Chuyển vị ngang tường vây giai đoạn 48 4.5.7 Chuyển vị ngang tường vây giai đoạn 51 4.6 Tính toán chuyển vị ngang tường vây theo phương pháp phần tử hữu hạn sử dụng mơ hình Hardening Soil Plaxis 54 4.6.1 Mô phần tử kết cấu 54 4.6.1.1 Các thông số tường vây .54 4.6.1.2 Các thông số sàn tầng trệt, tầng hầm tầng hầm 55 4.6.2 Mô lớp đất 55 4.6.2.1 Các thông số lớp A 55 4.6.2.2 Các thông số lớp .55 4.6.2.3 Các thông số lớp 2A 56 4.6.2.4 Các thông số lớp 2B 57 -vii4.6.2.5 Các thông số lớp .58 4.6.3 Kết tính tốn chuyển vị ngang tường vây theo mơ hình Hardening soil .60 4.7 Phân tích kết tính tốn từ phương pháp EMSD mơ hình Hardening Soil 62 CHƯƠNG PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN TRONG PHƯƠNG PHÁP EMSD VÀ MƠ HÌNH HARDENING SOIL ĐẾN CHUYỂN VỊ NGANG CỦA TƯỜNG VÂY 67 5.1 Phân tích ảnh hưởng sức chống cắt khơng nước cu phương pháp EMSD 67 5.2 Phân tích ảnh hưởng chiều dài tường vây phương pháp EMSD 71 ref 5.3 Phân tích ảnh hưởng độ cứng tiếp tuyến từ thí nghiệm nén cố kết Eoed độ cứng cát tuyến E50ref lớp bùn sét mô hình Hardening soil 75 5.4 Phân tích ảnh hưởng độ cứng dở tải - đặt tải Eurref lớp bùn sét mơ hình Hardening soil 79 5.5 Phân tích ảnh hưởng thông số cường độ hữu hiệu c ref  lớp bùn sét mơ hình Hardening soil 83 CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .88 6.1 Kết luận 88 6.2 Kiến nghị 89 PHỤ LỤC 90 TÀI LIỆU THAM KHẢO .102 -viiiDANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 2.1 Tổng kết độ lún gần khu vực đào mở loại đất khác hàm khoảng cách từ cạnh hố đào .4 Hình 2.2 Biểu đồ áp lực đất biểu kiến đề xuất Tezaghi Peck (1967) cho tính tốn tải chống đào mở Hình 2.3 Hình dạng hố đào thơng số cường độ đất cho hệ số an tồn Hình 2.4 Phân tích định nghĩa quan hệ hệ số an toàn chống lại đẩy trồi đáy chuyển vị ngang lớn không thứ nguyên (theo Mana Clough, 1981) Hình 2.5 Chuyển vị ngang tường phần trăm chiều sâu đào độ cứng hệ chống (theo Clough cộng 1989) Hình 2.6 Định nghĩa ký hiệu theo Moormann (2004) .11 Hình 2.7 Sự thay đổi chuyển vị ngang lớn với chiều sâu đào theo Moormann (2004) .12 Hình 2.8 Sự thay đổi chuyển vị ngang lớn chuẩn hóa với độ cứng hệ chống theo Moormann (2004) (với ký hiệu theo hình 2.6) .12 Hình 3.1 Cơ chế biến dạng dẻo cho tường chắn điều kiện không thoát nước .19 Hình 3.2 Ảnh hưởng bậc chuyển vị tường chắn lên hệ thống chuyển vị (phỏng theo từ Clough cộng 1989) 19 Hình 3.3 Gia tăng chuyển vị hố đào có giằng chống (theo O’Rourke 1993) 20 Hình 3.4 Cơ chế biến dạng dẻo cho hố đào có giằng chống đất sét 21 Hình 3.5 Hướng ứng suất chính phù hợp với chế biến dạng dẻo 23 Hình 3.6 Các phạm vi gia tăng chuyển vị: (a) phạm vi gia tăng chuyển vị cho hố đào rộng, (b) phạm vi gia tăng chuyển vị cho hố đào hẹp, (c) phạm vi gia tăng chuyển vị cho hố đào hẹp vùng FEHI 25 Hình 3.7 Tương quan biến dạng cắt trung bình chuẩn hóa hình dạng hố đào cho hố đào hẹp 26 Hình 3.8 Vùng chồng lên phạm vi biến dạng 27 Hình 3.9 Quan hệ ứng suất - biến dạng hyperbol gia tải ban đầu cho thí nghiệm ba trục thoát nước tiêu chuẩn .29 -91- 50 174 0.0579 0.922 0.080 20.4779 4.608 0.410 50 180 0.0580 0.991 0.082 20.5133 4.957 0.410 50 186 0.0584 1.060 0.084 20.6548 5.298 0.413 50 192 0.0580 1.100 0.086 20.5133 5.498 0.410 50 198 0.0585 1.178 0.088 20.6901 5.889 0.414 50 204 0.0584 1.211 0.092 20.6548 6.057 0.413 50 210 0.0585 1.306 0.092 20.6901 6.529 0.414 50 216 0.0582 1.344 0.093 20.5840 6.719 0.412 50 222 0.0585 1.405 0.093 20.6901 7.025 0.414 50 228 0.0590 1.479 0.095 20.8670 7.394 0.417 50 234 0.0587 1.519 0.096 20.7609 7.596 0.415 50 240 0.0589 1.565 0.098 20.8316 7.826 0.417 50 246 0.0585 1.601 0.098 20.6901 8.006 0.414 50 252 0.0585 1.642 0.100 20.6901 8.208 0.414 50 258 0.0587 1.679 0.101 20.7609 8.396 0.415 50 264 0.0586 1.720 0.101 20.7255 8.598 0.415 50 270 0.0590 1.758 0.100 20.8670 8.792 0.417 50 276 0.0591 1.803 0.099 20.9023 9.016 0.418 50 282 0.0591 1.841 0.099 20.9023 9.204 0.418 50 288 0.0594 1.886 0.099 21.0085 9.430 0.420 50 294 0.0591 1.924 0.099 20.9023 9.618 0.418 50 300 0.0586 1.964 0.100 20.7255 9.822 0.415 50 306 0.0593 2.010 0.102 20.9731 10.048 0.419 50 312 0.0591 2.047 0.104 20.9023 10.234 0.418 50 318 0.0592 2.089 0.105 20.9377 10.444 0.419 50 324 0.0591 2.123 0.107 20.9023 10.614 0.418 50 330 0.0590 2.168 0.109 20.8670 10.840 0.417 50 336 0.0600 2.209 0.110 21.2207 11.046 0.424 50 342 0.0594 2.248 0.110 21.0085 11.242 0.420 50 348 0.0597 2.291 0.110 21.1146 11.456 0.422 50 354 0.0590 2.328 0.111 20.8670 11.638 0.417 50 360 0.0602 2.370 0.112 21.2914 11.852 0.426 50 366 0.0594 2.414 0.112 21.0085 12.068 0.420 -92- 50 372 0.0593 2.452 0.115 20.9731 12.260 0.419 50 378 0.0599 2.486 0.117 21.1853 12.432 0.424 50 384 0.0597 2.531 0.117 21.1146 12.654 0.422 50 390 0.0595 2.572 0.118 21.0438 12.858 0.421 50 396 0.0598 2.613 0.120 21.1499 13.064 0.423 50 402 0.0595 2.656 0.121 21.0438 13.278 0.421 50 408 0.0600 2.698 0.122 21.2207 13.488 0.424 50 414 0.0593 2.736 0.122 20.9731 13.678 0.419 50 420 0.0598 2.780 0.122 21.1499 13.900 0.423 50 426 0.0595 2.822 0.123 21.0438 14.112 0.421 50 432 0.0597 2.860 0.123 21.1146 14.300 0.422 50 438 0.0600 2.902 0.124 21.2207 14.508 0.424 50 444 0.0597 2.940 0.125 21.1146 14.700 0.422 50 450 0.0594 2.983 0.126 21.0085 14.916 0.420 50 456 0.0597 3.020 0.127 21.1146 15.100 0.422 50 462 0.0597 3.063 0.128 21.1146 15.314 0.422 50 468 0.0594 3.099 0.129 21.0085 15.494 0.420 50 474 0.0595 3.146 0.130 21.0438 15.730 0.421 50 480 0.0597 3.184 0.131 21.1146 15.922 0.422 50 486 0.0592 3.228 0.131 20.9377 16.140 0.419 50 492 0.0598 3.264 0.132 21.1499 16.322 0.423 50 498 0.0595 3.302 0.133 21.0438 16.512 0.421 50 504 0.0593 3.341 0.134 20.9731 16.704 0.419 50 510 0.0594 3.384 0.135 21.0085 16.922 0.420 50 516 0.0595 3.428 0.136 21.0438 17.138 0.421 50 522 0.0599 3.470 0.137 21.1853 17.348 0.424 50 528 0.0593 3.506 0.137 20.9731 17.532 0.419 50 534 0.0590 3.549 0.138 20.8670 17.746 0.417 Phụ lục 2: Phương trình tính tốn chuyển vị ngang giai đoạn đào theo phương pháp EMSD Chuyển vị ngang tường vây đào khơng có giằng chống Cơng dẻo ảo lực cắt phân phối -93  L  hu 2   2 2 hu3   c  dvol   c L   0 vol mob   c1  L  hu  L  L      Tổn thất ảo  vol  satvdvol   sat  L2   L  hu 3    L  sat dung trọng bão hòa lớp đất sét khảo sát c , c1 hệ số thể sức chống cắt khơng nước theo độ sâu hu khoảng cách từ mặt đất tự nhiên đến đáy hố đào không sử dụng giằng chống L khoảng cách từ mặt đất tự nhiên đến mũi panel tường vây Chuyển vị ngang tường vây đào có giằng chống a Tổn thất ảo Tổn thất ảo P    satvdvol   vol Trong ABDC vol  ABDC vol  satvdvol   CDE vol  satvdvol ,  CDE vol  satvdvol   EFH vol  satvdvol ,  EFH vol  satvdvol   FHI vol  satvdvol ,  FHI vol  satvdvol  satvdvol tổn thất ảo vùng ABDC, CDE, EFH, FHI  ABDC  CDE vol vol  satvdvol   sat wm  H  h   satvdvol  wm sat 2    h    h    cos    cos    EFH      2   vol  satvdvol   satwm  8   2h   h    sin     1    1         FHI vol  satvdvol    2  h  wm sat   h 2  sin        b Công dẻo ảo lực cắt phân phối Công dẻo ảo lực cắt phân phối W   cmob dvol   vol ABDC vol cmob dvol   CDE vol cmob dvol   EFH vol cmob dvol   FHI vol cmob dvol -94- Trong  ABDC vol  cmob dvol , CDE vol cmob dvol ,  EFH vol cmob dvol ,  FHI vol cmob dvol công dẻo ảo lực cắt phân phối vùng ABDC, CDE, EFH, FHI  ABDC vol  cmob dvol  wm 2H  hc0  H  h c1    2   sin 2 A   A cos  A  c0  c1 H     CDE wm   A h cos  A c1  vol cmob dvol   4   6  3   2 h  6 cos  A  c     A 2  cos  A   c1  2 3 A  h sin 2 A c1   Khi h      0.0908 công dẻo ảo lực cắt phân phối vùng EFH  3 h    2h  2 1   c0  c1 H    sin   c0  c1 H   EFH     wm   vol cmob dvol   8    h  2h     1  cos  2  1   c1   c1           Khi h   0.0908 công dẻo ảo lực cắt phân phối vùng EFH   4 B cos B   C cos C  c0  c1 H      2 sin 2 B   sin 2C c0  c1 H      2 cos  h 1  h c0  c1 H              sin  2h c0  c1 H          EFH wm    h   2  h  vol cmob dvol   8  2 1     cos     1c1       h h    2  2 sin   1   c1  2 B  C c1        2 B sin 2 B   C sin 2C c     2 B cos B   C cos C  c1     sin B   sin C  c  sin  h c  1            -95    2h  82  3h c0  c1 H   sin  c0  c1 H        FHI wm   c  dvol   vol mob   16   2  h    2  3   cos   c1  2h4  3h c1         c Năng lượng biến dạng đàn hồi dự trữ tường vây Năng lương biến dạng đàn hồi dự trữ tường vây U  EI s  d wx dy       4s   sin    EIw  s   dx     3     m Trong H khoảng cách từ mặt đất tự nhiên đến đáy hố đào h khoảng cách từ tầng chống thấp đến đáy hố đào s khoảng cách từ tầng chống thấp đến mũi panel tường vây  chiều dài bước sóng hình cosin giai đoạn đào   s  hệ số xác định chiều dài bước sóng, phụ thuộc vào độ cứng lớp đất mũi panel tường vây A, B, C hệ số, A  0.3701, B, C tra từ biểu đồ tương ứng với tỷ số h  ref Phụ lục 3: Tính tốn độ cứng tiếp tuyến Eoed độ cứng dở tải - đặt tải Eurref lớp đất mơ hình Hardening Soil từ thí nghiệm nén cố kết ref Tính Eoed Eurref lớp ref Các thơng số độ cứng Eoed Eurref lớp xác định dựa kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD4 lấy từ hố khoan HK9 độ sâu 8-9 m kể từ mặt đất Bảng Kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD4-HK9 p  (kPa) h (mm)   h / h 0.000 0.000 12.5 0.548 0.027 25 0.997 0.050 50 1.750 0.088 -96- 100 2.902 0.145 200 4.620 0.231 400 6.510 0.326 200 6.433 0.322 50 5.999 0.300 12.5 5.395 0.270 Hình Đồ thị quan hệ   p từ thí nghiệm nén cố kết mẫu UD4-HK9 Phương trình đường nén y  8791x  1214 x  715x  Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường nén y   26373x  2428x  715 ref Độ cứng tiếp tuyến từ thí nghiệm nén cố kết Eoed p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.145 ref Eoed  26373  0.1452  2428  0.145  715  917 (kPa) -97Hồ sơ khảo sát địa chất khơng có thí nghiệm nén ba trục CD nên dùng kết thí nghiệm cố kết giai đoạn dở tải để xác định Eurref Phương trình đường dở tải y  988  108 x17.5 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường dở tải y   17290  108 x16.5 Độ cứng tham khảo dở tải/đặt tải lại Eurref p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.306 Eurref  17290  108  0.30616.5  5715 (kPa) ref Tính Eoed Eurref lớp 2A ref Các thông số độ cứng Eoed Eurref lớp 2A xác định dựa kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD10 lấy từ hố khoan HK14 độ sâu 20-21 m kể từ mặt đất Bảng Kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD10-HK14 p  (kPa) h (mm)   h / h 0.000 0.000 50 0.650 0.033 100 0.910 0.046 200 1.210 0.061 400 1.590 0.080 800 2.010 0.101 1600 2.460 0.123 800 2.409 0.120 200 2.160 0.108 50 1.757 0.088 -98- Hình Đồ thị quan hệ   p từ thí nghiệm nén cố kết mẫu UD10-HK14 Phương trình đường nén y  1929808x  228901x  13797 x  227 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường nén y   5789424 x  457802 x  13797 ref Độ cứng tiếp tuyến từ thí nghiệm nén cố kết Eoed p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.046 ref Eoed  5789424  0.046  457802  0.046  13797  4989 (kPa) Phương trình đường dở tải y  732  109 x 9.7 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường dở tải y   7100  109 x 8.7 Độ cứng tham khảo dở tải/đặt tải lại Eurref p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.096 Eurref  7100  109  0.0968.7  10086 (kPa) -99- ref Tính Eoed Eurref lớp 2B ref Các thông số độ cứng Eoed Eurref lớp 2B xác định dựa kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD11 lấy từ hố khoan HK9 độ sâu 22-23 m kể từ mặt đất Bảng Kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD11-HK9 p  (kPa) h (mm)   h / h 0.000 0.000 25 0.348 0.017 50 0.610 0.031 100 0.980 0.049 200 1.480 0.074 400 2.160 0.108 800 3.080 0.154 400 2.981 0.149 100 2.656 0.133 25 2.152 0.108 Hình Đồ thị quan hệ   p từ thí nghiệm nén cố kết mẫu UD11-HK9 -100Phương trình đường nén y  33318x  24091x  653x  Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường nén y   99954 x  48182 x  653 ref Độ cứng tiếp tuyến từ thí nghiệm nén cố kết Eoed p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.049 ref Eoed  99954  0.049  48182  0.049  653  3253 (kPa) Phương trình đường dở tải y  208  108 x 9.3 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường dở tải y   1934  108 x 8.3 Độ cứng tham khảo dở tải/đặt tải lại Eurref p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.128 Eurref  1934  108  0.11288.3  7291 (kPa) ref Tính Eoed Eurref lớp ref Các thông số Eoed Eurref lớp xác định dựa kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD16 lấy từ hố khoan HK2 độ sâu 32-33 m kể từ mặt đất Bảng Kết thí nghiệm nén cố kết mẫu UD16-HK2 p  (kPa) h (mm)   h / h 0.000 0.000 50 0.416 0.021 100 0.580 0.029 200 0.760 0.038 400 0.960 0.048 800 1.170 0.059 1600 1.415 0.071 800 1.391 0.070 200 1.327 0.066 50 1.251 0.063 -101- Hình Đồ thị quan hệ   p từ thí nghiệm nén cố kết mẫu UD16-HK2 Phương trình đường nén y  10895955x  725535x  22179 x  196 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường nén y   32687865x  1451070 x  22179 ref Độ cứng tiếp tuyến từ thí nghiệm nén cố kết Eoed p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.029 ref Eoed  32687865  0.029  1451070  0.029  22179  7588 (kPa) Phương trình đường dở tải y  981 10 32 x 27.7 Phương trình hệ số góc tiếp tuyến đường dở tải y   27174  1032 x 26.7 Độ cứng tham khảo dở tải - đặt tải lại Eurref p ref  100 kPa giá trị phương trình hệ số góc tiếp tuyến y  100 tương ứng với x  0.064 Eurref  27174  1032  0.07 26.7  43005 (kPa) -102- TÀI LIỆU THAM KHẢO Addenberooke, T I., Poots, D M and Dabee, B (2000) “Displacement flexibility number for multi-propped retaining wall design” Journal of Geotechnical and Geo-environmental engineering, Vol 126, No 8, August, 2000, pp 718-726 Bolton, M D., and Powrie, W (1988) “Behaviour of diaphragm walls retainging walls, prior to collapse” Geotechnique, 37(3), 335-353 Bolton, M D., Powrie, W., and Symons, I F (1989) “The design of stiff in-situ walls retaining overconsolidated clay part” Ground Eng., 22(8), 44-48 Bolton, M D., Powrie, W., and Symons, I F (1990a) “The design of stiff in-situ walls retaining over-consolidated clay Part I: Short term behaviour” Ground Eng., 22(9), 34-39 Bolton, M D., Powrie, W., and Symons, I F (1990b) “The design of stiff in-situ walls retaining over-consolidated clay Part II: Long term behaviour” Ground Eng., 23(2), 22-28 Bowles, J E (1988) “Foundation analysis and design” 4th ed., McGraw-Hill Book Company, New York Clough, G W and Hansen, L A (1981) “Clay anisotropy and braced wall behaviour” ASCE Journal of Geotechnical Engineering, 107(7), pp 893-913 Clough, G W., Smith, E W and Sweeney, B P (1989) “Movement control of excavation support system by iterative design” Foundation Engineering Current Principles and Practices, Vol.2 ASCE, New York, NY, 1989, pp 869-882 Goldberg, D T., Jaworski, W E., and Gordon, M D (1976) “Lateral support systems and underpinning” Rep FHWA-RD-75-128, Federal Highway Administration, Washington D C 10 Hashash, Y M A., and Whittle, A J (1996) “Ground movement prediction for deep excavation in soft clay” J Geotech Eng., 122(6), pp 474-486 11 Hashash, Y M A., and Whittle, A J (2002) “Mechanism of load transfer and arching for braced excavations in clay” J Geotech And Geoenviron Eng., Vol 128, No 3, March 1, 2002, pp 187-197 -10312 Heieh, P G and Ou, C Y (1998) “Shape of ground surface settlement proifles caused by excavation” Canadian Geotechnical Journal, Vol 35, 1004:1017 13 Jen, L C (1998) “The design and performance of deep excavation in clay” Ph.D thesis, MIT 14 Long, M (2001) “Database for retaining wall and ground movements due to deep excavation” J Geotech & Geoenviron Eng., ASCE, Vol 127(3), 203-224 15 Mana, A I and Clough, G W (1981) “Prediction of movements for braced cuts in clay” J Geotech Eng., ASCE, 107(6), 759-777 16 Milligan, G W E and Bransby, P L (1976) “Combined active and passive rotational failure of retainging wall in sand” Geotechnique, 26(3), 473-494 17 Moormann, C (2004) “Analysis of wall and ground movement due to deep excavation in soft soil basec on a new worldwide database” Soils and Foundations Vol 44, No 1, 87-98 18 Ng, C W W (1998) “Observed Performance of multi-propped excavation in stiff clay” J Geotech & Geoenviron Eng., Vol 124 (9), pp 889-905 19 O’Rourke, T D (1993) “Base stability and ground movement prediction for excavations in soft clay”, Retaining structures, Thomas Telford, London, 131-139 20 Osman, A S and Bolton, M D (2004) “A new design method for retaining wall in clay”, Can Geotech J., 41(3), 451-466 21 Osman, A S and Bolton, M D (2006) “Ground movement predictions for braced excavation in undrained clay”, J Geotech and Geo-env Eng., ASCE, 132 (4), 465-477 22 Ou, C Y., Hsieh, P G and Chiou, D C (1993) “Characteristics of ground surface settlement during excavation” Canadian Geotechnical Journal, Vol 30, pp 758-767 23 Ou, C Y and Chiou, D C and Wu, T S (1996) “Three dimensional finite element analysis of deep excavations” Journal of geotechnical engineering, Vol 122, No.5, May, 1996, pp 337-345 24 Peck, R B (1969) “Deep excavation and tunneling in soft ground” In Proc of 7th -10425 Powrie, W and Li, E S F (1991) “Finite element analyses of an in situ wall propped at fomation level, Geotechnique, Vol 41, No 4, pp 499-514 26 Terzaghi, K (1943) “Theoretical soil mechanics” John Wiley, New York 27 Terzaghi, K and Peck, R B (1967) “Soil mechnics in engineering practice” John Wiley and Sons, Inc., New York, Toronto, London, pp.729 28 Whittle, A J (1993) “Evaluation of a constitutive model for over-consolidated clays” Geotechnique, 43(2), 289-313 29 Wong, I H., Poh, T Y and Chuah, H L (1997) “Performance of excavations for depressed expressway in Singapore” J Geo & Geoenv Eng., Vol 123(7), pp 617-625 30 Wong, K S and Broms, B B (1989) “Lateral wall deflections or braced excavation in clay” J Geotech Eng., Vol 115, No.6, June, 1989, pp 853-870 -105- LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên : Võ Văn Bách Ngày, tháng, năm sinh : 27/01/1986 Nơi sinh : Quảng Ngãi Địa liên lạc : Chung cư Bàu Cát 2, P 10, Q Tân Bình, Tp HCM QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO  Từ 2004 - 2009: Sinh viên khoa Kỹ thuật xây dựng, Trường Đại học Bách Khoa Thành phố Hồ Chí Minh  Từ 2012 - 2014: Học viên ngành Địa kỹ thuật xây dựng, Trường Đại học Bách Khoa Thành phố Hồ Chí Minh Q TRÌNH CƠNG TÁC  Từ 2009 - 2010: Kỹ sư giám sát Công ty cổ phần đầu tư xây dựng Phú Hưng Gia  Từ 2010 - 2011: Kỹ sư thiết kế Công ty cổ phần tư vấn xây dựng Quang Anh  Từ 2011 đến nay: Kỹ sư thiết kế Công ty TNHH tư vấn xây dựng Sino Pacific ... : 60.58.60 TÊN ĐỀ TÀI: PHÂN TÍCH ỨNG XỬ GIỮA ĐẤT VÀ TƯỜNG VÂY HỐ ĐÀO SÂU TRONG ĐẤT SÉT YẾU BÃO HÒA NƯỚC NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Chương 1: Mở đầu Chương 2: Tổng quan hố đào sâu Chương 3: Cơ sở lý... tường vây hố đào sâu đất sét yếu bão hòa nước Chương 4: Phân tích cơng trình thực tế Chương 5: Phân tích ảnh hưởng thơng số phương pháp EMSD mơ hình Hardening Soil đến chuyển vị ngang tường vây. .. loạt phân tích số hố đào riêng lẻ chống đỉnh tường Ảnh hưởng đất, tường, độ cứng chống hệ số áp lực trước đào khảo sát Với kết cấu khảo sát cứng, độ lớn chuyển vị đất tường khống chế độ cứng đất