ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy

ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy ĐỒ án THIẾT kế CHI TIẾT máy

THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY THUYẾT MINH THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY LỜI NĨI ĐẦU Thiết kế chi tiết máy mơn học có ý nghĩa quan trọng sinh viên, giúp cho sinh viên làm quen với công việc nghiên cứu, thiết kế môn học nghành khí nói chung nghành khí chế tạo máy nói riêng Rèn luyện cho sinh viên có ý thức nghiêm túc việc tính tốn thiết kế, phải biết vận dụng trình độ hiểu biết thân kết hợp với hướng dẫn thầy giáo tài liệu tham khảo khác Để thiết kế chế tạo chi tiết hay phận máy hoàn thiện có hình dáng, kích thước thoả mãn u cầu kinh tế kỹ thuật đặt ra, thực cơng việc khó khăn cho sinh viên, mặt khác trình độ thân cịn có hạn Vì thời gian làm thiết kế kéo dài suốt học kỳ kết việc tính tốn thiết kế chắn khơng thể tránh khỏi thiếu sót, mong góp ý thầy giáo hướng dẫn để nâng cao trình độ hiểu biết thân, nhằm phục vụ tốt việc nghiên cứu thiết kế làm đề tài tốt nghiệp sau Sinh viên thực Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 10: THIẾT KẾ TỜI LƢỚI KÉO TRỤC NGANG TANG Số liệu: 1.Lực kéo định mức tang: P = 12KN 2.Tốc độ kéo cáp định mức: V=0,9m/s 3.Độ sâu đánh bắt: h= 40m 4.Thời gian làm việc: 30 phút x ca x 200 ngày x A năm, với A= 13 5.Đặc tính làm việc: quay chiều 6.Tính chất tải trọng:  Hệ số tải trọng động: Kđ=1.5  Hệ số tải hệ thống: Kqt = 1.6 7.Điều kiện làm việc: biển ChươngI: CHỌN ĐỘNG CƠ TRUYỀN ĐỘNG I.Xác định công suất động cơ: Công suất làm việc:(Nlv) Coi hệ thống làm việc với chế độ tải khơng đổig Ta có: P.V N lv  + Ngc 1000 Chọn Ngc = 0.2KW 12.10 3.0.9 N lv   0.3  11.1KW 1000 Công suất yêu cầu từ động cơ:Nycđc N N ycñc  lv t Hệ thống tạo thành từ khâu thành phần nối tiếp nên ta có: K  t   i i 1 Ta chọn hiệu suất truyền sau:  Bộ truyền động đai: ñ  0.95  Bộ truyền bánh nón: n  0.96  Bộ truyền bánh trụ tr  0.97  Một cặp ổ lăn : ol  0.99  Cơ cấu gạt cáp : gc  0.96  Tang thu cáp : tc  0.96 Theo sơ đồ phác thảo hộp giảm tốc ta có: t  d 2n 8ol gctc t  0.95.(0.96) (0.99) 0.96.0.96 Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY t  0.74 Nycđc= 11.1  15KW 0.74 II.Xác định tốc độ động cơ: Chọn cáp kéo: theo pđ Pđ= n.Kđ.P n: hệ số bền dự trữ, chọn n =  P đ = 3.1.5.12 = 54KN Dựa vào bảng ta chọn cáp có: Pđthực = 54,55KN [] b =1800 N/m m Trọng lượng 100m cáp: 35,86 Kg Diện tích tiết diện cáp: Fc = 36,66mm Đường kính cáp: dc= 9.9 Kiểm tra cáp theo độ bền dự trữ: P 54,55 n t  dt   3,03 >[n] chọn = Pmax 1,5.12 Chiều dài cáp: L Chiều dài làm việc cáp chọn theo h Với h = 40m  L lv  7h = 7.40 =280m -Chiều dài cần thiết cáp: Lct = 1,5.Llv = 1,5.280= 420m Xác định vận tốc quay trục tang kéo cáp: Đường kính trống tang: Do = C.dc C: hệ số đường kính: chọn C = 20  Do  20.9,9  198 mm Bước quấn cáp tang: t =1,06.dc + 0,3 = 10,794 (mm) Chiều dài tang: Lt = 2.D0 = 2.198 = 396 (mm) L Số vòng cáp lớp: Z  t t Z 396  36,6 10,794 - Số lớp cáp chứa tang: L ct n  0,54C  0,3C  2,92.d c Z 420  12(lớp) 2,92.9,9.10 3.36,6 Đường kính ngồi bó cáp chứa tang: n  0,54.20  0,3.20  - Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY D n  D  (2n  1)d c D n  D  (2.12  1)9,9  425,7(mm ) Tốc độ quay trục tang: (nlv) 6.10 4.V n lv  (D tb  d c ) D  D n 198  425 ,7 D tb    311,8(mm ) 2 6.10 4.0,9 n lv   53,4( vong/ phut) 3,14.(311,8  9,9) III.Chọn động điện truyền động Chọn động điện Với N ycdc15(KW) , dựa vào bảng tra ta chọn động cơ: cos  M m Kiểu ĐC Công N M max suất(kw) (v/p) M dm M dm ĐK72-4 20 1460 0,88 1,3 Động làm việc chế độ ngắn hạn lặp lại T Cường độ làm việc thực tế: CĐ%= lv 100 % Tck 2,3 GD2 (Kg.m2) Trọng lượng (Kg) 1,5 280 30  12,5% 4.60 CĐ%thực tế 12,5  N ycdc  15  13,7(KW) CĐ% tiêu chuẩn 15 CĐ%= N dm ta chọn Nđm = 20 (KW) Kiểm tra động điện:  Kiểm tra thời gian khởi động: AB tkđ=  [ t kñ ]   5(s) Mm  Mñ A= 9,75.12.0,9 2.10  87 ,7 1460 0,74 GD n 1,5.1460 B   87,6 25 25 9,55.10 6.N ñm 1,3.9,55.10 6.20 =170068,5 (Nmm) M m  m  n ñm 1460 170068 M Mđ = m   130821 ,9 (N.mm) 1,3 1,3 Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 87,7  87,6  4,46 (s) (170086 ,5  130821 ,9)10 3  Kiểm tra theo mô men mở máy: Mm > Mc Với Mc = Mt + Mđ D 1,5.12.311,85 Mt = Pmax tb   2806 ,65 (N.mm) 2 36,5.Pmax V n Mđ= [.(GD )  ] n  37,5.t 36,5.1,5.12.0,9 1460 M ñ  [1,2.0,75  ]  33249 (Nmm) 1460 0,74 37,5.4.46 Vậy Mc = 2806,65 + 33249 = 36055,7 ( N mm) Vậy Mm>Mc tkđ = IV.Phân phối tỉ số truyền động: Tỷ số truyền động hệ thống: n 1460 Iht = ñc   27 ,34 n lv 53,4 Iht = iđai.isc.itc = 3,04.3.3 Giá trị thông số động – động lực học cấp hệ thống truyền dẫn:  Ta có tỉ số truyền trục: N1 = Nycđc = 15 KW N2 = 12 N1  ñ oâb N1  0,95.0,96.15  14,1 KW N  23 N  oâb n N  0,99.0,96.14,1  13,4 KW N  34 N  oâb N  0,99.13,4  13,3 KW N  45 N  n oâb N  0,96.0,99.13,3  12,6 KW  Tốc độ quay trục: n1 = nđc = 1460 (v/ph) n 1460 n    480,2(v/p) i12 3,04 n 480,2 n3    160,1(v/p) i 3 n  n3 n 160 ,1 n5    53,4( v / p) i 5 Mô men xoắn trục: M x1  9,55.10 N1 15  9,55.10  98116 (N.mm) n1 1460 Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY M x  i12 12 M x1  3,04 0,95 0,99 98116  280525 N.mm  M x  i 23 23 M x  3.0,99 0,96 280525  799834 N.mm  M x  i 34 34 M  1.0,99 799834  791835 N.mm  M x  i 45 45 M  3.0,96 0,99 791835  2257680 N.mm  GIÁ TRỊ THÔNG SỐ ĐỘNG – ĐỘNG LỰC HỌC CÁC CẤP CỦA HỆ THỐNG TRUYỀN DẪN: Trục i N (KW) N (V/ph) Mx (N.mm) TrụcI 3,04 15 1460 98116 TrụcII TrụcIII 14,1 480,2 280525 TrụcIV 13,4 160,1 799834 13,3 160,1 791835 TrụcV 12,6 53,4 2257680 Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngII :THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG ĐAI I.Chọn loại đai: Chọn tiết diện đai thang theo giá trị mô men trục dẫn Ta có: Mx1 = 98116 Nmm =98,116 (Nm) Ta chọn loại đai có thơng số : Loại tiết diện  Kích thước tiết diện (mm) b bc h y0 17 14 10,05 Diện tích tiết diện (mm) Chiều dài đai L (mm) 138 800  6300 Đường kính bánh đai Dmin 125 Mơ men xoắn bánh dẫn M1 (N.mm) 50  150 h y0 b bc I.Xác định đƣờng kính bánh đai: Chọn đường kính bánh đai nhỏ : D1(mm) D1= 220 (mm) .D1 n V  (30  35)m / s 6.10 3,14 220 1460 Kiểm nghiệm vận tốc đai: V   16,8  (30  35)m / s 6.10  Thoả mã n Đường kính bánh đai lớn: D2= i.D1( 1-  ) =3,04 220 ( 1- 0,02) = 655,4(mm) Tra bảng chọn D2 theo tiêu chuẩn: D2 = 630(mm) Số vòng quay thực tế bánh bị dẫn: D1 n1 D2 220 1460  499,6 (V/p) n’2 = (1- 0,02) 630 n’2=( -  ) Kiểm tra: 480,2 tương ứng với 100% 499,6 tương ứng với x% Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY x= 499,6.100  104% 480,2  n ’(tăng) = 104 – 100 = 4%  (3  5)% (thoả mãn) Vậy D1= 220(mm) D2= 630(mm)  Chọn sơ khoảng cách trạc Asb: Dựa vào bảng 19 ta chọn Asb= D2= 630(mm) Xác định xác chiều dài đai L khoảng cách trục A + Chiều dài đai sơ bộ: ( D  D1 )  Lsb= 2Asb+ (D1  D )  4A 3,14 (630  220 ) Lsb= 630 + (220  630 )  4.630 Lsb = 2661,2(mm) Chọn giá trịL xác: theo bảng 20 L = 2650(mm) + Kiểm tra số vòng chạy đai: V .D1 n u  L 60 L 3,14.220 1460 u  6,34  10 thoả mãn 60.2650 2L  (D  D1 )  [2L  (D  D1 )  8(D  D1 ) A  624 (mm ) Kiểm nghiệm góc âm bánh đai: D  D1 570  = 1800 - A 630  220 1 = 1800 570 = 142,50 > 1200 (thoã mãn) 624 -Xác định số đai cần thiết (Z) 1000 N Z V. P .0 F.G.C V C  Với: N = 15 KN Diện tích tiết diện đai F = 138 (mm2) Trị số ứng suất có ích cho phép:  p 0 = 174(N/mm2) Hệ số xét đến ảnh hưởng góc âm: c =0,89 Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc: Cv = 0,90 Ct = 1,0 1000 15 = 4,6 16,8.1,74.138 1,0.0,9.0,89 Vậy chọn Z = Z Page THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY -Xác định kích thước bánh đai: +Chiều rộng bánh đai: B = (Z - 1)t +25 Theo bảng 87 ta có: t = 20 S=12,5 B = (5 - 1).20 +2 12,5 =105 (mm) +Dường kính ngồi bánh đai: De1 = D1 + 2y0 = 220 + 2.4 = 228 (mm) De2 = D2 +2.y0 = 630 + = 638 (mm) -Lực tác dụng lên trục:  R =  F.Z.Sin R= 3.1,2 138 sin 142 ,5 = 2352,2 (N) (  = 1,2 N/mm2) Page 10 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 2.791835  132 ,7   d   150 N / mm 47.5.50  Điều kiện bền cắt: 2M x τc    c  d.b.l 2.791835 c   42,1   c   120 N / mm 47.16.50 Vậy kích thước then thỗ mãn  Trục V: Có d = 72mm Kích thước then: b=20; h=12; t=6; t1=6,1; k=7,4; r=0,5  Điều kiện bền dập then: 2M x d    d  d.t.l l  0,9.l mô  0,9.1,2.d  0,9.1,2.72  78mm 2.2257680  d   134 ,2   d   150 N / mm 72.6.78  Điều kiện bền cắt: 2M x τc    c  d.b.l  d  2.2257680  40,2   c   120 N / mm 72.20.78 Vậy kích thước then thỗ mãn c  II.Kiểm nghiểm trục theo hệ số an toàn: Hệ số an toàn kiểm nghiệm theo điều kiện: n  n  n  n  n 2  n 2 Với: n  : Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp n  : Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp n   1 k a    m .   1 n  k  a     m .    0,4 b Giớ i hạ n mỏ i uố n   0,2 b Gớ i hạ n mỏ i xoắ n Biên độ ứng suất pháp ứng suất tiếp sinh tiết diện trục: Page 30 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY a  Mu Wu Mx 2.W0   ,   :Hệ số xét đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi Với thép chế tạo trục thép bon trung bình nên ta có:   =0,1   =0,05 a  .d b.t.d  t   32 2.d .d b.t.d  t  Wo   16 2.d   ,   : Hệ số xét đến ảnh hưởng kích thước tuyệt đối trục đến sức bền mỏi  :Hệ số tăng bền bề mặt trục  Trục II: d=40 mm Trục tơi dịng điện cao tần có:   1,7  K   1,5;  b  600 N / mm ; K   1,18 Wu    0,4 b  0,4.600  240 N / mm    0,2 b  0,2.600  120 N / mm  M 356670 a  u   19,94 N / mm  40 Wu 2.3,14 32 Mx 279458 a    7,81N / mm  40 2.W0 2.3,14 16    0,38;    0,71;  m   a  19,94N / mm   a   m  7,81N / mm   1 240  n   5 k 1,51 19,94  0,1.19,94  a     m 1,7.0,38 .   1 120  n    14,8 k 1,18 7,81  0,05 7,81  a     m 1,7.0,71 .  5.14,8 n  4,7  n   2,5 (thoã mãn)  14,8  Trục III: d=55 mm Trục tơi dịng điện cao tần có: Page 31 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY   1,7  K   1,63;  b  600 N / mm ; K   1,5   0,4 b  0,4.600  240 N / mm    0,2 b  0,2.600  120 N / mm  M 326688 a  u   15,3N / mm  55 Wu 2.3,14 32 Mx 841034 a    18,3N / mm  55 2.W0 2.3,14 16    0,78;    0,67;  m   a  30,7N / mm   a   m  36,7N / mm   1 240  n    11,8 k 1,63 15,3  0,1.15,3  a     m 1,7.0,78 .   1 120  n   6 k 1,5 18,3  0,05.18,3  a     m 1,7.0,67 .  18,3.6 n  5,3  n   2,5 (thoã mãn) 2 11,8   Trục IV: d=55 mm Trục tơi dịng điện cao tần có:   1,7  K   1,63;  b  600 N / mm ; K   1,5   0,4 b  0,4.600  240 N / mm    0,2 b  0,2.600  120 N / mm  M 326688 a  u   15,3N / mm  55 Wu 2.3,14 32 Mx 841034 a    18,3N / mm  55 2.W0 2.3,14 16    0,78;    0,67;  m   a  30,7N / mm   a   m  36,7N / mm   1 240  n    11,8 k 1,63 15,3  0,1.15,3  a     m 1,7.0,78 .  Page 32 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY n   1  120  k 1,5 18,3  0,05.18,3  a     m 1,7.0,67 .  18,3.6 n  5,3  n   2,5 (thoã mãn) 11,8  6  Trục V: d=72 mm Trục tơi dịng điện cao tần có:   1,7  K   1,4;  b  600 N / mm ; K   1,14   0,4 b  0,4.600  240 N / mm    0,2 b  0,2.600  120 N / mm  M 1069800 a  u   14,60 N / mm  72 Wu 2.3,14 32 Mx 2374923 a    16,21N / mm  72 2.W0 2.3,14 16    0,38;    0,71;  m   a  14,60N / mm   a   m  16,21N / mm   1 240  n    5,17 k 1,4 14,60  0,1.14,60  a     m 1,7.0,38 .   1 120  n    9,59 k 1,14 16,21  0,05 16,21  a     m 1,7.0,71 .  5,17.9,59 n  4,55  n   2,5 (thoã mãn) 5,17  9,59 III.Kiểm nghiệm trục tải: Ta có điều kiện bền tải trục :  qt   2uqt  3 qt   qt   0,8 ch  Trục II: Với d=40; Kqt = 1,07; qt  =77; Mu=356670 N.mm2 Muqt = Kqt.Mu = 1,07.356670 = 381637 (N.mm2) .d 3,14.40 Wu    6280 32 32 M uqt 381637  uqt    60,8N/mm Wu 6280 Page 33 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY .d 3,14.40   12560 16 16 Mxqt = Kqt.Mx =1,07.279458 =299020 (N.mm2) M xqt 299020  qt    23,8N/mm W0 12560 W0    qt   2uqt  3 qt2  60,82  3.23,82  73,4   qt   77 N / mm  Trục III: Với d=52; Kqt = 1,07; qt  =74,6N/mm2; Mu=326688 N.mm2 .d 3,14.52 Wu    13797 32 32 Mqt = Kqt.Mu = 1,07 326688 = 349556,2 (N.mm2) M uqt 349556  uqt    25,3N/mm Wu 13797 Mxqt = Kqt.Mx =1,07.841034=899906(N.mm2) .d 3,14.52 W0    27594 16 16 M xqt 899906  qt    32,6N/mm W0 27594   qt   2uqt  3 qt2  25,32  3.32,6  61,8   qt   74,6N / mm  Trục IV: Với d=55; Kqt = 0,38; qt  =74N/mm2; Mu=879204N.mm2 .d 3,14.55   16325 32 32 Muqt = Kqt.Mu =0,38.879204 = 334097,5 (N.mm2) M uqt 334097 ,5  uqt    20,5N/mm Wu 16325 Mxqt = Kqt.Mx =0,38.793428=301502(N.mm2) .d 3,14.55 W0    32651 16 16 M xqt 301502  qt    9,3N/mm W0 32651 Wu    qt   2uqt  3qt2  20,52  3.9,32  26,1   qt   74 N / mm  Trục V: Với d=72; Kqt = 0,38; qt  =70,6 N/mm2; Mu=1069800N.mm2 Wu  .d 3,14.72   36625 32 32 Muqt = Kqt.Mu =0,38.1069800 = 406524 (N.mm2) Page 34 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY M uqt 406524  11,1N/mm Wu 36625 Mxqt = Kqt.Mx =0,38 2374923=902470,8(N.mm2) .d 3,14.72 W0    73250 16 16 M xqt 902470,8  qt    12,3N/mm W0 73250  uqt     qt   2uqt  3qt2  11,12  3.12,32  24   qt   70,6N / mm IV.Kiểm nghiệm trục độ cứng: Vì tất trục tính tốn có hệ số an tồn lớn 2,4 nên ta không cần kiểm nghiệm trục theo tiêu Page 35 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngVI: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC Thiết kế gối đỡ trục dùng ổ lăn I.Chọn loại ổ lăn: Chọn ổ đũa côn đỡ chặn: chịu lực hướng tâm lực dọc trục chiều II.Xác định tải ổ: Tải ổ xác định theo hệ số khả làm việc C, giá trị hệ số C đựơc tính theo cơng thức sau: Ct = Q.(n.h)0,3 Với : n:số vòng quay ổ h: số làm việc Q: tải trọng tương đương ổ (daN) n   Q   R.K v  m  A i .K t K ñ i 0   với Kv: hệ số vòng quay ổ m: hệ số chuyển đổi tải trọng dọc trục hướng tâm Kt: hệ số ảnh hưởng nhiệt độ Kđ: hệ số tải trọng động Ai lực dọc trục  Trục II:có n=480; h=1năm=365.24=8760 R: lực hướng tâm R = 1838 N A = 612 N Kv = m =1,8 Kt = 1,1 Kđ =  Q = (1838.1 + 1,8 612).1,1.1 = 3234 N = 323,4daN  Ct = 323,4.(480 8760)0,3= 31395  Trục III: n =160 R=612 A=1838  Q=(612.1+1,8.1838).1,1.1=431,2daN  Ct = 431,2.(160 8760)0,3= 30106,8  Trục IV: n =160 R=3703 A=1232  Q=(3703.1+1,8.1232).1,1.1=651,3 daN  Ct = 651,3.(160 8760)0,3= 45474,4  Trục V: n =53,4 R=1232 Page 36 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY A=3703  Q=(1232.1+1,8.3703).1,1.1=868,7 daN  Ct = 868,7.(53,4.8760)0,3= 43639,8 III.Chọn kích thƣớc ổ lăn: Chọn ổ lăn dựa vào Ct cho: Cbảng>Ct  Trục II: có d=40mm; Ct =31395  Chọn ổ cỡ trung, ký hiệu: 7208  Trục III: có d=50; Ct =30106,8  Chọn ổ cỡ trung, ký hiệu: 7210  Trục IV: có d=55; Ct =45474,4  Chọn ổ cỡ trung, ký hiệu: 7211  Trục V: có d=70; Ct =43639,8  Chọn ổ cỡ trung, ký hiệu: 7214 Các thông số ổ lăn: Con lăn Ký hiệu quy ước 7208 7210 7211 7214 d D T Lớn B C r r1 d2 D1 40 50 55 70 80 90 100 125 20 22 23 26,5 19 21 21 26 16 17 18 21 2 2,5 2,5 0,8 0,8 0,8 0,8 59,3 68,4 76,4 96 66,2 77 83,6 107 Đường kính trung bình 9,9 11,7 11,7 14,2 Chiều dài làm việc 12,2 14,8 14,8 17,4 Hệ số khả làm việc Số vòng quay giới hạn trong1’ 66000 22000 90000 152000 5000 5000 4000 3200 Page 37 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngVII: THIẾT KẾ KHỚP NỐI I.Chọn kiểu loại nối trục: Chọn kiểu nối trục II.Xác định mơ men xoắn tính toán: K.N M xt  K.M x 9,55.10 n Kx: Mơ men xoắn danh nghĩa  Trục II: có K=1,5; N=14,1KW; n=480,2 vòng/phút 1,5.14,1  M xt  9,55.10  420622 ( N.mm ) 480 ,2  Trục V: có K=1,5; N=12,6KW; n=53,4 vịng/phút 1,5.12,6  M xt  9,55.10  3380056 ( N.mm ) 53,4 III.Chọn kiểm tra nối trục tiêu chuẩn: Chọn nối trục tiêu chuẩn đảm bảo: M x   M xt Đặc tính kỹ thuật nối trục răng: [Mx] [n] [m] Trục (N.m) (V/ph) (mm) Z II V 710 5600 6300 3350 2,5 30 48 b (mm) d (mm) D (mm) D1 (mm) L (mm) B (mm) 12 25 40 75 170 250 110 175 115 215 34 40 Page 38 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngVIII: THIẾT KẾ LY HỢP Thiết kế ly hợp vấu  - I.Kích thƣớc ly hợp vấu: Trục III: d=55mm Đường kính ngồi ly hợp: D=2.d=2.55=110mm Chiều dài: l=4.d=4.55=220mm Đường kính trong: D1 = D-2a = 110-2.8=94 mm D  D1 110  94 Đường kính trung bình: D tb    102 mm 2 Số vấu: Z=9; h=4mm II.Chọn vật liệu cấu tạo: Chọn GX21-40 III.Kiểm nghiệm sức bền vấu: 2.K.M x   d  .Z.D tb a.h   0,6 : hệ số phân bố không tải trọng vấu d   45 N / mm 2.1,5.791835 d   41,6   d  0,6.9.102 8.4 - Theo điều kiện bền uốn: K.M x h u    u  .Z.D tb W - Theo điều kiện bền dập:  d  a.h 8.4 W   21,3 6  u =0,25  ch =0,25 1,5.798135 u   405 N / mm 0,6.9.102 21,3 Page 39 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngIX: THIẾT KẾ CẤU TẠO HỘP GIẢM TỐC Thiết kế cấu tạo chi tiết truyền động: I.Thiết kế cấu tạo bánh răng: Các thông số bánh răng:  Bánh 1: L=170,07 mm; 1=18,40=18024’; e1=19,80=19048’; i1=16,70=16042’; mtb=3,4; d1=108; d1tb=91,86; De1=115,6; =1,70; =1,20; b=51; d=32; dm=1,6.d=51,2; lm=1,2.d=38,4; 0=3.m=14; C=0,15.L=25,5; Dl, dl: lấy tuỳ cấu tạo  Bánh 2: L=170,07 mm; 2=71,60; e2=730; i2=69,90;mtb=3,4; D2=324; d2tb=275,58; De2=326,5; =1,70; =1,20; b=51; d=55; dm=1,6.d=88; lm=1,2.d=66; 0=3.m=14; C=0,15.L=25,5; Dl, dl: lấy tuỳ cấu tạo II.Cấu tạo trục:  Trục II: + Lỗ tâm đầu trục có bánh răng: dren = 10mm d1 = 10,5mm d2 = 13mm l = 25mm Page 40 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY l1 = 1,9mm + Lỗ tâm lại: d = 3mm D = 7,5mm L = 7,5mm l = 3,6mm  Trục III: d = mm D = 10 mm L = 10 mm l = 4,8 mm III Thiết kế cấu tạo hộp giảm tốc: Cấu tạo vỏ hộp: quan hệ kích thước phần tử cấu tạo vỏ hộp giảm tốc đúc gang Chiều dày thành thân hộp:   0,025 A  1mm (vớ i   7,5mm) - - -   0,025 420   11,5mm Chiều dày thành nắp hộp: 1  0,02.A  1mm 1  0,02.420   9,4mm Chiều dày mặt bích thân hộp: b  1,5. b=1,5.11,5=17,25mm Chiều dày mặt bích thân hộp: b1  1,5.1 b1=1,5.9,4=14,1mm Chều dày mặt đế: Có phần lồi: P1  1,5.  1,5.11,5  17,25mm P2  2,5.  2,5.11,5  28,75mm Chiều dày gân thân hộp: m  (0,85  1) - choï n m  10 mm Chiều dày gân nắp hộp: m1  (0,85  1)1 - choï n m  9mm Đường kính bu lơng nền: dn = 0,036A+12mm dn =0,036.420+12 = 27,12mm - Đường kính bu lơng khác:  Ở cạnh ổ: d1 = 0,1.dn = 0,1.27,12 = 19mm  Ghép mặt bích nắp thân: d2 = (0,5 đến 0,6)dn = 16mm  Ghép nắp ổ: d3 = (0,4 đến 0,5)dn = 13mm  Ghép nắp cửa thăm: d4 = (0,3 đến 0,4)dn = 10mm Khoãng cách C1 từ mặt ngồi lỗ đến tâm bu lơng dn, d1, d2 Page 41 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY C1 = 1,2d+(5  8)mm với d= dn, d1, d2 Ta có: Cn =40mm; C1 = 30mm; C2 = 25mm; C3 = 22mm Chiều rộng mặt bích K (khơng kể chiều dày thân hộp) K = C1 + C2 với C2 = 1,3.d Kn = 40+1,3.27,12=75mm; K1 = 30+1,3.19 = 54,7mm; K2 = 25+1,3.16 =45,8mm; K3=22+1,3.13=39mm Kích thước phần lồi: R   C ; r1  0,2.C R n  1,3.17,2  35mm ; R 1  1,3.19  25mm ; R   1,3.16  21mm ; R 3  1,3.13  17 mm Chiều cao h để lắp bu lông d1: h chọn theo cấu tạo hộp Khoãng cáh từ mép lỗ lắp ổ đến tâm bu lông d1: e=(1  1,2)d1 = 20mm Chiều rộng mặt bích chỗ lắp ổ: l1 = K+(2  3)mm l1n =77mm; l11 = 56mm; l12 = 48mm; l13 = 42mm Khe hở nhỏ bánh thành thân hộp trong: a = 1,2  = 13,8 mm Đường kính vít vịng d chọn theo bảng(97) chọn d=10mm Số lượng bu lông nền: LB n với L,B chiều dài chiều rộng vỏ hộp 200  300 746  365 n  3,7 200  300 Vậy lấy n=4 Nắp cửa thăm: A=150mm; B=100mm; A1=190mm; B1=140mm; C=175mm; K=120mm; R=12mm Kích thước vít: M8x22, số lượng: Kích thước nút tháo dầu: d: M22x2; b=12mm; m=10mm; a=4mm; f=3; L=29; C=2,5; q=19,8; D1=21; D=32; S=22; l=25,4 Vịng bít khơng có vỏ:  Trục II: dtrục = 35 mm; D=60mm; H=12mm; D1 =51mm; d1khơng có lị xo =34mm  Trục III: dtrục =45mm; D=70mm; H = 12 mm; D1 = 61mm; d1 kơng có lị xo =44mm Kích thƣớc chỗ lắp nắp ổ:  Trục II: D=80mm; D1 = 100mm; D2 = 125mm; d3:bu lông M8,  Trục III: D=90mm; D1 = 110mm; D2 = 135mm; d3:bu lông M10, Page 42 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU ChươngI: CHỌN ĐỘNG CƠ TRUYỀN ĐỘNG .3 I Xác định công suất động cơ: .3 II Xác định tốc độ động cơ: III Chọn động điện truyền động IV Phân phối tỉ số truyền động: ChươngII :THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG ĐAI .8 I Chọn loại đai: I Xác định đường kính bánh đai: ChươngIII: THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG 11 I Chọn vật liệu phương pháp luyện: 11 II Xác định ứng suất cho phép : 11 ChươngIV: THIẾT KẾ TRỤC 20 I Chọn vật liệu trục: 20 II Tính sơ trục: .20 III Tính gần đúng: 20 ChươngV: TÍNH KIỂM NGHIỆM TRỤC 29 I Định kết cấu trục: 29 II Kiểm nghiểm trục theo hệ số an toàn: .30 III Kiểm nghiệm trục tải: .33 IV Kiểm nghiệm trục độ cứng: 35 ChươngVI: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC 36 I Chọn loại ổ lăn 36 II Xác định tải ổ: 36 III Chọn kích thước ổ lăn: 37 ChươngVII: THIẾT KẾ KHỚP NỐI 38 I Chọn kiểu loại nối trục: 38 II Xác định mô men xoắn tính tốn: 38 III Chọn kiểm tra nối trục tiêu chuẩn: 38 Page 43 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngVIII: THIẾT KẾ LY HỢP .39 I Kích thước ly hợp vấu: 39 II Chọn vật liệu cấu tạo: .39 III Kiểm nghiệm sức bền vấu: 39 ChươngIX: THIẾT KẾ CẤU TẠO HỘP GIẢM TỐC .40 I Thiết kế cấu tạo bánh răng: .40 II Cấu tạo trục: 40 III Thiết kế cấu tạo hộp giảm tốc: .41 Page 44 ... 0,6.9.102 21,3 Page 39 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngIX: THIẾT KẾ CẤU TẠO HỘP GIẢM TỐC Thiết kế cấu tạo chi tiết truyền động: I .Thiết kế cấu tạo bánh răng: Các thông số bánh răng:  Bánh 1: L=170,07 mm;...THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế chi tiết máy mơn học có ý nghĩa quan trọng sinh viên, giúp cho sinh viên làm quen với công việc nghiên cứu, thiết kế mơn học nghành... theo tiêu Page 35 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY ChươngVI: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC Thiết kế gối đỡ trục dùng ổ lăn I.Chọn loại ổ lăn: Chọn ổ đũa côn đỡ chặn: chịu lực hướng tâm lực dọc trục chi? ??u II.Xác định