Khu chung cư cao cấp hải âu tp hạ long, tỉnh quảng ninh

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - - PHAN VĂN PHƯỚC Lớp: 13X1A Đề tài : KHU CHUNG CƯ CAO CẤP HẢI ÂU- TỈNH QUẢNG NINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC NGÀNH KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - - PHAN VĂN PHƯỚC Lớp: 13X1A Đề tài : KHU CHUNG CƯ CAO CẤP HẢI ÂU- TỈNH QUẢNG NINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG NGƯỜI HƯỚNG DẪN: GV.TS NGUYỄN QUANG TÙNG GV.TS MAI CHÁNH TRUNG SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung LỜI CẢM ƠN gày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : KHU CHUNG CƯ CAO CẤP HẢI ÂU Địa điểm: Quảng Ninh Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng Phần 3: Thi cơng 30% - GVHD: TS Mai Chánh Trung Hồn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, đặc biệt thầy Nguyễn Quang Tùng giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cô để em hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp N Đà Nẵng, tháng năm 201 Sinh viên Phan Văn Phước SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung MỤC LỤC CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Giới thiệu cơng trình 1.2.1 Quy mơ cơng trình 1.2.2 Tên cơng trình: “Khu chung cư cao cấp tỉnh Quảng Ninh” 1.2.3 Địa điểm xây dựng 1.2.4 Điều kiện tự nhiên 1.2.5 Điều kiện khí hậu 1.2.6 Điều kiện địa hình 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 Giải pháp thiết kế kiến trúc 1.3.2 Tầng hầm: 1.3.3 Tầng 1: 1.3.4 Tầng hộ (tầng 2-14): 1.3.5 Tầng áp mái: 1.3.6 Hệ thống giao thông: 1.3.7 Giải pháp tổ chức công 1.3.8 Giải pháp tổ chức mặt 1.3.9 Giải pháp tổ chức mặt đứng 1.3.10 Giải pháp vật liệu giải pháp vật liệu mặt ngồi cơng trình 1.4 Giải pháp kĩ thuật 1.4.1 Giải pháp thơng gió, chiếu sang 1.4.2 Giải pháp cung cấp điện 1.4.3 Giải pháp chống sét nối đất 1.4.4 Giải pháp cung cấp nước 1.4.5 Giải pháp cứu hỏa 1.5 Kết luận CHƯƠNG 2-THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2.1 Phân loại ô sàn 2.2 Cấu tạo sàn tầng 2.2.1 Chọn chiều dày sàn 2.2.2 Cấu tạo sàn SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 2.3 Xác định tải trọng 2.3.1 Tĩnh tải sàn 2.3.2 Hoạt tải sàn 11 2.4 Xác định nội lực ô sàn 12 2.4.1 Vật liệu cấu tạo cho sàn 12 2.4.2 Tính tốn kê cạnh : 12 2.4.3 Tính tốn loại dầm S8 15 CHƯƠNG 3-THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG 17 3.1 Cấu tạo cầu thang 17 3.2 Tính tốn thang 18 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên thang 18 3.2.2 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 20 a Sơ đồ tính 20 b Xác định nội lực 20 c Tính tốn cốt thép 21 3.3 Tính tốn chiếu nghỉ 21 3.3.1 Sơ đồ tính 21 3.3.2 Xác định nội lực 22 3.3.3 Tính tốn cốt thép 22 3.4 Tính tốn cốn thang 23 3.4.1 Tải trọng tác dụng lên cốn thang 23 3.4.2 Xác định nội lực 23 3.4.3 Tính tốn cốt thép 23 3.5 Tính tốn dầm chiếu nghỉ 24 3.5.1 Tính tốn dầm chiếu nghỉ D1 24 3.5.2 Tính tốn dầm chiếu nghỉ D3 27 3.5.3 Tính tốn dầm chiếu tới D2 30 CHƯƠNG 4-THIẾT KẾ KHUNG TRỤC E 32 Sơ chọn kích thước tiết diện 33 4.1.1 Chọn sơ kích thước tiết diện cột 33 4.1 4.1.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm 34 4.1.3 Chọn sơ kích thước vách thang máy 34 4.2 Xác định tải trọng tác dụng lên cơng trình 34 4.2.1 Tải trọng thẳng đứng SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 34 4.2.2 Tải trọng phân bố tác dụng lên ô sàn 35 4.2.3 Tải trọng tác dụng lên dầm 38 4.2.4 Tải trọng ngang 41 4.3 Tính tốn cốt thép cho khung 47 4.3.1 Tính dầm khung trục E: 47 4.3.2 Tính tốn cốt thép cột khung trục E: 49 CHƯƠNG 5-THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC E 53 5.1 Đánh giá tiêu vật lý đất: 54 5.1.1 Đối với đất rời 54 5.1.2 Đối với đất dính: 54 5.2 Đánh giá đất 54 5.2.1 Lớp đất 1: Cát bụi, chiều dày 6,0m 54 5.2.2 Lớp 2: Á sét, chiều dày 7,5m 54 5.2.3 Lớp 3: Cát hạt trung có chiều dày 5,5m 55 5.2.4 Lớp 4: Cát hạt trung, chiều dày 21,0m 55 5.2.5 Lớp đất 5: Đá phiến Xerixit phong hóa mạnh 55 5.2.6 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 55 5.2.7 Điều kiện địa chất, thuỷ văn 55 5.3 Lựa chọn giải pháp móng 56 5.3.1 Giải pháp cọc ép: 56 5.3.2 Giải pháp cọc khoan nhồi 56 5.4 Tải trọng tính tốn 57 5.4.1 Các giả thiết tính tốn 57 5.4.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 57 5.5 Thiết kế móng M1 cho cột trục trục 7(C33) 58 5.5.1 Chọn vật liệu 58 5.5.2 Chọn thông số cọc 58 5.5.3 Xác định sơ kích thước đài móng: 59 5.5.4 Tính sức chịu tải cọc 60 5.5.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc 61 5.5.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 61 5.5.7 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 62 5.5.8 Kiểm tra độ lún móng cọc 64 5.5.9 Kiểm tra theo điểu kiện chọc thủng 66 SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 5.5.10 Tính tốn cốt thép: 66 5.6 Thiết kế móng M2 cho cột trục trục 68 5.6.1 Chọn vật liệu 68 5.6.2 Chọn độ sâu chơn đài kích thước cọc 68 5.6.3 Xác định sơ kích thước đài móng: 69 5.6.4 Tính sức chịu tải cọc 70 5.6.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc 71 5.6.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 71 5.6.7 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 73 5.6.8 Kiểm tra độ lún móng cọc 74 5.6.9 Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng 76 5.6.10 Tính tốn cốt thép: CHƯƠNG 6: ĐẶC ĐIỂM KHÁI QT CƠNG TRÌNH 77 79 6.1 Đặc điểm cơng trình: 79 6.2 Các điều kiện ảnh hưởng đến q trình thi cơng 79 6.2.1 Thuận lợi: 6.2.2 79 Khó khăn: 79 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM 7.1 Phân tích lựa chọn giái pháp thi cơng phần ngầm: 7.1.1 Các phương pháp thi công tầng hầm: 80 80 80 7.1.2 Các giải pháp giữ vách hố đào: 81 7.1.3 Lựa chọn phương án thi công phần ngầm: 84 7.2 Thi công cọc khoan nhồi: 84 7.2.1 Phân tích lựa chọn phương pháp thi cơng cọc khoan nhồi 84 7.2.2 Quy trình cơng nghệ thi cơng cọc khoan nhồi: 85 7.2.3 Kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi: 97 7.2.4 Các cố thi công cọc khoan nhồi 98 7.2.5 Nhu cầu nhân lực thời gian thi công cọc 98 7.2.6 Phương pháp phá đầu cọc 99 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 102 8.1 Lựa chọn biện pháp chống vách hố đào: 102 8.2 Thi công cừ Larsen 102 8.2.1 Tính tốn sơ bộ: SVTH: Phan Văn Phước 102 GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 8.2.2 Xác định chiều dài cừ: 103 8.2.3 Chọn máy thi công 105 8.2.4 Thi công tường cừ: 105 8.3 Tính tốn khối lượng cơng tác đào móng: 106 8.3.1 Khối lượng đào đất giới: 106 8.3.2 Khối lượng đất đào thủ cơng: 106 8.3.3 Tính tốn khối lượng cơng tác đắp đất hố móng: 107 8.3.4 Lựa chọn máy đào xe vận chuyển đất 107 8.3.5 Thiết kế khoan đào 109 8.3.6 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 110 8.3.7 Công tác rút cừ hạ cừ thép: 110 8.3.8 Tổ chức trình thi cơng đào đất 110 CHƯƠNG 9:THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CƠNG BÊTƠNG LĨT, ĐÀI MĨNG, SÀN TẦNG HẦM 111 Cơng tác ván khn móng: 111 9.1.1 Tính tốn ván khn móng M3 111 9.1 9.1.2 Tính khoảng cách sườn đứng lsđ 112 9.1.3 Tính sườn đứng khoảng cách cột chống xiên: 112 9.2 Tổ chức thi cơng cơng tác bê tơng cốt thép móng 113 9.2.1 Xác định cấu trình 113 9.2.2 Phân chia phân đoạn 114 9.2.3 Xác định khối lượng công tác nhịp cơng tác 114 9.2.4 Tính hao phí nhân cơng phân đoạn 115 9.2.5 Tính giãn cách dây chuyền 116 9.3 Chọn tổ hợp máy thi công 118 9.3.1 Chọn xe bơm bê tông 118 9.3.2 Chọn xe vận chuyển bê tông 118 9.3.3 Chọn máy đầm bê tông 118 CHƯƠNG 10 : THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 120 10.1 Lựa chọn ván khn , cột chống nên cho cơng trình 120 10.2 Thiết kế ván khuôn cột 120 10.2.1 Ván khuôn cột 120 10.2.2 Gông 122 10.3 Thiết kế ván khn sàn tầng điển hình SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 123 10.3.1 Ván khn sàn 123 10.3.2 Tính khoảng cách xà gồ lớp 124 10.3.3 Tính khoảng cách xà gồ lớp lxgd 126 10.3.4 Kiểm tra khoảng cách cột chống 127 10.4 Thiết kế ván khuôn dầm 250x600(mm) 128 10.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 250x600 129 10.4.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở đáy dầm 130 10.4.3 Tính khoảng cách xà gồ ngang đở đáy dầm lxgn 131 10.4.4 Thiết kế ván khuôn thành dầm 250x600 132 10.4.5 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm 133 10.4.6 Tính khoảng cách sườn đứng đở thành dầm 134 Thiết kế ván khuôn dầm 200x450 135 10.5 10.5.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 200x450 135 10.5.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc xà gồ ngang đở đáy dầm 135 10.5.3 Thiết kế ván khuôn thành dầm 200x450 135 Thiết kế ván khuôn dầm cầu thang 135 10.6 10.6.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ 135 10.6.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ cầu thang 135 10.6.3 Thiết kê ván khuôn cầu thang 136 10.6.4 Tính tốn cơng xơn đỡ giàn giáo cơng tác 139 CHƯƠNG 11: TỔ CHỨC THI CƠNG PHẦN NGẦM 11.1 xác định cấu trình 11.2 Xác định khối lượng tính tốn chi phí lao động cho công tác thành phần TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 142 142 142 143 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2.1: Mặt bố trí dầm sàn tầng Hình 2.2 : Cấu tạo sàn tầng Hình 2.3 Sơ đồ đầu ngàm 15 Hình 3.1: Cấu tạo cầu thang 17 Hình 3.2: Chi tiết bậc thang 18 Hình 3.3: Sơ đồ tính thang .20 Hình 3.4: sơ đồ tính tốn chiếu nghỉ .22 Hình 3.5: Sơ đồ tính cốn thang .23 Hình 3.6: Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ 25 Hình 3.7: xác định nội lực dầm chiếu nghỉ 25 Hình 3.8 : Tải trọng tác dụng lên cốn thang 27 Hình 3.9: Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ D3 28 Hình 3.10 : Sơ đồ tính tốn dầm chiếu nghỉ D2 .30 Hình 4.1: Mơ hình khung khơng gian 32 phần mềm Etabs 32 Hình 4.2 : Sơ đồ truyền tải trọng tường lên dầm 40 Hình 4.3: Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 43 Hình 5.1: Mặt móng cơng trình .53 Hình 5.2:Cấu tạo đài cọc móng M1 61 Hình 5.3 :Biểu đồ tính lún móng M1 .65 Hình 5.4: sơ đồ chọc thủng đài cọc M1 66 Hình 5.5: Sơ đồ tính tốn cốt thép theo tiết diện .66 Hình 5.6: Bố trí cốt thép móng M1 68 Hình 5.7:Cấu tạo đài cọc móng M2 71 Hình 5.8 : Biểu đồ tính lún móng M3 76 Hình 5.9 : Sơ đồ chọc thủng đài cọc M2 77 Hình 5.10: Sơ đồ tính tốn cốt thép theo tiết diện 77 Hình 5.11:Bố trí cốt thép móng M2 .78 Hình 7.1: Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi 86 Xem ‘Hình 1: Máy khoan KH-100 hãng HITACHI –Phụ lục II.B’ 86 Xem ‘ Hình 2: máy cẩu MKG -16 – Phụ lục II.B’ 87 Hình 7.2: Sơ đồ bố trí máy định vi cơng trình .88 Hình 7.3: Sơ đồ cơng tác định vi tim cọc .89 SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 10 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh - Sử dụng chống đà 10.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 250x600 - Dầm 250x600 dọc trục - Với chiều rộng đáy dầm 250mm, dài 4900-700/2-550= 4000 mm -Ta chọn 250x2500x18 mm, 250x1500x18 mm a Sơ đồ tính - Ván khn đáy dầm làm việc dầm đơn giản, gối tựa xà gồ dọc qtt = 2656,26 kG/m l (M) ql2/8 Hình 10.7: Sơ đồ tính VK đáy dầm 250x600 mm b Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm 250x600 - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông:qbt+ct = γbt+ct.1.hdc = 2600.1.0,6 = 1560(kG/m) + Trọng lượng ván khuôn gỗ: q vk =  vk t vk 1 + ( h dc − h s ) = 600  0,018  1 +  (0,6 − 0,1) = 21,6 kG/m Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 => Tính m bề rộng ván khuôn là: qsd = 250.1 = 250 kG/m + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2 => Tính m bề rộng ván khuôn là: qđ1 = 200.1 = 200 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tơng: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => Tính m bề rộng ván khuôn là: qđ2 = 400.1 = 400 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbt+ct + qvk = 1560+21, = 1581, (kG/m) Tải trọng tính tốn: qtt = qbt+ct n1 + qvk.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9.qđ n4 = 1560.1,2 + 21, 6.1,1 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3 = 2656,26 (kG/m) SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 129 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh 10.4.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở đáy dầm - Các đặc trưng hình học ván khn dầm 250x600 mm: Wx = 100.1,82 100.1,83 = 54 cm3 J x = = 48,6 cm 12 , M max qtt l 2656, 26  l = =    = 180(kG / cm ) (ngang thớ) Theo điều kiện bền:  = Wx 8.Wx  54  l1  180   54 = 54,11 (cm) 26,5626 Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max = 5.q tc l4 l  [f ] = 384.E.J x 400 (Đối với bề mặt lộ ngồi) Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384.E.J x 384  55000  48,6 =3 = 31,82(cm) 5.400.qtc  400 1581,6 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 25 cm a Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc đáy dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ ngang b Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 25 cm - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông qbt + ct =  bt + ct 1.hdc 0, 25 0, 25 = 2600 1 0,  = 195( kG / m) 2 + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk =  vk tvk 1 + 2(h dc − hs )  0, 25 = 600  0, 018  1 + 2(0, − 0,1)   0, 25 =2,7(kG/m) + Trọng lượng xà gồ lớp trên: qxg =  th Fxg = 7850  (0, 05  0, 05 − 0, 046 x0, 046) = 3(kG / m) Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 130 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh  qsd = 250  0, 25 = 31, 25( kG / m) + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2  qđ = 200  0, 25 = 25( kG / m) + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2  qđ = 400  0, 25 = 50(kG / m) => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(25;50) = 50 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbt+ct + qvk + qxg= 195+2,7+3= 200,7 kG/m Tải trọng tính tốn: qtt = qbt+ct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9.qđ n4 = 195.1,2 + 2,7.1,1 + 3.1,1 + 0,9.31,25.1,3 + 0,9.50.1,3 = 335,33 kG/m 10.4.3 Tính khoảng cách xà gồ ngang đở đáy dầm lxgn - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: Jx = Jy = 5.53 − 4,6.4,63 2J 2.14,77 = 14,77 cm Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h , Theo điều kiện bền:  =  l1  Mmax q l2 4,1074.l2 = tt =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91 2100.10.5,91 = 192,38 cm 3,3533 Theo điều kiện biến dạng: (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max = q tc l4 l  [f ] = 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép 128.E.J x 128.2,1.106.14,77  l2  = = 170,37 cm 400.q tc 400.2,007 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang 120 cm - Xà gồ ngang thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ ngang, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống trùng với khoảng cách xà gồ ngang SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 131 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh a Kiểm tra khoảng cách cột chống Để đơn giản ta xem xà gồ lớp thứ dầm đơn giản chịu tải trọng tập trung dầm Khi đó: Ptc = 1581,6.0,25+200,7.1,2 = 636,24 KG Ptt = 2656,26.0,25+335,33.1,2 = 1066,461 KG Dùng cột chống K103 có kích thước cột chống: Ớngngồi:có chiều cao l1=1,5m; F=8,64cm2; I=32,92cm4; r=1,95cm Ớng trong: có chiều cao l2=3,6-1,5-0,018-0,6-0,05-0,1= 1,332m; F=5,81cm2; I=10,13cm4; r=1,32cm Kiểm tra điều kiện ổn định: Cột chống + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 133,2.1 = 133,2 cm x = y = l0x 133, = = 100,8     = 150 i 1,32 + Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 100,8 tra bảng φ = 0,692  max = Pc 1066, 461 = = 331,57(kG / cm2 )  R  .F 0,8  0, 692  5,81 thep = 2100(kNG / cm2 )  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phương Cột chống ngồi + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 150.1 = 150 cm x = y = l0x 150 = = 76,9     = 150 i 1,95 + Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 76,9 tra bảng φ = 0,748  max = Pc 1066, 461 = = 206,3(kG / cm2 )  R  .F 0,8  0,748  8,64 thep = 2100(kNG / cm2 )  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phương 10.4.4 Thiết kế ván khuôn thành dầm 250x600 - Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm là:h = 60-10=50 cm(trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 4000 mm - Ta chọn 500x2500 mm 500x1500 mm, bề dày ván 18 mm (tính cho cạnh) SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 132 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh a Sơ đồ tính - Coi ván khn thành dầm làm việc dầm đơn giản nhịp tựa gối tựa xà gồ dọc qtt = 2385,5 kG/m Hình 10.8: Sơ đồ tính VK thành dầm 250x600 mm b Tải trọng tác dụng - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông hmax = 50 cm: Theo TCVN 4453-1995 chiều cao đổ lớn 50 cm < Rđ =75cm : qh= .hmax= 2500.0,50 = 1250 kG/m2 Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy qsd = 250 kG/m2 + Hoạt tải đầm rung: qđ1 = 200 kG/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m Cắt dãi 1m ván khuôn: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qh.b = 1250.1 = 1250 kG/m Tải trọng tính tốn:qtt = (q.n1 + 0,9.qsd.n2 + 0,9.qđ.n3).b = (1250.1,3 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3).1= 2385,5 kG/m 10.4.5 Tính khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm - Các đặc trưng hình học ván khn thành dầm 250x600 mm: Wx = 100.1,82 100.1,83 = 54 cm3 J x = = 48,6 cm 12 , M max qtt l 23,855  l = =    = 180kG / cm (ngang Theo điều kiện bền:  = Wx 8.Wx  54 thớ) SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 133 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh  l1  180   54 = 57,09cm 23,855 Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] : (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max = 5.q tc l4 l  [f ] = 384.E.J x 400 Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384.E.J x 384  55000  48,6 =3 = 34,5(cm) 5.400.qtc  400 12,5 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 25 cm a Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thành dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sườn đứng b Tải trọng tác dụng - Vì khoảng cách xà gồ dọc chọn lxgd = 25 cm qtc = 1250  0, 25 = 312,5(kG / cm) qtt = 2385,5  0, 25 = 596,375(kG / cm) 10.4.6 Tính khoảng cách sườn đứng đở thành dầm - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 Jx = Jy = = 14,77 cm Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h , Theo điều kiện bền:  =  l1  M max qtt l 596,375  l = =    = 2100kG / cm Wx 10.Wx 10  5,91 2100 10  5,91 = 144, 26cm 5,96375 Theo điều kiện biến dạng: (Đối với bề mặt lộ ngoài) f max q tc l4 l =  [f ] = 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép  l2  SVTH: Phan Văn Phước 128.E.J x 128  2,1106 14, 77 =3 = 146,99cm 400.qtc 400  3,125 GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 134 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh - Vậy chọn khoảng cách sườn đứng giống khoảng cách xà gồ ngang 120 cm 10.5 Thiết kế ván khuôn dầm 200x450 - Dầm cao 450 mm - Chiều cao thông thuỷ: h = 3600 - 450 = 3150 (mm) - Sử dụng chống đà 10.5.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 200x450 - Với chiều rộng đáy dầm 200 mm, dài 4500 mm - Ta chọn 200x2500 mm 200x2000 mm, bề dày ván 18 mm 10.5.2 Tính khoảng cách xà gồ dọc xà gồ ngang đở đáy dầm - Tương tự tính tốn dầm 250x600(mm) chọn khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 20 cm xà gồ ngang 110 cm 10.5.3 Thiết kế ván khuôn thành dầm 200x450 - Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm là:h = 45-10=35 cm(trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 4500 mm - Ta chọn 350x2500 mm 350x2000 mm, bề dày ván 18 mm ( Tính cho cạnh) - Tương tự tính tốn dầm 250x600(mm) chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 17,5 cm khoảng cách xà gồ ngang 110 cm 10.6 Thiết kế ván khuôn dầm cầu thang - Kích thước thang BxL = 1200x2810 mm - Kích thước chiếu nghỉ BxL = 1030x2600 mm - Dầm chiếu nghỉ có kích thước: 200x300 mm - Chiều dày thang, chiếu nghỉ 100 mm - Độ dốc cầu thang : α = 39,8 10.6.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ - DCN1 (200x300 mm) + Đáy dầm: 900x2500x18 mm chêm miếng gổ kích thước 100x2500 + Thành dầm: 900x2500x18 mm chêm miếng gổ kích thước 100x2500 (Tính cho cạnh) + Tương tự tính tốn dầm (250x600) ta chọn khoảng cách xà gồ dọc (20 cm) , đà ngang 100cm , sườn đứng bố trí trùng với sườn ngang Để tiện cho thi công cầu thang thay cột chống nêm cột chống K103B 10.6.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ cầu thang - Kích thước chiếu nghỉ BxL = 1030x2600 mm - Ta chọn 1030x1300 mm SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 135 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh - Tính tốn tương tự sàn tầng có kích thước 4950x5550 (mmxmm) ta chọn khoảng cách xà gồ lớp 50 cm theo phương cạnh ngắn ván khuôn,xà gồ lớp ( 110 cm) Chọn khoảng cách cột chống 100 cm - Thay cột chống nêm cột chống đơn SK42 để tiện cho thi công cầu thang - Kiểm tra khả làm việc ván khuôn cột chống tương tự phần tính sàn 10.6.3 Thiết kê ván khn cầu thang - Kích thước thang BxL = 1200x2810 mm - Ta chọn 1200x2500 mm, 1200x310 mm , bề dày ván 18 mm (Tính cho vế thang) a Xác định tải trọng + Trọng lượng thân bê tông cốt thép: qbt = γbt.hs.1 = 2600.0,1.1 = 260 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk = γgỗ.hvk.1 = 600.0,018.1 = 10,8 kG/m Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 => Tính 1m dài ván khn là: qsd = 250.1 = 250 kG/m + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kg/m2 => Tính 1m dài ván khuôn là: qđ1 = 200.1 = 200 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tơng: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => Tính 1m dài ván khuôn là: qđ2 = 400.1 = 400 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài: qtc = qbt+ct + qct + qvk = 260 + 10,8 = 270,8 kG/m Tải trọng tính tốn 1m dài: qtt = qbt+ct n1 + qvk.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9 qđ n4 = 260.1,2 + 10,8.1,1 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3 = 1084,38kG/m b Tính khoảng cách xà gồ Cắt dãy ván khn theo phương cạnh ngắn thang có bề rộng b = 1m Sơ đồ tính: Xem ván khuôn làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ lớp SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 136 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh q l xg1 l xg1 M = ql2/8 Hình 10.9: Sơ đồ tính ván khn thang Tổ hợp tải trọng: Tải trọng q quy thành phần: Thành phần song song với xà gồ 1: qu không gây mơmen Thành phần vng góc với xà gồ 1: qv gây mơmen Có: cosα = cos39,80= 0,768 qtcv = qtc.cosα = 270,8.0,768 = 207,974 (daN/m) qttv = qtt.cosα = 1084,38.0,768 = 832,804 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc: Điều kiện cường độ: M max qtt lxg1 = =     lxg1  W 10.W  .10.W = qtt 180.10.54 = 108, 03(cm) 832,804.10−2 f qtc lxg1  f   = - Điều kiện độ võng: = l 128 E.J  l  400 128.E.J =  lxg1  400.qtc 128.5,5.104.48, = 74,37(cm) 400.207,974.10−2 Chọn khoảng cách xà gồ lớp dọc theo phương cạnh ngắn thang lxg = 60cm c Tính khoảng cách xà gồ lớp Chọn xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm, Sơ đồ tính: xem xà gồ dầm đơn giản với gối tựa xà gồ lớp Tổ hợp tải trọng: - Khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 600 mm - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông: qbt+ct = γbt+ct.hs.0,6 = 2600.0,1.0,6 = 156 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk = γgỗ.hvk.0,6 = 600.0,018.0,6 = 6,48 kG/m + Trọng lượng xà gồ lớp trên:qxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,05-0,046.0,046) = 3,0 kG/m Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 137 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh => qsd = 250.0,6 = 150 kG/m + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kg/m2 => qđ1 = 200.0,6 =120 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ2 = 400.0,6 = 240 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2) = max(120 ; 240) = 240 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn:qtc = (qbt+ct + qvk + qxg).0,786= 165,48.0,786=130,1 kG/m Tải trọng tính tốn: qtt = (qbt+ct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + 0,9.qsd.n3 +0,9 qđ n4).0,786 = 653,928.0,786 = 513,99 kG/m Kiểm tra điều kiện làm việc: - Kiểm tra điều kiện cường độ: qtt lxg2 M max = =     lxg  W 8.cos  W  .8.W = qtt 2100.8.5,91 = 138,98(cm) 513,99.10−2 Kiểm tra điều kiện độ võng: qtc lxg f 384.2,1.106.14,77 f =  =  lcc  = 166,04(cm) l 384 cos2  E.J  l  400 5.400.130,1.10−2 Như vậy, với lxg2 = 90(cm) đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ thép hộp Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ lớp xà gồ lớp (2) Tính tốn để chọn cột chống: sơ chọn khoảng cách cột chống 100cm d Tính tốn cột chống Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptc = 128,5 (daN) qtc = gxg2.cos39,80= 3,53 (daN/m) Tải trọng tính tốn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptt = (n1.q1 + n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(q4;q5)).lxg1 + nxg1.gxg1.lxg2 = (1,2.312 + 1,1.11,7 + 1,3.(250 + 400)).0,5 +1,1.2,99.0,9 cos300 = 482,8 (daN) qtt = nxg2.gxg2 = 1,1.5,1 cos39,80 = 4,31 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 138 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh Kiểm tra điều kiện cường độ: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn giá trị mơ men ứng với tải trọng tính tốn ta được: Từ biểu đồ có + Momen lớn nhất: Mmax = 0,73 kN.m=73 kG.m = 7300 kG.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,00002m = 0,002 cm = M max 7300 = = 470,97kG / cm2    = 2100kG / cm2 Wx 15,5 Theo điều kiện biến dạng: f max = 0, 002cm   f  = l 100 = = 0, 25 (Đối với bề mặt lộ ngoài) ( Thỏa mãn) 400 400 Như vậy, với lcc = 100cm đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (2) Kiểm tra điều kiện bền cột chống: - Chọn cột chống tương tự cột chống sàn - Tải trọng tác dụng nén lên cột chống sàn bé tải trọng cột chống sàn chịu nên ta bố trí cột chống sàn đảm bảo điều kiện chịu lực 10.6.4 Tính tốn công xôn đỡ giàn giáo công tác a Kiểm tra cho dầm chữ I Bố trí dầm cơng xơn chịu lực cho hệ dàn giáo tầng công trình tương đương với tối đa 12 tầng dàn giáo chồ Sử dụng dầm cơng xơn thép hình I 150x75x5x7mm dài 3m đặt phía chân dàn giáo với khoảng cách 1,6m Khối lượng dầm thép 14kg/m Cường độ kháng uốn Wx = 8,56.10-5m3=85,6cm3; Momen quán tính Ix = 6,42.10-6 (m4)=642cm4; Momem tĩnh Sx = 4,91.10-5 m3=49,1cm3 Mỗi dầm thép chữ I neo vào sàn bê tơng móc thép Ф14 chơn sẵn Tải trọng tác dụng lên dầm là: + Trọng lượng thân dầm: q1 = 14 (daN/m) + Trọng lượng khung giáo có kể giằng chéo là: P2 = 14,5 (daN) + Trọng lượng lưới hứng an toàn tác dụng lên dầm là: P3 = 40 (daN) + Trọng lượng sàn thao tác là: P4 = 9,8 (daN/sàn) + Tải trọng tạm thời thi công tổ đội là: P5 = 250 (daN) + Tải trọng xà gồ thép hộp 100x50mm: P6 = 4,58 (daN/m) Tổ hợp tải trọng tập trung chân giáo tác dụng lên dầm chữ I, với tổng số 12 tầng giá có tối đa tổ thợ làm việc vị trí dầm thì: 12 12 2  Ptt1 = 1 4,5 + 9,8 + 4,58.1,6 .1,1 + 250.2.1,3 = 786,1 daN=7,861 kN 2  SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 139 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh Tải trọng phân bố trọng lượng thân dầm chữ I: qtt = 14,8.1,1 = 16,28 (daN/m)=0,1628(kN/m) Tải trọng tập trung lưới hứng an toàn là: P2tt = 40.1,1 = 44 (daN)=0,44(kN) Biểu đồ mômen ( kN.m ) Phản lực gối ( kG) Chuyển vị Hình 10.10 Sơ đồ tính phản lực gối tựa dầm chữ I Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 13,46 kN.m = 134600 daN.cm + Lực cắt lớn nhất: Qmax = 17,63 kN = 1763cm SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 140 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh Kiểm = tra bền cho dầm: M max 134600 = = 1572, 43daN / cm2  f  c = 2100daN / cm2 Wx 85, = Vmax S x 1763  49,1 = = 192,62daN / cm  f v  c = 1250daN / cm I x t w 642  0,7 => Vậy thỏa mãn điều kiện kiểm tra bền - Kiểm tra độ võng cho dầm hình : f max = 0, 00822m = 0,822cm   f  = 210 = 1, 24cm 250 => Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng b Kiểm tra khả chịu lực thép neo Dựa vào phản lực gối tựa tính tốn dựa vào sơ đồ ta có, lực kéo lớn tác dụng lên thép neo Ф14 Fmax = 18,67 (kN) =1867 (daN) Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu được:[F]=Ra.Fa=2800.1,54=4312(daN) > Fmax => Vậy thỏa mãn điều kiện chịu kéo thép neo SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 141 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh CHƯƠNG 11: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN NGẦM 11.1 xác định cấu trình Thi công phần ngầm gồm công tác sau: - Thi công cừ larsen - Thi công đất - Thi công cọc khoan nhồi - Thi công đài cọc Căn vào khối lượng thống kê thực tế cơng trình, hao phí định mức cơng việc tiến hành tính tốn chi phí lao động cho cơng tác thành phần 11.2 Xác định khối lượng tính tốn chi phí lao động cho cơng tác thành phần Áp dụng định mức 1776 (và định mức bổ sung 1172) để tính nhu cầu nhân cơng cho cơng tác lắp dựng tháo dỡ ván khuôn Công tác ván khn theo định mức dự tốn 1776 bao gồm sản xuất lắp dựng.Để phân chia chi phí lao động cho công việc thành phần, dựa vào cấu chi phí theo định mức 726 Dựa vào khối lượng tính tốn theo ‘ Chương 7, Chương Chương 9’ chi phí lao động phần ngầm tổng hợp theo bảng sau: Bảng 11.1: Chi phí lao động cơng tác thi cơng phần ngầm STT TÊN CÔNG VIÊC (1) Dọn dẹp vệ sinh mặt Thi công cọc khoan nhồi Thi công cừ larsen Thi công đào đất giới KHỐI MÃ HAO CÔNG NHÂN ĐƠN VỊ MÁY NGÀY LƯỢNG ĐỊNH MỨC PHÍ U CẦU CƠNG 10 20 104 Cọc AC32100 40 52 28.88 100m AC.27120 0.486 14.04 18 47.20 AB2112 0.25 11.80 12 100m Thi công đào đất thủ công 342.84 Đập đầu cọc 52.28 Đổ bê tông lót đáy đài Lắp đặt cốt thép đài cọc Lắp ván khuôn đài cọc 35.01 37.08 5.96 10 Đổ bêtông đài cọc 463.49 11 Tháo ván khuôn đài cọc 5.96 12 Lấp đất hố móng đợt 12.31 13 Đổ bê tơng lót giằng móng 17.46 14 Lắp ván khn giằng móng 15 Lấp đất hố móng đợt 16 17 18 19 1.22 10.86 Đổ bêtơng lót tầng hầm 89.38 Lắp đặt CT giằng móng tầng hầm 14.30 Đổ bêtơng giằng móng tầng hầm 178.75 Thi công nhổ cừ 28.88 Tổng SVTH: Phan Văn Phước m3 AB1372 0.73 250.27 18 14 m AA223 0.72 37.64 19 m3 Tấn 100m2 AF3110 AF8113 AF8113 1.18 8.34 24.2 41.31 309.25 144.33 21 11 15 13 m3 AF3110 0.033 15.30 AF8113 4.3 25.65 100m AB2112 0.03 0.37 m3 100m 1 AF3110 1.18 20.60 20 AF8113 27.6 33.73 16 AB2112 0.03 0.33 1 AF3110 AF8113 AF3110 AC.27120 0.033 8.34 0.033 0.324 2.95 119.26 5.90 9.36 20 10 256 1 160 100m 100m m Tấn m3 100m GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 12 142 Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 323 -2004 : Nhà cao tầng [2] TCXD 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khốiNXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [4] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 375 - 2006 : Thiết kế cơng trình chịu động đất [6] TCVN 356:2005 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2005 [7] TCVN 5574-2012 Kết cấu Bê Tông Bê Tông Cốt Thép [8] TCVN 236- 2004 Tiêu chuẩn thi công, nghiệm thu cọc khoan nhồi [9] TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [10] Lê Xuân Mai & CTV – Cơ học đất, NXB Xây Dựng 2008 [11] Lê Xuân Mai & CTV Nền Và Móng NXB Xây dựng Hà Nội – 2010 [12] Nguyễn Đình Cống Tính tốn thực hành Cấu kiện Bê Tông Cốt Thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 365-2005 NXB Xây dựng Hà Nội - 2008 [13] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [14] Nguyễn Tiến Thụ Sổ Tay Chọn máy Thi công Xây dựng NXB Xây dựng Hà Nội 2008 [15] Vũ Mạnh Hùng Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Cơng Trình NXB Xây dựng Hà Nội - 1999 [16] Vũ Văn Lộc & CTV Sổ Tay Chọn Máy Thi Công NXB Xây dựng Hà Nội – 2008 [17] Bài giảng kết cấu bêtông cốt thép, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung 143 ... - Cao trình đỉnh mái: +55.2m SVTH: Phan Văn Phước GVHD: TS Nguyễn Quang Tùng – TS.Mai Chánh Trung Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh 1.2.2 Tên cơng trình: ? ?Khu chung cư cao cấp tỉnh Quảng. .. nhà cao tầng nhằm tiết kiệm diện tích đất xây dựng đồng thời giải lượng lớn nhu cầu ngày cao Nằm xu phát triển chung thành phố, Cơng trình ? ?Khu Chung Cư Cao Cấp Hải Âu? ?? xây dựng TP Hạ Long- Quảng. .. – TS.Mai Chánh Trung Chung cư cao cấp Hải Âu – Tỉnh Quảng Ninh nhiên Các khu vệ sinh xếp vị trí thuận lợi cho việc sử dụng đảm bảo diện tích khơng ảnh hưởng đến nội thất chung hộ Mỗi hộ có khe