Để tính toán một cách đầy đủ và chính xác điều kiện ổn định của đập đất, đặc biệt dưới ảnh hưởng của mưa thì việc áp dụng các lý thuyết của cơ học đất KBH là thực sự cần thiết. Bài viết này trình bày các kết quả nghiên cứu xác định các thông số đất KBH của vật liệu đất đắp đập Chúc Bài Sơn, tỉnh Quảng Ninh và ứng dụng vào tính toán ảnh hưởng của mưa đến ổn định mái đập.
NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA MƯA ĐẾN ỔN ĐỊNH CỦA ĐẬP ĐẤT TRÊN CƠ SỞ KHOA HỌC ĐẤT KHÔNG BÃO HÕA PHẠM HUY DŨNG*, HỒNG VIỆT HÙNG*, NGUYỄN CƠNG MẪN** Study the effect of rainfall on stability of earth dams on the basis of unsaturated soil mechanics Abstract: In fact, the soil mass in earth dams is a saturated/unsaturated soil system Therefore, the application of unsaturated soil mechanics is really necessary to fully and accurately evaluate the slope stability of earth dams This paper reports the results of study to determine the unsaturated soil parameters of filling material at Chuc Bai Son earth dam, Quang Ninh province Based on the historical rainfall observations, the authors consider the impacts of different rainfall categories on the slope stability of earth dams The results show similar effects of high intensity with short duration rainfall (HI) and small intensity with long duration rainfall (LD) on variation of pore water pressure and slope stability However, the LD rainfall shows a greater impact on the slope stability than the HI rainfall Keywords: earth dams, unsaturated soil mechanics, soil-water characteristic curve GIỚI THIỆU CHUNG* 1.1 Mở đầu Theo hệ thống sở liệu ngành thủy lợi nước ta có 6421 hồ chứa, loại hình đập đất chiếm số lượng chủ yếu Đối với đập đất, cường độ kháng cắt áp lực nước lỗ rỗng tham số quan trọng đánh giá ổn định mái đập Các quan niệm truyền thống học đất giả thiết đất bão hịa hồn tồn nằm mực nước ngầm khơ hồn tồn nằm mực nước ngầm Tuy nhiên, kết nghiên cứu nhiều nhà khoa học chứng tỏ gia tăng cường độ kháng cắt áp lực nước lỗ rỗng âm (hoặc lực hút dính) đất * ** Trường Đại học Thủy lợi E-mail: phamhuydung0403@tlu.edu.vn Trường Đại học Thủy lợi E-mail: hoangviethung@tlu.edu.vn Viện Địa kỹ thuật Việt Nam Email: ncman@fpt.vn 12 KBH, tức làm tăng hệ số ổn định mái đập nghiên cứu Fredlund Rahardjo (1993) Trên thực tế khối đất thân đập hệ đất bão hịa/khơng bão hịa Trong trường hợp có mưa, nước mưa xâm nhập vào bề mặt mái đập làm tăng độ ẩm đất, giảm lực hút dính, giảm cường độ kháng cắt giảm hệ số ổn định mái đập Trong điều kiện khô hạn, nước bốc từ bề mặt mái đập làm giảm độ ẩm đất, tăng lực hút dính, tăng cường độ kháng cắt kéo theo tăng hệ số ổn định mái đập Vì vậy, để tính tốn cách đầy đủ xác điều kiện ổn định đập đất, đặc biệt ảnh hưởng mưa việc áp dụng lý thuyết học đất KBH thực cần thiết Bài viết trình bày kết nghiên cứu xác định thông số đất KBH vật liệu đất đắp đập Chúc Bài Sơn, tỉnh Quảng Ninh ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Đất sét Độ ẩm thể tích ứng dụng vào tính toán ảnh hưởng mưa đến ổn định mái đập 1.2 Giới thiệu hồ chứa Chúc Bài Sơn, tỉnh Quảng Ninh Hồ chứa nước Chúc Bài Sơn thuộc xã Quảng Sơn, huyện Hải Hà, tỉnh Quảng Ninh Cơng trình có nhiệm vụ đảm bảo nước tưới cho 3.100 diện tích đất nơng nghiệp, cung cấp nước sinh hoạt cho 20.000 nhân phần nước công nghiệp thị trấn Hà Cối Đập Chúc Bài Sơn thuộc loại đập đất đồng chất đá sét phiến sét phong hóa mạnh đến trung bình Các thơng số hồ chứa nước Chúc Bài Sơn sau: - Loại cơng trình: hồ chứa thủy lợi loại vừa, cấp II - Diện tích lưu vực: 18,2 km2 - Cao trình MNDBT: +75,27 m - Dung tích hồ chứa: 15.106 m3 - Cao trình đỉnh đập: +80,3 m - Chiều rộng đỉnh đập: 5,0 m - Chiều dài đập: 235,0 m - Chiều cao đập lớn nhất: 25,0 m 1.3 Thông số đất KBH 1.3.1 Đường cong đặc trưng đất-nước Đường cong đặc trưng đất-nước (SWCC) định nghĩa mối quan hệ lượng chứa nước đất lực hút đất SWCC coi thơng số trung tâm đất KBH, dùng để xác định đặc tính đất KBH hệ số thấm, cường độ kháng cắt biến thiên thể tích SWCC thường phân chia thành vùng vùng bão hòa, vùng chuyển tiếp vùng tàng dư với hai giá trị biên giá trị khí vào (AEV) lực hút dính dư Kết nghiên cứu nhà khoa học cho thấy thay đổi SWCC cho loại đất khác Các nghiên cứu xu hướng biến thiên AEV lực hút dính dư tăng dần thay đổi từ đất cát đến đất bụi, đất sét đất sét Hình minh họa SWCC số loại đất điển hình theo Fredlund nnk (2012) Đất bụi Đất cát Lực hút dính (kPa) Hình 1: SWCC điển hình số loại đất 1.3.2 Cường độ kháng cắt đất KBH Đối với đất KBH, biến trạng thái ứng suất biểu thị ứng suất đo ứng suất tổng , áp lực nước lỗ rỗng u w áp lực khí lỗ rỗng ua Tổ hợp ứng suất pháp thực (- ua) lực hút dính (ua-uw) thường lựa chọn để biểu thị trạng thái ứng suất đất KBH Phương trình cường độ kháng cắt dành cho đất KBH theo đề xuất Fredlund nnk (1978) có dạng: f = c‟+( – ua) tan‟+(ua – uw) tanb (1) Trong đó: Trong đó: f cường độ kháng cắt đất; c‟ lực dính đơn vị; (– ua) ứng suất pháp thực; (ua – uw) lực hút dính; ‟ góc ma sát trong; b góc má sát biểu thị lượng tăng cường độ kháng cắt theo lực hút dính So với đất bão hòa, cường độ kháng cắt đất KBH có bổ sung thêm thành phần (ua– uw)tgb, đại lượng thể gia tăng cường độ kháng cắt đất KBH so với đất bão hòa lực hút dính Như vậy, cường độ kháng cắt đất KBH mở rộng tiêu chuẩn phá hoại Mohr-Coulomb so với đất bão hòa Những nghiên cứu ban đầu cho thấy góc b khơng đổi chứng tỏ quan hệ tuyến tính cường độ kháng cắt đất KBH theo lực hút dính Tuy nhiên, nghiên cứu sau cho thấy thay đổi góc b theo lực hút dính công bố Fredlund nnk (1987), Thu nnk (2006), tức cường độ kháng cắt đất KBH có quan hệ phi tuyến theo lực hút dính Một phương trình cường độ kháng cắt dạng phi tuyến sử 13 dụng phổ biến theo đề xuất Vanapalli nnk (1996) có dạng: (2) Trong đó: độ ẩm thể tích; s độ ẩm thể tích bão hịa; r độ ẩm thể tích dư XÁC ĐỊNH CÁC ĐẶC TRƢNG CỦA ĐẤT KHÔNG BÃO HÒA 2.1 Xác định SWCC Để xác định SWCC, tác giả sử dụng thiết bị thí nghiệm bình áp lực với đĩa gốm tiếp nhận khí cao 500 kPa chế tạo hãng Eijkelkamp hình trình bày nghiên cứu Aubertin nnk (2003) Đây mơ hình biết đến rộng rãi phù hợp với nhiều loại đất bao gồm đất rời đất dính Các tham số hiệu chỉnh mơ hình dựa vào liệu liên quan đến đường cong cấp phối hạt Đây liệu phổ biến tài liệu khảo sát địa chất Việt Nam Hình 3: Kết thực nghiệm xác định SWCC đất đắp đập Chúc Bài Sơn Hình 2: Bình áp lực để xác định SWCC đất KBH Trong nghiên cứu này, thí nghiệm SWCC tiến hành với mẫu đất nguyên dạng lấy từ hố khoan tim đập Chúc Bài Sơn Công tác thực nghiệm tiến hành Phịng thí nghiệm Địa kỹ thuật, Trường Đại học Thủy lợi Kết thực nghiệm xác định độ ẩm thể tích bão hịa giá trị khí vào đất đắp đập Chúc Bài Sơn s =0,425 AEV =18 kPa (như hình 3) Để xây dựng đường cong SWCC hoàn chỉnh, tác giả sử dụng phương trình thực nghiệm Modified Kovacs (MK) 14 Trong phương trình MK, hai tham số hệ số hút dính ac hệ số phân bố kích thước lỗ rỗng m tham số khống chế độ dốc SWCC độ lớn AEV Quy luật ảnh hưởng ac m đến SWCC a c tăng SWCC dốc m tăng AEV tăng Đối với loại đất có nguồn gốc Bắc Mỹ, ac m số với giá trị a c =0,0007 m=0,00003 theo Aubertin nnk (2003) Tuy nhiên, áp dụng trực tiếp giá trị cho loại đất đắp đập Chúc Bài Sơn có sai lệch lớn Bằng phương pháp bình phương nhỏ tìm cặp giá trị a c =0,0005 m=0,00002 đường cong MK phù hợp với kết thực nghiệm Vì vậy, tác giả kiến nghị sử dụng a c=0,0005 m=0,00002 phương trình MK cho loại đất đắp đập Chúc Bài Sơn Kết xây dựng đường cong SWCC hoàn chỉnh minh họa hình ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Geo-Studio (2018) để phân tích ổn định mái dốc với hai mơ đun SEEP/W SLOPE/W Trong đó, mơ đun SEEP/W dùng để phân tích thấm khơng ổn định theo thời gian nhằm xác định thay đổi đường bão hịa mái dốc có mưa SEEP/W sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn để giải tốn thấm hai hướng với phương trình vi phân có dạng: Hình 4: Đường cong SWCC đất đắp đập Chúc Bài Sơn 2.2 Xác định hàm thấm Hàm thấm thông số quan trọng đất KBH, đặc biệt tốn có ảnh hưởng môi trường nước Từ kết xây dựng đường cong SWCC mục 2.1, sử dụng phương trình hàm thấm Leong Rahardjo (1997) để xác định hệ số thấm giá trị lực hút dính khác Ở giá trị độ ẩm thể tích w xác định theo hai trường hợp theo phương trình MK theo đề xuất hiệu chỉnh tác mục 2.1 Kết xác định hàm thấm đất KBH tương ứng với lực hút dính khác trình bày hình Kết tính tốn cho thấy, hình dạng hàm thấm tương đồng với hình dáng SWCC Hình 5: Hàm thấm đất đắp đập Chúc Bài Sơn ẢNH HƢỞNG CỦA MƢA ĐẾN ỔN ĐỊNH ĐẬP CHÚC BÀI SƠN 3.1 Phƣơng pháp tính tốn Trong tính tốn, tác giả sử dụng phần mềm ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Ở đây: h cột nước tổng; kx hệ số thấm đất theo phương x; k y hệ số thấm đất theo phương y; Q điều kiện biên dòng chảy tác dụng lên bề mặt mái dốc; w độ ẩm thể tích; t thời gian Do nên phương trình (3) viết dạng: Ở đây: mw độ dốc SWCC; u w áp lực nước lỗ rỗng; w trọng lượng riêng nước; y Trong phân tích tính tốn dịng thấm khơng ổn định đập Chúc Bài Sơn, điều kiện ban đầu thiết lập tương ứng với trường hợp MNDBT Để xét tới ảnh hưởng mưa, điều kiện biên cường độ mưa thay đổi theo thời gian tác dụng lên toàn bề mặt mái dốc Ở nghiên cứu này, mực nước thượng lưu giả định không thay đổi theo thời gian q trình mưa Sau đó, mơ đun SLOPE/W sử dụng ghép đôi với mô đun SEEP/W để phân tích ổn định mái dốc Mơ đun SLOPE/W cho phép phân tích ổn định mái dốc theo nhiều phương pháp khác Ở nghiên cứu tác giả lựa chọn phương pháp tính tốn theo Bishop (1955) Ngồi ra, tác giả lựa chọn phương trình cường độ kháng cắt đất KBH theo Vanapalli nnk (1996) cho phép thể phi tuyến cường độ kháng cắt theo lực hút dính 3.2 Trƣờng hợp tính toán Theo tài liệu khảo sát Viện kỹ thuật cơng 15 trình (2017), tác giả lựa chọn tính tốn ổn định đập Chúc Bài Sơn cho mặt cắt nguy hiểm mặt cắt đập D3 (hình 6) Mực nước hồ tương ứng với trường hợp MNDBT +75,27 m Số liệu mưa phân tích, lựa chọn từ liệu thống kê trận mưa trạm Quảng Hà khoảng thời gian 15 năm từ 2001 đến 2015 Theo liệu này, trận mưa có cường độ lớn thường xảy khoảng thời gian từ 1,0 đến 3,0 Trong trận mưa nhỏ liên tiếp kéo dài từ 3,0 đến 4,0 ngày, cá biệt kéo dài đến ngày Cường độ mưa lớn ghi nhận khu vực 91,0 mm/giờ (từ 6h00 đến 9h00 ngày 29/06/2003) Trận mưa dài khu vực kéo dài 162,0 (từ 2h00 ngày 26/07/2015 đến 20h00 ngày 01/08/2015) với tổng lượng mưa 1150,1 mm Vì vậy, nghiên cứu tác giả lựa chọn hai kiểu mưa điển hình mưa cường độ lớn (HI) mưa kéo dài (LD) Trận mưa cường độ lớn HI lựa chọn có cường độ 91,0 mm/giờ với thời gian mưa liên tục 3,0 giờ, trận mưa kéo dài LD lựa chọn có thời gian mưa liên tục 162,0 với cường độ phân bố từ tổng lượng mưa (1150,1 mm) thời gian mưa 3.3 Các tiêu lý đất dùng tính tốn Căn vào tài liệu khảo sát Viện kỹ thuật cơng trình (2017), cấu tạo địa chất đập Chúc Bài Sơn bao gồm lớp đất đắp (lớp 1a) thuộc loại đất sét màu nâu vàng, nâu đỏ lẫn dăm sạn, trạng thái dẻo cứng Tiếp đến lớp sét (lớp 1b) màu nâu vàng, nâu đỏ lẫn dăm sạn, trạng thái dẻo mềm Bên lớp cuội lẫn cát (lớp 2) màu xám nâu, xám vàng, trạng thái chặt vừa Dưới đới đá phong hóa IA2 (lớp 3) thuộc loại đá phiến sét phong hóa mạnh đến trung bình Chỉ tiêu lý lớp đất dùng tính tốn ổn định mái dốc đập Chúc Bài Sơn nêu bảng Ngồi ra, để xét đến yếu tố khơng bão hịa đất đắp, thơng số đường cong SWCC hàm thấm lấy từ kết nghiên cứu thực nghiệm tác giả mục 2.1 2.2 Hình 6: Mặt cắt tính tốn đập Chúc Bài Sơn Bảng 1: Các tiêu lý dùng tính tốn đập Chúc Bài Sơn STT Chỉ tiêu lý Trọng lượng thể tích tự nhiên Góc ma sát Lực dính đơn vị Hệ số thấm bão hòa 16 Ký hiệu Đơn vị Lớp 1a Lớp 1b Lớp kN/m3 19,2 18,6 19,5 ‟ C‟ K độ kN/m2 cm/s 26,7 14,5 6,2.10-5 17,0 14,9 7,6.10-5 30 0,1 1,0.10-4 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 3.4 Khi không xét ảnh hƣởng mƣa Kết tính tốn cho thấy, khơng xét đến ảnh hưởng mưa không xét đến yếu tố khơng bão hịa đất đắp đường bão hịa thân đập có xu hình Lúc hệ số ổn định mái đập Chúc Bài Sơn Kmin = 1,505 (hình 8) Tức điều kiện ổn định thỏa mãn Kmin = 1,505 > [K] = 1,30 (tham chiếu TCVN 8216:2018) Tuy nhiên, xét đến yêu tố không bão hịa hệ số ổn định mái đập trường hợp Kmin = 1,633 (hình 9) Nguyên nhân gia tăng áp lực nước lỗ rỗng âm hay lực hút dính đất vùng khơng bão hịa làm tăng cường độ kháng cắt đới khơng bão hịa theo quy luật biểu diễn phương trình Như vậy, xét đến yếu tố khơng bão hịa làm hệ số ổn định tăng thêm 8,5% so với trường hợp khơng xét đến yếu tố khơng bão hịa 3.5 Ảnh hƣởng kiểu mƣa HI Hình 10 biểu diễn biến đổi cột nước áp lực điểm A nằm mặt cắt X-X cách bề mặt mái dốc 1,0 m (hình 6) Kết phân tích cho thấy bắt đầu mưa áp lực nước lỗ rỗng tăng nhanh thời điểm kết thúc mưa Sau đó, áp lực nước lỗ rỗng tiếp tục tăng với tốc độ giảm dần Như vậy, tác động kiểu mưa HI làm cho mực nước ngầm thân đập dâng lên thu hẹp đới khơng bão hịa Sự gia tăng áp lực nước lỗ rỗng q trình mưa vùng khơng bão hòa dẫn đến suy giảm hệ số ổn định mái dốc Hệ số ổn định mái dốc giảm từ Kmin = 1,633 Kmin = 1,545 (giảm 5,7%) kết thúc mưa (hình 11) Tuy nhiên giá trị vượt ngưỡng an toàn theo yêu cầu TCVN 8216:2018 Sau ngừng mưa, hệ số ổn định mái dốc tăng ngược trở lại đạt trị số Kmin = 1,59 sau ngừng mưa 8,0 3.6 Ảnh hƣởng kiểu mƣa LD Khi bắt đầu mưa áp lực nước lỗ rỗng A tăng nhanh khoảng thời gian 15,0 đầu tiên, sau tăng chậm kết thúc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 mưa cột nước áp lực đạt giá trị 0,5 m Như vậy, mực nước ngầm thân đập dâng lên vượt qua điểm A (hình 12) Điều chứng tỏ kiểu mưa LD làm mái đập bão hịa hồn tồn [m] 81 75 69 63 57 51 45 MNDBT = 75.27 m -5 -1 11 19 23 27 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 [m] Hình 7: Phân bố áp lực nước thân đập Chúc Bài Sơn Hình 8: Hệ số ổn định mái đập không xét đến yếu tố khơng bão hịa [m] 1.633 81 75 69 63 57 51 45 MNDBT = 75.27 m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 [m] Hình 9: Hệ số ổn định mái đập có xét đến yếu tố khơng bão hịa Hình 10: Sự biến đổi cột nước áp lực điểm A với kiểu mưa HI 17 tăng nhanh trở lại khoảng 20 đầu tiên, sau tốc độ tăng chậm dần Sau dừng mưa 7,0 ngày, hệ số ổn định mái đập đạt tới giá trị Kmin = 1,51 tức tăng thêm 15,8 % so với lúc dừng mưa Hình 11: Sự biến đổi hệ số ổn định mái đập với kiểu mưa HI Khi ngừng mưa, áp lực nước lỗ rỗng A giảm nhanh khoảng 20,0 Tiếp đó, tốc độ suy giảm áp lực nước lỗ rỗng chậm dần cột nước áp lực đạt trị số -1,3m sau thời gian ngừng mưa 7,0 ngày (hình 12) Hình 12: Sự biến đổi cột nước áp lực điểm A với kiểu mưa LD Sự biến đổi áp lực nước lỗ rỗng trình mưa dẫn đến thay đổi hệ số ổn định mái đập Ban đầu, hệ số ổn định mái đập giảm nhanh từ giá trị Kmin = 1,633 khoảng 70,0 kể từ lúc bắt đầu mưa Sau đó, hệ số ổn định mái đập không đổi kết thúc mưa với giá trị ngưỡng an toàn Kmin = 1,304 so với yêu cầu TCVN 8216:2018, tức giảm đến 20,1 % kể từ lúc bắt đầu mưa Khi dừng mưa, hệ số ổn định mái đập 18 Hình 13: Sự biến đổi hệ số ổn định mái đập với kiểu mưa LD KẾT LUẬN Từ nghiên cứu thực nghiệm phân tích mơ hình số, báo đánh giá ảnh hưởng mưa đến ổn định đập đất sở khoa học đất KBH Một số kết luận rút từ nghiên cứu là: Các khối đất thân đập đất hệ đất bão hịa/khơng bão hịa Vì vậy, để đánh giá cách đầy đủ xác điều kiện ổn định đập đất việc áp dụng lý thuyết học đất KBH thực cần thiết Đối với đất KBH, SWCC thơng số quan trọng, liên hệ mật thiết đến tính thấm, tính kháng cắt biến thiên thể tích Dựa vào kết thực nghiệm, kiến nghị sử dụng mơ hình MK với điều chỉnh hai tham số hệ số hút dính ac=0,0005 hệ số phân bố kích thước lỗ rỗng m=0,00002 thiết lập SWCC cho vật liệu đất đắp đập Chúc Bài Sơn Kết phân tích cho thấy, trường hợp khơng có mưa hệ số ổn định mái đập Chúc Bài Sơn tăng tới 8,5% xét đến yếu tố KBH so với tính tốn đất bão hịa truyền ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 thống Hai kiểu mưa LD HI có xu gây ảnh hưởng đến mái dốc tương tự Tuy nhiên, kiểu mưa LD cho thấy xu áp lực nước lỗ rỗng tăng nhanh giảm nhanh bắt đầu mưa sau dừng mưa Sau tốc độ tăng giảm chậm dần thời gian tăng dần Đặc biệt, kiểu mưa LD làm hệ số ổn định mái dốc giảm tới 20,1% so với khơng có mưa Vì vậy, trường hợp mưa dài có nguy gây ổn định mái đập lớn, đặc biệt khơng có đủ thời gian để hệ số ổn định mái đập hồi phục trở lại sau trận mưa Mưa tác động lớn đến ổn định đập đất, đặc biệt điều kiện biến đổi khí hậu Vì vậy, kiến nghị bổ sung tính tốn trường hợp ảnh hưởng mưa kéo dài công tác thiết kế nâng cấp sửa chữa đập đất TÀI LIỆU THAM KHẢO Viện kỹ thuật cơng trình, "Hồ sơ thiết kế dự án hồ chứa nước Chúc Bài Sơn," 2017 Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng, "TCVN 8216:2018 Cơng trình thủy lợi Thiết kế đập đất đầm nén," 2018 A W Bishop, "The use of the slip circle in the stability analysis of slopes," Geotechnique 5, No.1, pp 7-17, 1955 D G Fredlund et al, "The shear strength of unsaturated soils," Canadian Geotechnical Journal, vol 15, No 3, pp 313–321, 1978 D G Fredlund et al, "Nonlinearity of strength envelope for unsaturated soils," in ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 Proceedings of the Sixth International Conference on Expansive Soils, Vol 1, pp 49– 54, New Delhi, 1987 D G Fredlund and H Rahardjo, Soil Mechanics for Unsaturated Soils New York: Wiley, 1993 S K Vanapalli et al, "Model for the prediction of shear strength with respect to soil suction," Canadian Geotechnical Journal, vol 33, pp 379–392, 1996 E C Leong and H Rahardjo, "Permeability functions for unsaturated soils," Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, vol 123, No.12, pp 1118– 1126, 1997 M Aubertin et al, "A model to predict the water retention curve from basic teotechnical properties," Canadian Geotechnical Journal, vol 40, pp 104– 1122, 2003 10.T M Thu et al, "Shear strength and porewater pressure characteristics during constant water content triaxial tests," Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, vol 132, No 3, pp 411– 419, 2006 11.D G Fredlund et al, Unsaturated Soil Mechanics in Engineering Practice New Jersey: John Wiley & Sons, Inc., 2012 12 GEO-SLOPE International Ltd, Stability modelling with GeoStudio, 2018 19 Người phản biện: PGS,TS VŨ CAO MINH 20 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2020 ... tích mơ hình số, báo đánh giá ảnh hưởng mưa đến ổn định đập đất sở khoa học đất KBH Một số kết luận rút từ nghiên cứu là: Các khối đất thân đập đất hệ đất bão hịa/khơng bão hịa Vì vậy, để đánh giá... khơng xét đến ảnh hưởng mưa không xét đến yếu tố không bão hịa đất đắp đường bão hịa thân đập có xu hình Lúc hệ số ổn định mái đập Chúc Bài Sơn Kmin = 1,505 (hình 8) Tức điều kiện ổn định thỏa... 8216:2018, tức giảm đến 20,1 % kể từ lúc bắt đầu mưa Khi dừng mưa, hệ số ổn định mái đập 18 Hình 13: Sự biến đổi hệ số ổn định mái đập với kiểu mưa LD KẾT LUẬN Từ nghiên cứu thực nghiệm phân