1. Khái niệm và đặc điểm Cọc ép là cọc được hạ bằng năng lượng tĩnh, không gây xung lượng lên đầu cọc. Ưu điểm của cọc ép: thi công không gây tiếng ồn, không gây chấn động, khả năng chịu lún tốt. 2. Chọn phương án ép cọc Chọn phương án cọc ép vì không gây ô nhiễm môi trường (tiếng ồn) không gây chấn động. Cọc được ép trước: là cọc được ép xong mới thi công phần đào đất. Sau khi ép tới mặt san lấp, dùng 1 đoạn cọc dẫn bằng thép ống có chiều dài 9m để ép tiếp đầu cọc đến độ sâu thiết kế cốt 2.30m so với cốt mặt đất tự nhiên và cốt 3.30m so với cốt ±0.00m. Thi công cọc ép: vật liệu cọc BTCT kích thước 450x450mm, dài 18m, tiết diện đặc được chế tạo tại công trường, việc thi công tương đối phổ biến và dễ dàng. Công trình có diện tích sân bãi khá rộng nên việc đúc cọc, tập kết các đối trọng, dàn ép được vận chuyển thuận lợi. 3. Tính số lượng cọc Số lượng cọc cần ép + 1 móng M1 số lượng cọc trong móng : 1 + 17 móng M2 số lượng cọc trong móng: 4 + 18 móng M3 số lượng cọc trong móng: 3 + 1 móng M46 số lượng cọc trong móng: 5 + 3 móng M49 số lượng cọc trong móng: 8 + 4 móng M50 số lượng cọc trong móng: 5 + 1 móng thang máy số lượng cọc: 35 Vậy số cọc cần ép là: cọc Cọc tiết diện 350 × 350 mm2 dài 18m gồm 2 đoạn cọc dài 9m nối lại với nhau. + Độ mảnh của cọc => Cọc thỏa độ mảnh ép cọc.
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG PHẦN I THI CƠNG ÉP CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP Hình Sơ đồ mặt móng cơng trình THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 1 Khái niệm đặc điểm - Cọc ép cọc hạ lượng tĩnh, không gây xung lượng lên đầu cọc Ưu điểm cọc ép: thi công không gây tiếng ồn, không gây chấn động, khả chịu lún tốt Chọn phương án ép cọc - - - Chọn phương án cọc ép khơng gây nhiễm môi trường (tiếng ồn) không gây chấn động Cọc ép trước: cọc ép xong thi công phần đào đất Sau ép tới mặt san lấp, dùng đoạn cọc dẫn thép ống có chiều dài 9m để ép tiếp đầu cọc đến độ sâu thiết kế cốt -2.30m so với cốt mặt đất tự nhiên cốt -3.30m so với cốt ±0.00m Thi cơng cọc ép: vật liệu cọc BTCT kích thước 450x450mm, dài 18m, tiết diện đặc chế tạo công trường, việc thi công tương đối phổ biến dễ dàng Cơng trình có diện tích sân bãi rộng nên việc đúc cọc, tập kết đối trọng, dàn ép vận chuyển thuận lợi Tính số lượng cọc - Số lượng cọc cần ép + móng M1 số lượng cọc móng : + 17 móng M2 số lượng cọc móng: + 18 móng M3 số lượng cọc móng: + móng M46 số lượng cọc móng: + móng M49 số lượng cọc móng: + móng M50 số lượng cọc móng: + móng thang máy số lượng cọc: 35 Vậy số cọc cần ép là: (1�1) (17 �4) (18 �3) (1�5) (3 �8) (4 �5) (1�35) 207 cọc - Cọc tiết diện 350 × 350 mm2 dài 18m gồm đoạn cọc dài 9m nối lại với + Độ mảnh cọc l 18 51.43 120 b 0.35 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG => Cọc thỏa độ mảnh ép cọc Chọn máy ép cọc Thiết kế máy ép cọc cho móng M49 Sức chịu tải thiết kế cọc Ptk 716kN - Để đảm bảo cho cọc ép đến độ sâu thiết kế, lực ép máy phải thỏa mãn điều kiện: Pep (1.5 �2) Ptk (1.5 �2) �716 1074 �1432 kN P Chọn ep = 1250 kN Pep.max (2 �3) Ptk (2 �3) �716 1432 �2148 kN P Chọn ep max =1700 kN - Số lượng đoạn cọc ép: 207 × = 414 cọc - Chọn máy ép cọc: Vì cần sử dụng 0.7 – 0.8 khả làm việc tối đa máy ép cọc Cho nên chọn máy ép thủy lực có lực ép dang định Vậy chọ máy ép cọc thủy lực có - Chỉ tiêu máy ép cọc: + Lực ép: Pepmay Pepmay Pepmay 1.4 �Pep max 1.4 �1700 2380 kN = 240T = 240T + Chiều cao giá ép 16.8m kể chiều cao bệ máy la 0.5m di chuyển theo phương + Khung di chuyển cao 15m (600×600) + Khung cố định cao 5m (800×800) + Bề rộng bệ máy 1.75m + Chiều dài bệ máy 9.55m + Áp lực bơm dầu Pdầu = 300 kg/cm3 + Dùng pít tơng thủy lực dầu với đường kính: D Pmay Pdau �240 �103 22.57cm 3.14 �300 => chọn D = 25cm - Một số yêu cầu thiết bị ép: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG Hệ kích thuỷ lực thiết bị cần ép cọc với tải trọng không nhỏ lần sức chịu tải cho phép cọc theo dự kiến Hệ thống bơm dầu áp lực phải kín, có tốc độ lưu lượng thích hợp Đồng hồ đo áp lực thiết cần kiểm chứng quan có thẩm quyền cấp chứng Hệ thống định vị kích cọc ép cần xác, điều chỉnh tâm, khơng gây lực ngang tác dụng lên đầu cọc Trong trường hợp hệ ép cọc bao gồm nhiều kích ép, tổng hợp lực kích ép phải trùng v ới tr ục qua tâm cọc Chân đế hệ thống kích ép phải ổn định đặt phẳng su ốt trình ép cọc - Tính tốn đối trọng Dùng đối trọng la khối bê tơng có kích thước (2×1×1) có trọng lượng: Pdt ��� 1 2.5 5T Tính tốn theo điều kiện: + Điều kiện chống nhổ cọc: 500 750 525 525 750 1000 Q1 1500 1000 1000 Q1 3300 Pep 2250 Hình Dàn đế máy ép cọc - Theo chiều dài: 2000 1750 Q2 M giu �1.15M lat Pep 525 1000 + Điều kiện chống lật: Pdt �1.1Pep.max 1.1�170 187T THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG M giu �۴ 1.15 ���� M lat Q1 1.5 Q1 7.05 1.15 Pep 4.8 Q1 �(1.15 �170 �4.8) / 8.55 109.75T - Theo chiều rộng: M giu �۴��� 1.15M lat Q2 1.15 Pep 1.525 Q2 �(1.15 �170 �1.525) / 298.14T => Pdoitrong max(Q1 , Q2 ) max(109.75, 298.14) 298.14T Vậy đối trọng mỗ bên 149T => Mỗi bên 30 khối bê tơng có P 30 �5 150T Trình tự thi cơng ép cọc a Các bước thi công ép cọc - Chuẩn bị: + Định vị tim cọc + Cẩu lắp khung đế vào vị trí thiết kế + Đặt đối trọng + Cẩu lắp khung cố định khung ép di động - Bước 1: + Cẩu dựng cọc vào khung ép + Điều chỉnh mũi cọc vào vị trí thiết kế - Bước 2: + Tiến hành ép cọc đến độ sâu thiết kế (vừa tiến hành ép vừa theo dõi) + Tiến hành ép từ từ - Bước 3: + Khi ép xong đoạn cọc ta nâng khung ép lên tiến hành nối cọc + Cọc nối cách mặt đất 500 + Kiểm tra độ thẳng đứng cọc - Bước 4: + Khi ép đoạn cọc cuối đến mặt đất, cẩu dựng đoạn cọc lói (bằng thép BTCT) chụp vào đầu cọc + Tiến hành ép âm cọc để đầu cọc đến độ sâu thiết kế + Sau nhổ đoạn cọc lói lên - Bước 5: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG + Kết thúc thi cơng ép cọc, chuyển hệ khung ép đến vị trí cọc + Tuần tự ép cọc đến độ sâu thiết kế - Bước 6: + Kết thúc việc ép cọc móng + Bốc dở đối trọng sang giá ép khác + Dùng cẩu di chuyển giá ép đến vị trí móng + Tuần tự ép cọc đến hết cơng trình b Một số lưu ý trình ép cọc Chuẩn bị mặt thi công - Phải tập kết cọc trước ngày ép từ đến ngày (cọc mua từ nhà máy sản xuất cọc) - Khu xếp cọc phải đặt khu vực ép cọc, đường vận chuyển cọc phải phẳng, không gồ ghề lồi lõm - Cọc phải vạch sẵn trục để thuận tiện cho việc sử dụng máy kinh vĩ cân chỉnh - Cần loại bỏ cọc không đủ chất lượng, không đảm bảo yêu cầu kỹ thuật - Trước đem cọc ép đại trà, phải ép thí nghiệm – 2% số lượng cọc - Phải có đầy đủ báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, kết xun tĩnh - Việc bố trí mặt thi cơng ép cọc ảnh hưởng trực tiếp đến tiến độ thi cơng nhanh hay chậm cơng trình Bố trí mặt thi công phải hợp lý để công việc không bị chồng chéo, cản trở lẫn nhau, giúp đẩy nhanh tiến độ thi công, rút ngắn thời gian thực cơng trình - Xác định hướng di chuyển thiết bị ép cọc mặt bằng, hướng di chuyển máy ép phải hợp lý đài cọc - Cọc phải bố trí mặt thuận lợi cho việc cẩu lắp mà khơng cản trở máy móc thi công Công tác chuẩn bị ép cọc - Cọc ép sau mặt giải phóng nên thời điểm bắt đầu ép cọc tuỳ thuộc vào thoả thuận người thiết kế, chủ cơng trình người thi công ép - Vận chuyển lắp ráp thiết bị ép cọc vào vị trí ép đảm bảo an toàn - Chỉnh máy để đường trục khung máy, đường trục kích đường trục cọc đứng thẳng nằm mặt phẳng, mặt phẳng phải vuông THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG - - - góc với mặt phẳng chuẩn nằm ngang (mặt phẳng chuẩn đài móng) Độ nghiêng khơng q 0,5% Kiểm tra móc cẩu dàn máy thật cẩn thận, kiểm tra chốt ngang liên kết dầm máy lắp dàn lên bệ máy Khi cẩu đối trọng, dàn phải kê thật phẳng, khơng nghiêng lệch, kiểm tra chốt vít thật an toàn Lần lượt cẩu đối trọng lên dầm khung cho mặt phẳng chứa trọng tâm đối trọng trùng với trọng tâm ống thả cọc Trong trường hợp đối trọng đặt ngồi dầm phải kê chắn Dùng cẩu tự hành cẩu trạm bơm đến gần dàn máy, nối giắc thuỷ lực vào giắc trạm bơm, bắt đầu cho máy hoạt động Chạy thử máy ép để kiểm tra độ ổn định thiết bị (chạy khơng tải có tải) Kiểm tra cọc vận chuyển cọc vào vị trí cọc trước ép Kiểm tra chi tiết nối cọc máy hàn Trước ép cọc đại trà, phải tiến hành ép để làm thí nghiệm nén tĩnh cọc điểm có điều kiện địa chất tiêu biểu nhằm lựa chọn đắn loại cọc, thiết bị thi công điều chỉnh thiết kế, số lượng cần kiểm tra với thí nghiệm nén tĩnh 1% tổng số cọc ép không cọc Chuẩn bị tài liệu: + Phải kiểm tra để loại bỏ cọc không đạt yêu cầu kỹ thuật + Phải có đầy đủ báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, biểu đồ xun tĩnh, đồ cơng trình ngầm + Có vẽ mặt bố trí lưới cọc thi cơng + Có phiếu kiểm nghiệm cấp phối, tính chất lý thép bê tông + Biên kiểm tra cọc + Hồ sơ thiết bị sử dụng ép cọc Quá trình ép cọc - Ép đoạn cọc + Đoạn cọc phải lắp xác, phải cân chỉnh để trục cọc C1 trùng với đường trục kích qua điểm định vị cọc, độ sai lệch không 1cm Đầu cọc gắn vào định hướng khung máy Nếu đoạn cọc C1 bị nghiêng dẫn đến hậu toàn cọc bị nghiêng + Khi đáy kích (hoặc đỉnh pít tơng) tiếp xúc với đỉnh cọc điều chỉnh van tăng dần áp lực, giây áp lực dầu tăng dần đều, đoạn cọc C1 cắm sâu dần vào đất với vận tốc xuyên ≤ 1cm/s THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG + Trong q trình ép dựng máy kinh vĩ đặt vng góc với để kiểm tra độ thẳng đứng cọc lúc xuyên xuống Nếu xác định cọc nghiêng dừng lại để điều chỉnh + Khi đầu cọc C1 cách mặt đất 0,5 �0,6m tiến hành lắp đoạn cọc C2 - Ép đoạn cọc thứ + Trước nối cọc phải kiểm tra bề mặt hai đầu đoạn cọc thứ hai, phải chỉnh sửa cho thật phẳng để nối cọc cho xác Kiểm tra chi tiết mối nối chuẩn bị mã, máy hàn tiến hành nối cọc Dùng cần trục lắp đoạn cọc thứ hai vào vị trí máy Dùng máy kinh vĩ chỉnh trục đoạn cọc thứ thứ hai trùng với trục thiết bị ép, độ nghiêng đoạn cọc thứ hai không 1% + Gia tải lên đầu cọc lực cho áp lực mặt tiếp xúc hai đầu cọc khoảng � Kg/cm2, tạo tiếp xúc tốt bề mặt hai đoạn cọc Nếu bề mặt tiếp xúc hai cọc khơng chặt phải tiến hành chèn chặt đệm thép, sau tiến hành hàn nối cọc theo qui định thiết kế Trong trình hàn phải giữ nguyên lực tiếp xúc + Sau tiến hành nối cọc phải kiểm tra mối nối tiến hành ép đoạn cọc hai Tăng dần áp lực nén để thắng lực ma sát lực kháng xuyên đất mũi cọc Điều chỉnh áp lực cho đoạn cọc vào lịng đất với tốc độ khơng q 1cm/s, sau tăng tốc độ xuyên không 2cm/s + Trong trình ép thấy lực nén tăng đột ngột tức mũi cọc gặp phải đất cứng vật cản cần giảm lực nén để cọc xun qua từ từ Nếu khơng qua phải dừng lại tránh tăng lực ép vượt giá trị chịu tải cọc dẫn đến cọc bị phá hoại + Sau ta lắp dựng ép đoạn cọc dẫn ép âm để đưa cọc xuống độ sâu thiết kế + Vì hành trình pít tơng máy ép ép cách mặt đất tự nhiên khoảng 0,5 � 0,6m, chiều dài đoạn cọc ép âm lấy từ cao trình đỉnh cọc đài đến mặt đất tự nhiên cộng thêm đoạn 0,6m hành trình pít tơng trên, lấy thêm 0,5m giúp thao tác ép dễ dàng + Cọc ép âm BTCT thép Đặt đoạn cọc dẫn lên đầu đoạn cọc thứ hai cho chúng ơm khít lấy đỉnh đoạn cọc thứ hai Kiểm tra độ thẳng cọc dẫn đoạn cọc thứ hai Tiếp tục tăng áp lực từ từ để ép cọc xuống độ sâu thiết kế Sau ép xong tiến hành trượt khung ép hệ giá đỡ sang vị trí ép cọc làm trình tự THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG - Kết thúc công việc ép cọc Cọc coi ép xong thoả mãn điều kiện: + Chiều dài đoạn cọc ép vào đất khoảng Lmin �Lc �Lmax Lmin, Lmax: chiều dài ngắn dài cọc thiết kế dự báo theo tình hình biến động đất khu vực Lc: chiều dài cọc hạ vào đất so với cốt thiết kế P �PepTK �Pepmax + Lực ép trước dừng phải nằm khoảng ep Pepmin: Là lực ép nhỏ thiết kế quy định Pepmax: Là lực ép lớn thiết kế quy định PepTK: Là lực ép thời điểm kết thúc ép cọc, trị số trì với vận tốc xuyên không 1cm/s chiều sâu khơng ba lần đường kính (hoặc cạnh) cọc + Cọc ngàm vào lớp đất tốt chịu lực đoạn �5 lần đường kính cọc (kể từ lúc áp lực tăng đáng kể) + Trường hợp không đạt điều kiện người thi cơng phải báo cho chủ cơng trình thiết kế để xử lý kịp thời cần thiết, làm khảo sát đất bổ sung, làm thí nghiệm kiểm tra để có sở lý luận xử lý - Các điểm cần ý thời gian ép cọc + Việc ghi chép lực ép theo nhật ký ép cọc nên tiến hành cho mét chiều dài cọc đạt tới Pepmin, độ sâu nên ghi cho 20cm kết thúc, theo yêu cầu cụ thể tư vấn, thiết kế + Ghi chép lực ép mũi cọc cắm sâu vào lịng đất từ 0,3 �0,5m, sau lần cọc xun 1m ghi số lực ép thời điểm vào nhật ký ép cọc Nếu thấy đồng hồ đo áp lực tăng lên giảm xuống cách đột ngột phải ghi vào nhật ký ép cọc thay đổi + Nhật ký phải đầy đủ kiện ép cọc có chứng kiến bên có liên quan - Kiểm tra sức chịu tải cọc Sau ép xong tồn cọc cơng trình phải kiểm tra nén tĩnh cọc cách thuê quan chuyên kiểm tra, số cọc phải kiểm tra 1% tổng số cọc công THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG trình, khơng nhỏ cọc Sau kiểm tra phải có kết đầy đủ khả chịu tải, độ lún cho phép, đạt yêu cầu tiến hành đào móng để thi cơng bê tơng đài - Một số cố thi công ép cọc + Cọc bị nghiêng khỏi vị trí thiết kế Nguyên nhân: ép cọc gặp chướng ngại vật bên hay mũi cọc vát không Biện pháp xử lý: dừng việc ép cọc Cho tìm hiểu nguyên nhân gây ra, vật cản có biện pháp đào phá bỏ vật cản, cọc vát không phải khoan dẫn hướng cho cọc xuống thẳng đứng, chỉnh lại vị trí cọc cho ép tiếp + Cọc ép xuống khoảng 1m bị cong, xuất vết nứt gẫy vùng chân cột Nguyên nhân: Do cọc gặp vật cứng bên nên lực ép lớn Biện pháp xử lý: tiến hành thăm dị chướng ngại vật bé ép cọc lệch sang vị trí bên cạnh Nếu vật cản lớn kiểm tra xem số cọc đủ khả chịu lực hay chưa Nếu tăng số lượng cọc ép có biện pháp khoan dẫn để ép cọc xuống độ sâu thiết kế Khi ép cọc chưa xuống độ sâu thiết kế mà áp lực ép đạt phải giảm bớt tốc độ ép, tăng lực ép lên từ từ Nếu cọc khơng xuống phải dừng ép báo cáo bên thiết kế để có biện pháp xử lí Nếu ngun nhân lớp hạt trung bị nén chặt phải dừng ép, chờ thời gian cho lớp đất giảm dần ép trở lại - An toàn lao động thi công cọc + Công nhân thực công việc ép cọc phải huấn luyện an toàn lao động, phải có thiết bị bảo hộ lao động, máy móc thi cơng vận chuyển, cẩu lắp phải kiểm tra an toàn trước vận hành + Vận hành thiết bị kích thủy lực phải qui định kỹ thuật, động điện cần cẩu, máy hàn điện, hệ tời, ròng rọc + Các khối đối trọng phải xếp hình khối ổn định, khơng nghiêng đổ q trình thi cơng Việc xếp đầu cọc phải đảm bảo khoa học tránh việc phải cẩu cọc di chuyển qua máy ép 10 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG Vs Hs (a �b) (a a ')(b b ') (a '�b ') Vs 0.2 18.5 �3.5 (18.5 18.9) �(3.5 3.5) 18.9 �3.5 13.1m3 - Khối lượng đào đất móng dọc theo trục A đoạn từ đến + Đất đào máy Vm H (a '�b ') (a ' c)(b ' d ) (c �d ) Vm 2.9 17.4 �6 (17.4 20.1)(6 6) 20.1�6 326.3m3 + Đất đào thủ công Vs Hs (a �b) (a a ')(b b ') (a '�b ') Vs 0.2 17 �6 (17 17.4) �(6 6) 17.4 �6 20.6m3 Tổng khối lượng đào đất móng cơng trình + Đào máy: V1 4438.2 205.5 326.3 4970m + Đào tay: V2 281.5 13.1 20.6 315.2m - Chọn máy đào đất: Với khối lượng đào đất tính, loại đất sét ta chọn loại máy xúc gầu nghịch dẫn động thủy lực EO-4321A có thơng số: q 0.8m3 ; R 9.2m; h 5.5m; H 6m; tck 17 s; a 2.7 m; b 3m; c 4.2m N q Kd N ck K tg (m3 / h) Kt Năng suất máy xúc: Kđ = 0.9: hệ số đầy gầu Kt = 1.3: hệ số tơi đất Kvt = 1: đổ lên thùng xe Kquay = Ktg = 0.8: hệ số sử dụng thời gian N ck 3600 Tck : số chu kỳ Tck tck �K vt �K quay 17 �1.1�1 18.7 s 15 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG N ck 3600 192.5s 18.7 Năng suất máy 0.9 N 0.8 � �192.5 �0.8 85.3(m3 / h) 1.3 Năng suất máy ca N 85.3 �8 682.4( m3 / ca) Số ca cần thiết phục vụ cho máy đào móng Vm 4970 7.5ca N ca 682.4 Lập biện pháp thi cơng móng - Xác định tải trọng tác dụng lên ván khn Ván khn thành đài móng chịu tải trọng tác động áp lực ngang hỗn hợp bê tông đổ tải trọng động đổ bê tông vào ván khuôn máy bơm bê tông Theo tiêu chuẩn thi công bê tông cốt thép TCVN 4453-19995 áp lực ngang vữa bê tơng đổ xác định theo công thức sau (ứng với phương pháp đầm dùi): Tải trọng tiêu chuẩn - Tải trọng ngang vữa bê tông đổ đầm (dùng đầm dùi để đầm): P H Pd Trong đó: Pd : Tải trọng động đổ bê tông vào ván khuôn (lấy 400 (kG/m 2, đổ máy bơm) : Dung trọng 1m3 bê tông, lấy 2500 kG/m3 H: Chiều cao lớp bê tông sinh áp lực ngang, đầm dùi lấy 0.7m => Tải trọng ngang tiêu chuẩn vữa bê tông đổ đầm: Qtc = 2500 x 0.7 + 400 = 2150 kG/m2 Tải trọng tính tốn qtt n. H �nd qd Trong đó: n = nd =1.3: Hệ số vượt tải tra bảng A3 phụ lục A tiêu chuẩn TCVN 4453:1995 => Tải trọng ngang tính tốn vữa bê tơng đổ đầm: Qtt = 1.2 x 2500 x 0.7 + 1.3 x 400 = 2620 kG/m2 16 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG Tính tốn cốp pha móng điển hình M49 kich thước đài 2.5x2.8x1.5m thiet kế cốp đến cao trình đỉnh đài - Tính tốn kiểm tra ván khn Chọn ván khn thép định hình HP-1530 với kích thước 55x300x1500 có W = 6.55cm3 , J = 28.46cm4 Ván khuôn chịu lực phân bố áp lực ngang vữa bê tông tải trọng đổ bê tơng Sơ đồ tính ván khuôn dầm liền tục gối tựa la sườn đứng Tải trọng phân bố mét dài ván khuôn qtt 2620.0,3 786kG / m Điều kiện cường độ: l M W 2100.6,55 13755kG.cm 137,55kG.m 10M 10.137,55 1,3m qtt 786 chọn l = 75cm qtt=786kG/m 7500 7500 1500 Điều kiện độ võng: f f � f 0, 215.30.754 75 � 0, 03 f 0,3 128 2,1.10 28, 46 250 Vậy thỏa điều kiện độ võng - Kiểm tra sườn đứng Số liệu tiết diện thép hộp 50x50x2, E = 2.106 kG/cm2; J=14.77 cm4; W= 5.908 cm3 Tải trọng sườn đứng phải chịu: q tc 2150 �0.75 1612.5 kG / m q tt 2620 �0.75 1965 kG / m Với 0.75 diện truyền tải cốp pha lên sườn đứng Sơ đồ tính sườn đứng dầm liên tục gối tựa la sườn ngang + Điều kiện cường độ 17 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG M W 2100.5,908 12407 kG.cm 124, 07kG.m l 10 M 10.124, 07 0,8m 80cm qtt 1965 chọn l = 75cm qtt=1965kG/m 7500 7500 1500 + Điều kiện độ võng f max � f f max �1612,5 �102 �754 75 0,13cm f 0,3cm 128 �2,1 �10 �14,77 250 1473.75daN Vậy thỏa điều kiện độ võng - Kiểm tra chống xiên Thanh chống chịu lực nén dọc trục, lấy gần thiên an toàn ta lấy lực nén lớn tác dụng lên đầu cột chống Sử dụng chống xiên Hịa Phát K-102 có chiều dài ống 1.5m, chiều dài ống m, chịu lực nén tối đa 2000daN 750 N = 1669daN 62' 1400 Lực tập trung tác dụng lên đầu cột chống: N max (2620 �0.75 �0.75) / sin 62� 1669daN 18 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG N 1669daN N 2000daN caychong Ta thấy max => chống đảm bảo khả chịu lực 19 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG THI CÔNG PHẦN THÂN I THI CÔNG SÀN 1) Thiết kế ván khn sàn Tính tốn thiết kế ván khn cho sàn kích thước 6x7.5m2 Chọn ván sàn thép HP1530 kích thước 300x1500x55mm có W = 6.55 cm ,I = 28.46 cm3 Sơ đồ tính ván khn sàn dầm liên tục gối tựa đà ngang, chọn khoảng cách đà ngang 750mm - Xác định tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn + Trọng lượng thân sàn dày 130mm g stc 2500 �0.13 325kG / m2 g stt 325 �1.2 390kG / m + Trọng lượng thân ván khuôn g vktc 11kG / m2 g vktt 11�1.1 12.1kG / m + Tải trọng người thiết bị thi công q tc 250kG / m q tt 250 �1.3 325kG / m + Tải trọng đổ bê tông q tc 400kG / m đổ máy bơm q tt 400 �1.3 520kG / m => tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn q tc 325 11 250 400 986kG / m q tt 390 12.1 325 520 1547.1kG / m => tải trọng tác dụng lên ván khuôn b = 300mm qvktc 986 �0.3 295.8kG / m qvktt 1547.1�0.3 464.13kG / m2 20 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG Sơ đồ tính ván khn q 7500 7500 1500 - Kiểm tra điều kiện cường độ qvktt l 464.13 �0.752 26.11(daNm) 2611daNcm 10 10 M 2611 � max 398.6 ( daN / cm ) 2100 daN / cm W 6.55 M max Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra độ võng qvktc l 2.958 �754 � 0.01(cm) 128 EI 128 2.1�106 �28.46 l 75 f 0.1875(cm) 400 400 f max � f max 0.01cm f 0.1875cm Thỏa mãn điều kiện độ võng 2) Thiết kế đà lớp Sử dụng thép hộp 50x50x2mm, W = 5.908 cm3, I = 14.77 cm4 Sơ đồ tính đà lớp dầm liên tục chịu tải trọng phân bố đều, gối tựa đà lớp - Tải trọng tác dụng lên đà lớp q tc 986 �0.75 739.5kG / m q tt 1547.1�0.75 1160.3kG / m - Điều kiện cường độ M q tt l � M �W �5.908 �2100 12406.8kGcm W 10 10 �12406.8 l � 1034cm 1160.3 �104 Chọn l = 1000mm 21 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG Sơ đồ tính đà lớp q 1000 1000 1000 1000 1000 1000 6000 - Kiểm tra điều kiện độ võng f max q tc l 7.395 �100 l 100 � 0.19(cm) f 0.25(cm) 128 EI 128 2.1�10 �14.77 400 400 Thỏa điều kiện độ võng 3) Tính tốn đà lớp Sử dụng thép hộp 50x100x2mm, W = 15.5 cm3, I = 77.5 cm4 Sơ đồ tính đà lớp dầm liên tục chịu tải trọng tập trung vị trí đặt đà lớp - Tải trọng tập trung tác dụng lên đà lớp p tc 739.5 �0.75 554.625kG p tt 1160.3 �0.75 870.225kG Sơ đồ tính P P P P 750 250 500 500 250 750 - P P P P P 750 250 500 500 250 750 Kiểm tra điều kiện cường độ Ta có M max 114.24kGm 11424kGcm M max 11424 � 737 kG / cm 2100kG / cm W 15.5 22 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng f max P tc l 554.625 �1003 100 0.07cm f 0.25cm 48 EI 48 �2.1�10 �77.5 400 4) Tính toán cột chống Sử dụng cột chống HP-103 chịu lực nén Nmax = 1900daN Phản nén lớn tác dụng lên đầu cột chống N 1547.1�1 1547.1daN Ta thấy N N max => cột chống đảm bảo khả chịu lực II Thi cơng dầm Tính tốn thiết kế ván khn dầm tiết diện 300x450mm2 1) Thiết kế ván khuôn đáy dầm Sử dụng ván thép HP1530 kích thước 300x1500x55mm có W = 6.55 cm ,I = 28.46 cm3 - Xác định tải trọng tác dụng lên ván đáy + Trọng lượng thân ván khuôn thép q tc 11( daN / m ) q tt q tc n 11�1.1 12.1 (daN / m ) + Trọng lượng bê tông cốt thép dầm (hd=450mm) q tc bt hd 2500 �0.45 1125( daN / m ) q tt q tc n 1125 �1.2 1350(daN / m ) + Tải trọng người thiết bị thi công q tc 250 ( daN / m ) q tt q tc n 250 �1.3 325( daN / m ) + Áp lực ngang bê tông đổ bê tông vào ván khuôn (bằng máy bơm): q tc 400 (daN / m2 ) q tt p tc n 400 �1.3 520 (daN / m ) => tải trọng tác dụng lên 1m2 23 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG q tc 11 1125 250 400 1786 ( daN / m ) q tt 12.1 1350 325 520 2207.1 (daN / m ) => Tải trọng phân bố tác dụng lên ván rộng 0.3m : tc qvan q tc b 1786 �0.3 535.8( daN / m) tt qvan q tt b 2207.1�0.3 662.13( daN / m) Sơ đồ tính ván đáy dầm dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối lên sườn đứng Chọn khoảng cach sườn đứng 750mm Sơ đồ tính q 7500 7500 1500 - Kiểm tra điều kiện cường độ tt qvan l 662.13 �0.752 37.24(daNm) 3724daNcm 10 10 M 3724 � max 568.5( daN / cm ) 2100 daN / cm W 6.55 M max Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng tc l qvan 5.358 �754 � 0.02(cm) 128 EI 128 2.1�106 �28.46 l 75 f 0.1875(cm) 400 400 f max � f max 0.02cm f 0.1875cm Thỏa mãn điều kiện độ võng 2) Thiết kế ván khuôn thành dầm Sử dụng ván thép HP1530 kích thước 300x1500x55mm có W = 6.55 cm3 ,I = 28.46 cm3 24 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG - Xác định tải trọng ngang tác dụng lên ván khuôn thành + Tải trọng động đổ bê tông vào ván khuôn (bằng máy bơm): p tt p tc n 400 �1.3 520 (daN / m ) + Áp lực ngang bê tông tác dụng vào ván khuôn p tc bt H 2500 �0.45 1125 ( daN / m ) p tt p tc n 1125 �1.3 1462.5( daN / m ) => tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm p tc 1125 400 1525 (daN / m ) p tt 1462.5 520 1982.5 ( daN / m2 ) => Tải trọng phân bố tác dụng lên ván khuôn b = 0.3m pvktc p tc b 1525 �0.3 457.5 (daN / m) pvktt p tt b 1982.5 �0.3 594.75(daN / m) Chọn khoảng cách sườn đứng l = 0.75m Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối lên sườn đứng q 7500 7500 1500 - Kiểm tra điều kiện cường độ pvktt l 457.5 �0.752 M max 25.73daNm 2573daNcm 10 10 M 2573 � max 392.8( daN / cm ) 2100 daN / cm W 6.55 Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng 25 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG tc l pvan 4.575 �754 � 0.019cm 128 EI 128 2.1�106 �28.46 l 75 f 0.1875(cm) 400 400 f max � f max 0.019cm f 0.1875cm Thỏa mãn điều kiện độ võng 3) Tính tốn sườn đứng Sử dụng thép hộp dài 50x50x2mm dài 0.45m có W = 5.908 cm3, I = 14.77 cm4 - Xác định tải trọng tác dụng lên sườn đứng tc psđ p tc �0.75 1525 �0.75 1143.75( daN / m) tt psđ p tt �0.75 1982.5 �0.75 1486.875( daN / m) Sơ đồ tính sườn đứng dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố gối lên chống ngang chống xiên q 450 + Kiểm tra điều kiện cường độ M �W � 5.908 �2100 12406.8kGcm l � 10M 10 �124.068 0.9m tt qsd 1486.875 chọn l = 0.45m + Kiểm tra điều kiện độ võng psdtc l 11.4375 �45 � 0.02 (cm) 384 EI 384 2.1�10 �14.77 l 45 f 0.1125(cm) 400 400 f max � f max 0.02cm f 0.1125cm Thỏa mãn điều kiện độ võng 4) Thiết kế chống ngang, chống xiên Cây chống ngang chống xiên sử dụng thép hộp 50x50x2mm 26 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CƠNG III Thi cơng cột Thiết kế ván khuôn cho cột tiết diện 350x350mm2 , chiều cao tầng h = 3.6m 1) Thiết kế ván khuôn cột - Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn + Tải trọng động đổ bê tông (bằng máy bơm): p tt p tc n 400 �1.3 520 (daN / m ) + Áp lực ngang bê tông p tc bt H 2500 �0.7 1750 (daN / m ) p tt p tc n 1750 �1.3 2275( daN / m2 ) => tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột Sử dụng ván thép HP1535 1500x350x55mm có W = 6.784cm3, I = 29.587cm4 => tải trọng tác dụng lên ván khuôn b = 0.3m pvktc p tc b 1750 �0.3 525 ( daN / m) pvktt p tt b 2795 �0.3 838.5(daN / m) Sơ đồ tính ván khuôn cột dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối lên sườn gông Chọn khoảng cách sườn gông 0.75m q 7500 7500 1500 - Kiểm tra điều kiện cường độ M max pvktt l 838.5 �0.752 47.17( daNm) 4717 daNcm 10 10 27 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG � M max 4717 695.3( daN / cm ) 2100 daN / cm W 6.784 Thỏa mãn điều kiện cường độ - Kiểm tra điều kiện độ võng pvktc l 5.25 �754 � 0.02(cm) 128 EI 128 2.1�106 �29.587 l 75 f 0.1875(cm) 400 400 f max � f max 0.002cm f 0.1875cm Thỏa mãn điều kiện độ võng 2) Thiết kế chống Chiều cao cốp pha cột h = 3.6 – 0.45 = 3.15m Cơng trình xây dựng thuộc khu vực IIIB Với chiều cao đỉnh cơng trình h = 32m => k = 1.232 Tải trọng gió W W0 �k �c 125 �1.232 �0.8 123.2daN / m Theo TCVN 2336:1990 thi cơng lấy 50% tải trọng gió tiêu chuẩn Áp lực ngang lớn gió gây quy tải tập trung: H 0.5 �W �n �h �B 0.5 �123.2 �1.2 �3.15 �0.7 163daN => tổng áp lực ngang để tính tốn chống P 838.5 �0.75 163 791.875daN 791.875daN Chống cột vị trí 2.25m 2250 N = 1183daN 42' 2000 28 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG Tai trọng tác dụng lên đầu cột chống N P 791.875 1183daN cos 48� cos 48� Chọn chống K-102 chịu lực nén Nmax = 2000daN, chiều dài ống 1.5m, chiều dài ống 2m 29 ... 2000 17 50 Q2 M giu ? ?1. 15M lat Pep 525 10 00 + Điều kiện chống lật: Pdt ? ?1. 1Pep.max 1. 1? ?17 0 18 7T THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG M giu �۴ 1. 15 ���� M lat Q1 1. 5 Q1 7.05 1. 15 Pep 4.8 Q1... 18 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG N 16 69daN N 2000daN caychong Ta thấy max => chống đảm bảo khả chịu lực 19 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG THI CÔNG PHẦN THÂN I THI CÔNG SÀN 1) Thi? ??t... trước thi cơng móng Dựa vào mặt ta xác định kích thước hố đào sau 11 2500 15 50 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 7500 7500 2500 15 50 13 500 2500 4000 15 50 12 000 43000 6000 15 50 6000 2500 19 50 15 50