Nghiên cứu dòng chảy trên tràn xả lũ có mố nhám gia cường bằng mô hình dòng chảy hai pha

Bài báo sử dụng mô hình thủy lực 3 chiều Flow 3D trong mô phỏng dòng chảy qua tràn, bể tiêu năng của tràn xả lũ Ngàn Trươi với hai phương án mố nhám gia cường trên dốc: Nhám âm và nhám dương. Bài viết chỉ ra sự cần thiết phải thêm mô hình trộn khí trong việc mô phỏng dòng chảy có xáo trộn lớn trên các công trình thủy lợi và lựa chọn phương án mố nhám hợp lý bằng mô hình toán

KHOA HỌC CƠNG NGHỆ NGHIÊN CỨU DỊNG CHẢY TRÊN TRÀN XẢ LŨ CĨ MỐ NHÁM GIA CƯỜNG BẰNG MƠ HÌNH DỊNG CHẢY HAI PHA Lê Thị Thu Hiền, Dương Hồi Đức, Đinh Hải Đăng Trường Đại học Thủy lợi Tóm tắt: Bài báo sử dụng mơ hình thủy lực chiều Flow 3D mơ dịng chảy qua tràn, bể tiêu tràn xả lũ Ngàn Trươi với hai phương án mố nhám gia cường dốc: nhám âm nhám dương Mơ hình thủy động lực học Flow 3D dựa hệ phương trình Navier-Stokes cơng cụ hữu hiệu mơ đặc tính thủy lực phức tạp dịng chảy qua cơng trình thủy lợi Kết tính tốn cao trình mực nước vận tốc ứng với cấp lưu lượng khác so sánh với số liệu thực nghiệm ứng với hai phương án tiêu dốc Ngoài báo cần thiết phải thêm mơ hình trộn khí việc mơ dịng chảy có xáo trộn lớn cơng trình thủy lợi lựa chọn phương án mố nhám hợp lý mơ hình tốn Từ khóa: Flow-3D, tràn xả lũ, bể tiêu năng, đặc tính thủy lực, mố nhám Sumary: My research uses Flow 3D model in simulating the flow through the spillway, stirling basin of the Ngan Truoi spillway with two options of reinforced piles on slopes: negative and positive roughness The Flow 3D hydrodynamic model based on the Navier-Stokes system is an effective tool in simulating the complex hydraulic properties of the flow through irrigation constructions Calculation results of water level and velocity with different operating conditions are compared with empirical data for both slope dissipation alternatives In addition the paper also points out the need to add air entrainment models in the simulation of large turbulent flows on hydraulic works as well as select the optimal dissipated obstacles by using numerical model ĐẶT VẤN ĐỀ * An tồn đập cơng trình phụ trợ tràn xả lũ, cống, v.v… ln đóng vai trò quan trọng quản lý lưu vực, hồ chứa Việt nam Sự hư hỏng dạng công trình dẫn tới thiệt hại, hậu khó lường người vật chất hạ lưu cơng trình sóng lũ vỡ đập gây nên Vì vậy, việc nghiên cứu đặc tính thủy lực dịng chảy qua cơng trình ứng với cấp làm việc khác cần xem xét Mơ hình tốn, từ lâu ln coi cơng cụ hữu hiệu mơ tốn thủy động lực học Gần đây, Flow 3D coi công cụ hữu hiệu nghiên cứu tốn thủy lực phức tạp Flow 3D mơ dịng chảy dạng chiều dựa Ngày nhận bài: 12/7/2020 Ngày thơng qua phản biện: 06/8/2020 110 mơ hình tốn RANs để giải hệ phương trình Navier-Stokes, bao gồm mơ hình dịng rối, trộn khí để bắt tượng tự trộn khí dịng chảy qua tràn, dốc nước, bể tiêu Rất nhiều nghiên cứu dịng chảy tràn có bậc có độ dốc lớn [1, 2, 5, 6] Năm 2009, S Felder and H Chanson đưa nghiên cứu tiêu tán lượng dốc nước có bậc có độ dốc nhỏ, [7] Tuy nhiên, theo hiểu biết tác giả, đặc tính dịng chảy tràn xả lũ có mố nhám lại chưa nghiên cứu nhiều Ở Việt nam, loại tràn phổ biển, có khoảng 50 cơng trình Độ dốc loại tràn xả lũ dao động khoảng 5% đến 15%, nối tiếp với kênh dẫn hạ lưu bể tiêu hay mũi phun hất dòng chảy lên Ngày duyệt đăng: 11/8/2020 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 KHOA HỌC rơi tự xuống Chiều dài dốc phụ thuộc vào điều kiện địa hình, từ 50m đến 240m Lưu lượng dịng chảy qua loại cơng trình lớn nên vận tốc dịng chảy tràn lớn 20m/s cuối dốc Vì vậy, để tiêu hao phần lượng lớn dốc nhằm giảm hư hại bề mặt hay giảm thiểu kích thước cơng trình tiêu phía sau cần phải có biện pháp tiêu tán lượng phù hợp dốc Sử dụng mố nhám dốc nước cho mục đích tiêu hao lượng dòng chảy dốc nghiên cứu rộng rãi Mố nhám âm mố nhám dương bố trí tồn dốc nước có tác dụng tiêu tốt Tuy nhiên, chúng tạo áp suất âm hay gia tăng khả xâm thực dốc nước dịng chảy có vận tốc lớn, [8] Vì vậy, cần phải có đánh giá phân tích để loại mố nhám vừa đảm bảo khả tiêu hao lượng, vừa giảm thiểu tượng Ngoài ra, xâm nhập khí dịng chảy xiết– nơi có xáo trộn lớn ảnh hưởng tới dịng chảy dốc nước bể Vì vậy, nội dung báo này, tác giả xác định đặc trưng thủy lực dòng chảy qua tràn xả lũ - bể tiêu Ngàn Trươi, Hà Tĩnh không xét có xét đến tượng trộn khí nhằm việc cần thiết việc có thêm mơ hình trộn khí tính tốn dịng chảy có xáo trộn mạnh Các kết tính theo mơ hình toán so sánh với giá trị đo đạc mơ hình vật lý PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Mơ hình tốn Mơ hình thương mại thủy động lực học chiều Flow-3D xây dựng công ty Flow Scien INc Trong năm gần đây, mơ hình sử dụng rộng rãi khả xử lý nhiều vấn đề thủy lực dòng chảy Flow 3D dựa phương pháp thể tích hữu hạn giải hệ phương trình bảo tồn khối lượng động lượng Navier-Stokes chiều Với dịng chảy trộn khí, phương trình liên tục viết sau: m    mum   m   t (1) Trong m um khối lượng riêng trung bình vận tốc trung bình Số hạng thứ ba bên vế trái gọi rối khuếch tán hoạt động dòng rối sinh khối lượng riêng khơng số Phương trình động lượng dịng chảy trộn khí mơ tả sau:    mum       mu mu m   P   m g    τ  t P áp suất,  tensor ứng suất Reynolds Mơ hình trộn khí Flow 3D bắt khí vào bề mặt dịng chảy dịng chảy có xáo trộn mãnh liệt lực gây dao động FT  w k ; Fd   w g n LT   sur LT CÔNG NGHỆ với LT  (2) dịng chảy cho rối, xốy (biểu thị lực Ft) lớn lực cân Fd sinh trọng lực sức căng bề mặt Vì vậy, thể tích khí vào dịng chảy V xác định phương trình tốn học sau: CNU 3/4 k 3/2 T (3) TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 111 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ 1/    Ft  Fd   k A   V   air s  w    nêu Ft  Fd (4) nêu Ft  Fd Trong LT chiều dài dịng rối; CNU = 0.9; kT , T tương ứng hai thông số lượng rối lượng tiêu tán w khối lượng riêng nước; gn thành phần gia tốc trọng trường vng góc với bề mặt dịng chảy; sur hệ số sức căng bề mặt; V thể tích khí vào dịng chảy đơn vị thời gian Flow 3D cung cấp loại mơ hình dịng rối nhằm mơ tả tính rối dịng chảy Các mơ hình họ RANs như: mơ hình phương trình k, hai phương trình k- hay Renormalization Group (RNG) k- Trong báo tác giả sử dụng mơ hình dịng rối RNG k- để mơ dịng chảy qua cơng trình thủy lợi 2.2 Mơ hình vật lý Dự án “Hệ thống Thủy lợi Ngàn Trươi-Cẩm Trang, Hà Tĩnh” Tổng Công ty Tư vấn Xây dựng Thủy lợi Việt Nam - CTCP thiết kế, [3] Tràn có điều tiết, quy mơ cửa xả mặt (n×B×H =7×12.0×3.4m) nối tiếp dạng dốc nước với độ dốc So =7.0%, dài 140m, rộng 100.80m, dốc có bố trí mố nhám gia cường Đầu tràn dài 14.7m dạng thực dụng WES bê tông cốt thép, cao độ ngưỡng xả +48.60m Đoạn chuyển tiếp xuống bể tiêu năng, rộng 100.80m đoạn bậc nước dài 23m có bố trí bậc cao 0.75m, từ cao trình +36.4m xuống cao trình +30m Đoạn kênh chuyển tiếp nối từ cuối bể tiêu đến đầu kênh xả: dài 310m, có mặt cắt hình thang; hệ số mái m=2.0, kết cấu bê tông cốt thép Mơ hình xây dựng với tỷ lệ 1/50 nhằm kiểm tra đặc tính thủy lực mực nước, lưu tốc, áp suất tràn, dốc nước, bể tiêu đề xuất phương án cải tạo cơng trình, (Hình 1) Có hai hình thức mố nhám bố trí tồn dốc nước xây dựng mơ hình vật lý Mố nhám âm tương ứng với phương án thiết kế (PATK); Mố nhám dương tương ứng với phương án hồn thiện (PAHT), (Hình 2, 3) Hình 1: Mơ hình vật lý tràn xả lũ Ngàn Trươi Hình 2: Cấu tạo chi tiết mố nhám âm mố nhám dương Các giá trị thực đo mô hình nhân với tỷ lệ mơ hình để kích thước ngun hình, sau so sánh với kết tương ứng 112 mơ hình tốn Hai trường hợp thí nghiệm lấy để so sánh với kết Flow 3D bảng TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 KHOA HỌC Bảng 1: Các trường hợp thí nghiệm Trường hợp Lưu lượng Q (m3/s) Cao trình mực nước thượng lưu ZTL (m) 3319 1061 55.86 52.00 Cao trình mực nước hạ lưu, ZHL (m) 39.54 35.11 Mơ hình Flow-3D verson 11 sử dụng để mơ dịng chảy qua tràn xả lũ bể tiêu ngun hình Dùng AutoCAD-3D mơ cơng trình, sau xuất file dạng stl đưa vào Flow 3D CƠNG NGHỆ số lưới lên đến 4.500.000 để mô tượng nước nhảy bể tiêu năng, điều đề cập nghiên cứu KÊT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Ảnh hưởng kích thước lưới Để kiểm tra độ tin cậy mơ hình Flow 3D mơ dịng chảy qua tràn, số liệu cao độ mực nước tính tốn 10 điểm đo tim tràn so sánh với số liệu thực nghiệm phương án tính, (Bảng 2) Ở đây, hệ số Nash dùng để đánh giá kết tính theo mơ hình tốn so với mơ hình vật lý, cơng thức tính hệ số sau: N  X Nash   simi  X obsi i 1 N  X i 1 obsi  X obs   2 (5) Xsim Xobs tương ứng mực nước, lưu tốc tính tốn thực đo vị trí nghiên cứu; i số giá trị tính tốn thực đo điểm thứ i; N số giá trị chuỗi nghiên cứu Hình 3: Mơ hình tràn Flow 3D Miền tính tốn chia thành block hình Block gồm tràn đoạn dốc Block phần lại Biên Block có dạng Specific pressure mực nước thượng lưu, biên Block symmetry, hai bên wall Phương z: Trên tương ứng symmetry Block có biên symmetry, biên Flow out Độ nhám bề mặt cơng trình n = 0.017 Điều kiện ban đầu toán cao trình mực nước thượng lưu đập tràn hạ lưu bể tiêu số liệu bảng Kết tính với kích thước lưới khác nhau: 1.0m, 0.75m, 0.5m cho tồn cơng trình tương ứng với số ô lưới 463.500; 1.098.666; 3.708.000 nhằm tìm phương án hợp lý kết tính tốn lẫn thời gian chạy máy tính Ngồi ra, tác giả sử dụng lưới 0.1m tính tốn cho 1m bề rộng dịng chảy với Kết tính tốn mực nước, lưu tốc trường hợp ZTL = 55.86m ứng với phương án mố nhám Hình hai Bảng 2, Nhìn chung, sai số kết mực nước tính mơ hình tốn mơ hình vật lý khoảng 5-7% Hệ số Nash loại kích thước lưới tốt (trên 90%) Với lưới 0.1m, hệ số gần 1.0 trường hợp tính tốn Tuy nhiên, với kết lưu tốc, chênh lệch tính tốn thực đo lớn so với kết mực nước Bảng rằng, lưới thô 1.0m cho hệ số Nash tệ hai phương án thí nghiệm Lưới 0.1m cho giá trị tốt nhất, phương án thiết kế cho kết tốt phương án hồn thiện độ ổn định dòng chảy dốc tốt Kết rằng, mơ hình Flow 3D hồn tồn phù hợp việc mơ tả dịng chảy qua cơng trình thủy lợi có chế độ thủy lực phức tạp Lưới có kích thước 0.5m, 0.75m cho kết thủy lực TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 113 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ dốc nước tràn ổn Tuy nhiên, lưới 0.1m cho kết sát với thực tế loại lưới khác Hình 4: Kết mực nước, lưu tốc phương án thiết kế Bảng 2: Hệ số Nash mực nước KÍCH THƯỚC LƯỚI 0.75 0.5 0.1 có khí MN TL PATK PAHT PATK PAHT PATK PAHT PATK PAHT 55.86 0.955 0.93 0.96 0.93 0.96 0.93 0.98 0.98 52 0.966 0.96 0.96 0.986 0.99 Bảng 3: Hệ số Nash lưu tốc KÍCH THƯỚC LƯỚI 0.75 0.5 0.1 có khí MN TL PATK PAHT PATK PAHT PATK PAHT PATK PAHT 55.86 0.172 0.22 0.79 0.68 0.82 0.71 0.85 0.79 52 0.75 0.65 0.66 0.81 0.71 3.2 Ảnh hưởng mơ hình trộn khí tới kết tính tốn Việc mơ dịng chảy dốc nước cần phải kể tới tượng trộn khí độ sâu dịng chảy dốc nước nhỏ Do ảnh hưởng mố nhám mà làm cho dòng chảy trường hợp bị xáo trộn mạnh mẽ, khí xâm nhập vào dịng chảy ảnh hưởng đáng kể đến đặc tính thủy lực dịng chảy Khi lưu lượng nhỏ, dịng chảy dốc khơng cịn chảy tràn (skiming flow) mà có dịng chảy thứ cấp (napped flow) Ví dụ việc xuất dịng chảy thứ cấp phía sau mố nhám dịng chảy napped flow mơ có kể đến mơ hình trộn khí, nước bị quẩn lại phía mố nhám 114 Nếu khơng kể tới tạo thành dịng phun phóng xa khơng phù hợp thực tế hình Ngồi độ xác mực nước, lưu tốc tính mơ hình Flow 3D có kể tới trộn khí điểm đo so với thí nghiệm lớn so với trường hợp khơng tính, (hình 6) Kết tính tốn mực nước vận tốc điểm nghiên cứu với lưới 0.1m trường hợp làm việc thứ ZTL = 55.86m hình cho thấy: Khơng có khác biệt nhiều mực nước tính tốn mơ hình Flow 3D khơng kể có kể tới module trộn khí, trừ điểm đo thứ hai phía sau tràn (hạ lưu trụ pin) – nơi dòng chảy bị xáo trộn mạnh ảnh hưởng sóng xiên sau trụ pin Tuy nhiên với vận tốc, kết TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 KHOA HỌC tính có mơ hình trộn khí tốt nhiều so với trường hợp lại hầu hết điểm đo Ttại vị trí thứ ba, cách đầu dốc 74m, vận tốc có CƠNG NGHỆ kể trộn khí gần sát với thực nghiệm (11.64 m/s so với 11.77 m/s – sai số 0.83%), giá trị vận tốc khơng kể trộn khí sai số tới 4.5% Hình 5: Ảnh hưởng mơ hình trộn khí tới dịng chảy qua bậc Trái (có kể trộn khí); Phải (khơng kể trộn khí) Hình 6: Mực nước vận tốc thực đo khơng có có mơ hình trộn khí – ZTL = 55.86m Hình 7: Phân bố áp suất theo phương đứng bậc chuyển tiếp thứ nhất, ZTL = 52m - PAHT Xem xét đại lượng áp suất, thí nghiệm với phương án thiết kế, đoạn chuyển tiếp từ dốc nước xuống bể tiêu bậc nước thứ 3, thứ có xuất áp suất âm cục thành đứng bậc giá trị nhỏ -3924Pa÷2648Pa PAHT có áp suất âm -590Pa Mặt khác, có khác biệt tương đối kết tính tốn phân bố áp suất theo phương đứng điểm TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 115 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ nằm mép bậc bậc nước PAHT có kể tới trộn khí khơng kể tới trộn khí, (Hình 7) Kết tính áp suất theo mơ hình Flow 3D có kể tới trộn khí bảng cho thấy: Mặc dù PAHT cho kết áp suất âm bậc chuyển tiếp điểm nằm bậc phần bậc nước giá trị nhỏ so với PATK Điều phù hợp với kết luận thí nghiệm Bảng 4: Áp suất chân không lớn bậc tính theo mơ hình tốn Trường hợp ZTL (m) 55.86 52.00 Áp suất chân không lớn – PATK (Pa) 23561.5 4549.5(bậc 2); 6242.8 (bậc 3) 3.3 Đánh giá khả tiêu hao lượng hai phương án mố nhám Việc bố trí mơ nhám rải từ đầu đến cuối dốc làm tiêu hao lượng dòng chảy dốc lớn Lớp ứng suất kéo (shear strain rate magnitude) phát triển gần sát đáy yếu tố quan Áp suất chân không lớn – PAHT (Pa) 9027.2 894.9 (bậc 2); 981.2 (bậc 3) trọng ảnh hưởng tới việc thay đổi hay tiêu tán lượng Điều ảnh hưởng tới việc khởi phát tượng chân khơng dốc Vì vùng có ứng suất kéo lớn sinh xốy dịng chảy thứ cấp sau mố nhám Áp suất tâm xốy giảm sinh áp suất âm mố Hình 8: Phân bố ứng suất kéo hai phương án mố nhám âm dương Trường hợp 1: ZTL = 55.86m, Q = 3319 m3/s Hình 8, cho thấy phương án mố nhám dương làm cho lớp ứng suất kéo phát triển mạnh khoảng 0.4m-0.8m lớp dòng chảy sát thành Điều có nghĩa mức độ rối dòng 116 chảy dốc trường hợp lớn trường hợp mố nhám âm, nghĩa phần lượng tiêu tán nhiều TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ Hình 9: Phân bố đại lượng ứng suất kéo theo phương đứng mố nhám âm dương vị trí z = 20m; x=50m 100m trường hợp ZTL = 55.86m Điều chứng tỏ kết luận mơ hình vật lý mơ hình tốn dựa vào cơng thức (6) tính tổn thất lượng dòng chảy dốc nước:  V2   V2  hL   Z d  d    Z c  c  2g   2g   (6) Với: Zd, Zc: Cao độ mặt nước mặt cắt đầu cuối dốc; Vd, Vc: Vận tốc dòng chảy mặt cắt đầu cuối dốc Ứng với trường hợp làm việc nguy hiểm nhất, ZTL = 55.86 m (P = 0.1%), lưu lượng dòng chảy tràn đạt tới 3319 m3/s, xác định tổn thất lượng tràn dốc nước theo hai phương án mố nhám theo Hình 10 Kết thực nghiệm cho thấy tổn thất lượng cuối dốc phương án thiết kế 13.12% so với Phương án hồn thiện 14.94 % Kết tính theo có khí khơng khí trường hợp mố nhám âm dương sát Tuy vậy, so sánh phần trăm tổn thất lượng tính theo mơ hình tốn tỷ lệ tiêu hao lượng theo phương án 17.23% 17.55% Ngồi ra, vận tốc trung bình dịng chảy trường hợp mố nhám âm cao mố nhám dương Điều cho thấy, phương án mố nhám dương làm tiêu hao lượng dốc tốt mố nhám âm, [9] Hình 10: Tiêu hao lượng dọc theo dòng chảy phương án mố nhám KẾT LUẬN Việc sử dụng mơ hình tốn dịng rối trộn khí để đánh giá ảnh hưởng hai loại mố nhám gia cường dốc nước cần thiết Những đặc tính thủy lực dịng chảy dốc xem xét, so sánh với số liệu thí nghiệm như: mực TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 117 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ nước, vận tốc, áp suất chứng tỏ việc đưa mơ hình trộn khí vào mơ dịng chảy có xáo trộn lớn cho kết tốt nhất, gần với thực đo Phân tích tổn thất lượng dòng chảy dốc thực nghiệm mơ hình tốn cho kết mố nhám dương có khả tiêu hao lượng tốt TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] A Bayon, J P Toro, F.A Bombardelli, J Matos, P.A López Jimenez, (2018) Influence of VOF technique, turbulence model and discrazation scheme on the numerical simulation of the non areated, skimming flow in stepped spillways Journal of Hydro-environment Research 10, 137-149 [2] F A Bombardelli, I Meireles, J Matos, (2011) Laboratory measuerements and multi block numerical simulations of the mean flow and turbulence in the non-areated skimming flow region of steep stepped spillways Environ Fluid Mech, 11, 263-288 [3] Phịng thí nghiệm Quốc gia động lực sơng biển Báo cáo thí nghiệm Thủy lực tràn xả lũ Ngàn Trươi-Hà Tĩnh [4] Getnet Kebede Demeke, Dereje Hailu Asfaw and Yilma Seleshi Shiferaw (2019) 3D Hydrodynamic Modelling Enhances the Design of Tendaho Dam Spillway, Ethiopia Water 2019, 11, 82; doi:10.3390/w11010082 [5] Kermani E F and Barani G A (2014) Numerical simulation of flow over spillway based on CFD method Scientia Iranica A 21(1) 91-97 [6] Serfe Yurdagul Kumcu (2016) Investigation of flow over spillway modeling and comparison between experimental data and CFD analysis KSCE Journal of Civil Engineering 21(3) 994-1003 [7] S Felder; Hubert Chanson (2009) Energy dissipation, flow resistance and gag-liquid interfacial area in skimming flows on moderate-slope stepped spillways Environ Fluid Mech, 9, 427-441 [8] Z Dong, J Wang, D.F Vetsch, R M Boes, G Tan, (2019) Numerical simulation of air water two phase flow on stepped spillway behind X shaped flaring gate piers under very high unit discharge Water, 11, 1956, doi:10.3390/w11101956 [9] Lê Văn Nghị, Đoàn Thị Minh Yến, (2013) Hiệu tiêu hao lượng dọc đường giải pháp nhám gia cường dốc nước Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Thủy lợi, 16 118 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 61 - 2020 ... (PAHT), (Hình 2, 3) Hình 1: Mơ hình vật lý tràn xả lũ Ngàn Trươi Hình 2: Cấu tạo chi tiết mố nhám âm mố nhám dương Các giá trị thực đo mơ hình nhân với tỷ lệ mơ hình để kích thước ngun hình, sau so... lượng dốc tốt mố nhám âm, [9] Hình 10: Tiêu hao lượng dọc theo dòng chảy phương án mố nhám KẾT LUẬN Việc sử dụng mơ hình tốn dịng rối trộn khí để đánh giá ảnh hưởng hai loại mố nhám gia cường dốc... trình, (Hình 1) Có hai hình thức mố nhám bố trí tồn dốc nước xây dựng mơ hình vật lý Mố nhám âm tương ứng với phương án thiết kế (PATK); Mố nhám dương tương ứng với phương án hồn thiện (PAHT), (Hình