Nghiên cứu ảnh hưởng của biến dạng trước và phương kéo tới đường cong biến dạng và đường cong ứng suất giới hạn của vật liệu trực hướng theo lý thuyết dẻo 3G+Hill

Vật liệu thép tôn cán là một trong những loại vật liệu trực hướng, thường được dùng trong ngành chế tạo vỏ ô tô, vỏ máy bay, vỏ tàu thủy, vỏ TV và trong cả ngành công nghiệp thực phẩm (sản xuất bao bì, đồ hộp…). Để hạn chế những biến dạng, vết nứt, gãy, tăng khả năng sử dụng của vật liệu (ngoài miền đàn hồi của vật liệu) này thì việc nghiên cứu hướng cán và biến dạng trước rất quan trọng.

Công nghiệp rừng NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA BIẾN DẠNG TRƯỚC VÀ PHƯƠNG KÉO TỚI ĐƯỜNG CONG BIẾN DẠNG VÀ ĐƯỜNG CONG ỨNG SUẤT GIỚI HẠN CỦA VẬT LIỆU TRỰC HƯỚNG THEO LÝ THUYẾT DẺO 3G + HILL Nguyễn Thị Lục1, Thân Văn Ngọc1, Nguyễn Đăng Ninh1, Nguyễn Thị Vân Hịa1 Trường Đại học Lâm nghiệp TĨM TẮT Như ta biết vật liệu trực hướng vật liệu có ba trục đối xứng vng góc với nhau, có tính chất tính khác theo trục Vật liệu thép tôn cán loại vật liệu trực hướng, thường dùng ngành chế tạo vỏ ô tô, vỏ máy bay, vỏ tàu thủy, vỏ TV ngành công nghiệp thực phẩm (sản xuất bao bì, đồ hộp…) Để hạn chế biến dạng, vết nứt, gãy, tăng khả sử dụng vật liệu (ngoài miền đàn hồi vật liệu) việc nghiên cứu hướng cán biến dạng trước quan trọng Trong nghiên cứu sử dụng lý thuyết biến dạng dẻo mơ hình kết hợp 3G mơ hình Hill (3G+Hill) để tính tốn hướng vận dụng Sau trình nghiên cứu, thí nghiệm với hướng kéo so với phương góc 450 600, hai trường hợp có biến dạng trước ε = 0,09 mm khơng có biến dạng trước Với hướng kéo số lượng mẫu thí nghiệm với kích thước chiều rộng khác 50 mm, 70 mm, 90 mm, 110 mm, 130 mm, 150 mm, 170 mm chiều dài mẫu 190 mm Kết cho thấy biến dạng trước ảnh hưởng lớn đến đường cong biến dạng cuối vật liệu, làm cho biến dạng cuối nhỏ so với trường hợp khơng có biến dạng trước, điều có ý nghĩa hạn chế biến dạng sau chịu lực, kéo dài thời gian sử dụng vật liệu Trong đường cong ứng suất không phụ thuộc vào hướng kéo biến dạng trước Từ khóa: Biến dạng trước, đường cong biến dạng, đường cong ứng suất, lý thuyết dẻo 3G + Hill ĐẶT VẤN ĐỀ Ngày với phát triển mạnh mẽ ngành công nghiệp, khoa học cơng nghệ, nhiều vật liệu có khối lượng nhẹ, chống chịu thay đổi nhiệt độ môi trường, đảm bảo độ bền, thẩm mỹ giá thành trú trọng quan tâm sử dụng rộng rãi Những loại vật liệu thường dùng ngành chế tạo vỏ ô tô, vỏ máy bay, vỏ tàu thủy, vỏ ti vi ngành công nghiệp thực phẩm (sản xuất bao bì, đồ hộp…) Một vật liệu hay dùng vật liệu thép tôn cán Để hạn chế suất vết nứt có nhiều nhà khoa học tìm hiểu, nghiên cứu họ cho rằng: trình dập, xuất hiện tượng co thắt miền biến dạng dẻo chi tiết phá hủy vấn đề phức tạp, chúng chịu ảnh hưởng nhiều nhân tố liên quan tới cấu trúc vật liệu (tính dị hướng vật liệu) lực tác động Trong trình sản xuất chế tạo sản phẩm, thường xuất vết nứt, phá vỡ cấu trúc vùng chịu biến dạng lớn trình tạo hình biến dạng Để đánh giá khả tạo hình vật liệu để so sánh 114 với vật liệu khác Keeler người đưa khái niệm đường cong giới hạn có co thắt vật liệu Ơng cho kéo giãn lớn cục đủ để đánh giá tỷ lệ biến dạng cho tôn cán dập Ông nhận thấy mang giá trị biến dạng ( 1 ,  ) ứng với phá hỏng theo phương biến dạng lên biểu đồ điểm ( 1 ,  ) nằm đường cong gọi đường cong giới hạn hình thành dập Đường cong lúc đầu giới hạn phần tư mặt phẳng biến dạng ngang dương Sau bổ xung cơng trình nghiên cứu Goodwin cho miền biến dạng ngang âm (miền thắt) Từ nghiên cứu thực nghiệm lý thuyết họ xây dựng nên đường cong biến dạng giới hạn Tuy nhiên đường cong phụ thuộc vào quỹ đạo biến dạng, sản phẩm cơng nghiệp phần lớn địi hỏi qua nhiều công đoạn gia công khác Như với quy trình cơng nghệ ta phải xác định lại đường cong tương ứng Năm 1982 ông Arieux đề xuất dùng đường TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 Cơng nghiệp rừng cong ứng suất giới hạn xây dựng từ đường cong biến dạng theo phương cán vật liệu (   0) Nghiên cứu tác giả Lương Thị Hồng Liên (1995), Nguyễn Trường Giang (2004), xây dựng đường cong ứng suất theo mô hình 3G theo mơ hình dẻo Để làm rõ khác tính chất học vật liệu đặc biệt vật liệu trực hướng, theo hướng kéo khác so với hướng cán, có kể đến ảnh hưởng biến dạng trước, báo dùng mơ hình kết hợp 3G + Hill để tính tốn đưa đường cong ứng suất giới hạn, nghiên cứu với góc nghiêng khác so với hướng cán   450 ,600 , có kể đến ảnh hưởng biến dạng trước PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Phương pháp nghiên cứu phương pháp sử dụng lý thuyết dẻo, vật liệu nghiên cứu làm việc ngồi miền đàn hồi nên để tính toán giá trị ứng suất, biết dạng nghiên cứu tác giả Nguyễn Nhật Thăng (2001) Nguyễn Thị Lục (2009) sử dụng kết hợp lý thuyết dẻo 3G Hill (3G + Hill) Đặc điểm biến dạng dẻo q trình khơng thuận nghịch, quan hệ đại lượng ứng suất - biến dạng khơng phải tuyến tính Trên hình sơ đồ chung quan hệ trạng thái ứng suất đơn, nhận từ thí nghiệm Khi ứng suất  mẫu nhỏ giá trị xác định đó, kí hiệu  ch , gọi giới hạn chảy biến dạng túy đàn hồi Khi ứng suất mẫu vướt giới hạn  ch suất biến dạng dẻo Đường tăng tải đường giảm tải không trùng nhau, ứng suất trở khơng (0) biến dạng cịn lượng khác khơng, gọi biến dạng dư hay biến dạng dẻo Ta viết biến dạng tổng biến dạng đàn hồi  dh biến dạng dẻo  d    dh   d Hình Ứng suất - biến dạng trạng thái đơn tuyến tính Vấn đề ban đầu cần đặt lý thuyết dẻo xuất biến dạng dẻo Trong toán chiều (trạng thái ứng suất đơn) dấu hiệu xuất biến dạng dẻo gọi điều kiện dẻo    ch , trạng thái ứng suất khối tổng quát điều kiện dẻo phụ thuộc giá trị ứng suất số biểu thị tính chất vật liệu đề cập tài liệu Đặng Việt Cương, Lê Quang Minh (2003) Để có thơng số đầu vào vận dụng lý thuyết dẻo 3G + Hill, nghiên cứu thực thí nghiệm Các đường cong biến dạng giới hạn nghiên cứu cho mẫu cắt theo phương khác so với phương cán: 45o , 60o Do cấu tạo máy dập, để phù hợp với kích thước khn máy dập thuận tiện cho chế tạo mẫu, thí nghiệm sử dụng mẫu với kích thước khác sau: 50 mm, 70 mm, 90 mm, 110 mm, 130 mm, 150 mm, 170 mm chiều dài mẫu 190 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 115 Cơng nghiệp rừng mm Trên mẫu, người ta phủ lớp nhựa hóa học in mạng lưới hình trịn hay hình chữ nhật tùy theo mục đích thí nghiệm dùng cho việc đo biến đạng Đối với mẫu có biến dạng trước: Thực với mẫu với chiều rộng chiều dài qui định trên, mẫu chịu biến dạng trước mức  1tr   2tr  0,09 Các mẫu sau đặt tiếp vào máy dập với đầu dập có đường kính d =170 mm dập xuất vết nứt hay có co thắt mẫu Máy thí nghiệm máy dập thủy lực chế tạo theo mơ hình thiết bị Marciniak Cấu tạo phần máy gồm: đầu dập hình trụ phẳng, gá ép khn dập (Hình 2) Hình Cấu tạo máy dập Người ta tiến hành thí nghiệm dập cho tất mẫu Ngay sau xuất vết nứt mẫu quan sát thiết bị camera, người ta cho dừng máy đo biến dạng kính hiển vi có độ xác 1/100 mm.Việc đo biến dạng ứng với co thắt cục tiến hành theo phương pháp Bragard đề cập tài liệu tác giả Nguyễn Nhật Thăng (1996) Kết tính toán phần mềm excel, cho đồ thị tương quan thấy rõ ảnh hưởng hướng kéo biến dạng trước đến biến dạng cuối vật liệu KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Tính ứng suất theo lý thuyết dẻo 3G + Hill Xây dựng công thức tổng quát thực kéo mẫu thử trường hợp có biến dạng trước khơng có biến dạng trước theo mơ hình dẻo 3G + Hill (Hình 3) xem có ảnh hưởng tới đường cong ứng suất giới hạn tác giả Nguyễn Nhật Thăng (2001), Nguyễn Thị Lục (2009) xây dựng sau: Hình Mơ hình tính tốn theo mơ hình 3G + Hill i, j – Phương vật liệu x, y – Trục đối xứng mẫu đồng thời phương đo biến dạng 116 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 Công nghiệp rừng 3.1.1 Trường hợp khơng có biến dạng trước Biểu thức số gia trượt theo quy luật dG1  ứng xử dẻo mơ hình trường hợp tổng qt, xác định theo biểu thức: d  (   ) d  (   ) d  (   ) ; dG2  ; dG3  r1 (  ) r1 (  ) r(   ) r1 (  ) r(  ) (1) Với r1(  )  cos(21 ) cos(45  1 ) cos(45  1 ) cos(2 ) cos(45   ) cos(45   )  2r(   451 ) 2r(   45 ) (2) r(  ) - Hệ số dị hướng, xác định theo công thức: r(  )  r0 r90 cos (  )  r45 ( r0  r90 ) sin (  ) r0 [1  cos(  )]  r90 1  cos(  ) Trong r0 = H/(1-H), r90 = H/F, r45 = -(1- H +F – 2P)/2(F+1 –H); H, F, G, P số Hill Trường hợp đẳng hướng (VonMises) ta có F = G = H = 1/2 P = 3/2 (3) Ở ta xét trạng thái ứng suất phẳng   ,với giả thiết coi góc trượt 1  0,2  , quan hệ số gia biến dạng với ứng suất biểu diễn dạng:  r        d 11  dG1  dG3  d     r1(  )   r1(  ) r   r 1     d 22  dG2  dG1  d      (   90 )  r r r  1(  ) ( 90   )    1(  ) d 33   dG1  dG3  d     r1(  ) r d 12   Ta đặt Do đó:      2  r1(  ) r( 90   )   (4)  sin( 41 ) sin( 4 )  d (   )    r  (   45  ) r(   45  )  1  sin( 41 ) sin( 4 )      r2  r(   45  ) r(   45  )  d d12  (   ) r2 a Tính ứng suất Quan hệ biến dạng ứng suất từ hai  r  r r  d 11   1(  )   d  d    22   r  1(  ) Từ (6) cách giải ngược lại ta (5) phương trình đầu (4) viết dạng:  r1(  )    r( 90   )     r1(  ) r( 90   )   (6) đưa biểu thức tính ứng suất sau: TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 117 Cơng nghiệp rừng  r( 90   )      r1(  ) r(90   )    d    2  r  1(  )  r1(  )   d 11  r    d 22  r1(  ) r  (7) d  12 P d  r  r( 90   )  1    r1(  ) r r1(  ) r( 90   ) r1(  ) r1(  )  12  Với b Tính hệ số nhân dẻo d  - Theo tiêu chuẩn dẻo Tresca (1984), đề cập tài liệu Hà Minh Hùng, Đinh Bá Trụ (2003) (8) Giả thiết ứng suất tiếp lớn ứng suất tiếp giới hạn cho quy luật hoá bền theo mơ hình dẻo 3G sau: 2  Max  i   j Ở đây: 2  A  B  exp(  a dG  r90 dG Từ biểu thức (4) ta tính ứng suất  i   j 1    2 3  3  1  dG r1 (  ) d dG r1 (  ) r( 90   ) (10) d dG r1 (  ) r d Từ (9), (10) ta rút biểu thức tính hệ số nhân dẻo: r d  1(  ) Max ( dG1 , dG2 r( 90  ) , dG3 r ) (11) 2 d  r  r12(  ) ( r  1) 2 dập) theo giả thiết   , ta rút (14) Lấy dG1 (14) thay vào biểu thức tính d1 , d ta được: 118  r0 dG ) (9) - Tính hệ số nhân dẻo d  theo tiêu chuẩn dẻo 3G Giả sử vật liệu tn theo mơ hình dẻo 3G cho công thức sau:  (   )2 (   ) (  1 )  G      const  r1(  ) r1(  ) r(90  ) r1(  ) r  Ứng suất tương đương theo phương theo mơ hình viết sau:  r (   )2 (   )  (12)    (   )2    eq / (r  1)  r(90 ) r  Khi ứng suất tiếp là: 2   eq /1 Hệ số nhân dẻo d  tìm cách thay (10) vào (12): [( dG1 )  ( dG ) r( 90  )  ( dG3 ) r ] Từ biểu thức (4) ta nhận biểu thức biến dạng phụ thuộc vào ứng suất (ở trình tạo hình biến dạng dG1 phụ thuộc vào dG2 dG3: dG1  r dG3  r(90  ) dG2  (r  1) dG2   d11    r(90   )    d  (1  r  r ( 90   ) )  22     dG3  (13) (15) Từ (15) giải ngược hệ phương trình ta nhận dG2, dG3 sau: r (r  1)   d11  dG2   (16)  dG     (1  r  r(90   )  d 22  ( 90   ) )  3  Trong đó:   r(90  ) r  (r  1)(1  r(90  ) ) TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 Công nghiệp rừng Biết số gia dG2, dG3 tính dG1 theo biểu thức (14) Sau bước tính tốn, số gia trượt dGi tính Từ ta xác định ứng suất - Ta tính số gia biến dạng trượt có biến dạng trước theo cơng thức: r (r  1)  11pre  G2pre   (17)   pre     pre  G3    (1  r(90  ) )  r(90  )   22  tiếp giới hạn  theo (9), sau ta tính G1pre  r G2pre  r(90  )G3pre hệ số nhân dẻo theo quan hệ (13) Trong trường hợp sử dụng tiêu chuẩn dẻo Tresca: 2  Max ( i   j ) hay theo quan hệ (13) Khi số gia biến dạng trung gian hiệu biến dạng sau trừ biến dạng trước:  ii   iifin   iipre (18) trường hợp sử dụng tiêu chuẩn dẻo 3G: |2 | = / Cuối ta tính thành phần ứng suất 1, gây biến dạng dε11 dε22 theo quan hệ (7) Biến dạng dε12 xác định sau: = ( − ) - Ta xác định G2 G3 sau: r (r  1)   11  G2    G     (1  r  (90  ) )  r(90  )   22   3  (19) Khi biến dạng trượt giai đoạn cuối xác định sau: Gjfin  Gjpre  Gj (j = 1,2,3) (20) Từ ta xác định được: 3.1.2 Trường hợp có biến dạng trước 2  A  B  exp[ar1(  ) ( G1  G1pre  r(90  ) G2  G2pre  r G3  G3pre )] Tiếp theo ta xác định d  theo mơ hình Tresca cơng thức (11) hay mơ hình 3G theo cơng thức (13), xác định ứng suất theo công thức (7) - Xác định hệ số nhân dẻo theo mơ hình dẻo 3G: d  r  r12(  ) (r  1) 2 [(dG1 )  (dG2 ) r(90 )  (dG3 ) r (22)  r1(  )   11  , 12 r    22   r1(  ) r  Mục đích tốn để xem xét ảnh hưởng biến dạng trước tới đường cong biến dạng giới hạn xuất phát từ đường cong ứng suất giới hạn Từ ứng suất giới hạn  ij lấy từ đường cong ứng suất giới hạn tìm từ tốn thuận để xác định biến dạng giới hạn  i Trong trường hợp có biến dạng trước  i pre ta phải tính Gipre (17) Trong trường hợp không - Cuối ta xác định ứng suất:  r(90 )      r1(  ) r(90 )    d.   2  r  1(  ) (21) d  12 (23) P.d 3.2 Tính biến dạng theo lý thuyết dẻo 3G + Hill có  ipre Gipre = Đặt   G r 2   (90 ) ta có: 1 G3r   r(90 ) G2  r G3  Và: G1  r G3  r(90 ) G2 2  A  B  exp[ar1(  ) ( G1  G1pre  r(90  ) G2  G2pre  r G3  G3pre )] ( G  G 1pre  r( 90   )  G  G 2pre  r  G  G 3pre )   với 2   eq /1   ln 1     2  A         B    ar (  )  (   ) (   )   (   )   (r  1)  r(90 ) r  r TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 119 Công nghiệp rừng Giải hệ phương trình: ⎧ ⎪ ∆ ( )∆ =− ∆ ⎨ ⎪ ∆ + + ( + ) ∆ ⎩ Để giải ta có điều kiện: + ∆ − ( (24) + ∆ - Nếu  1  G fin     G 2fin   G fin   + =− [ ] ( ) Từ ta tính biến dạng cuối là: fin G1  - Nếu      G fin   G fin   =0 )∆ (25) (26) Giải ta tìm số gia ΔG1, ΔG2, ΔG3 tính số gia biến dạng  1    r(   90   )  (r  1) G2      (1  r (27) r(  )   G3  ( 90   ) )  2   i fin   ipre    i 3.3 Kết xác định ứng suất biến dạng giới hạn theo lý thuyết dẻo 3G + Hill Sau tính tốn thay thơng số ban đầu ứng với góc  kết cho thơng số cụ thể vẽ đường cong ứng suất giới hạn, biến dạng giới hạn Hình đường cong ứng suất thể tương quan đường có biến dạng trước đường khơng có biến dạng trước - Với góc kéo 450:   (   ) Hình Đường cong biến dạng giới hạn ứng suất giới hạn góc   450 với số lượng mẫu 7, có biến dạng trước  pre  0,09 khơng có biến dạng trước - Với góc kéo 600: Hình Đường cong biến dạng giới hạn ứng suất giới hạn góc   600 có biến dạng trước  pre  0,09 (số lượng mẫu 7) khơng có biến dạng trước 120 (28) TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 Cơng nghiệp rừng Nhìn vào đồ thị biến dạng ta thấy: i) có biến dạng trước đường cong biến dạng giới hạn nằm vị trí thấp so với đường cong khơng có biến dạng trước, điều cho thấy biến dạng trước ảnh hưởng lớn đến biến dạng cuối sau thực thí nghiệm kéo, hay dập vật liệu; ii) khơng có biến dạng trước đường cong ứng suất có biến dạng trước khơng có chêch lệch nhiều chứng tỏ biến dạng trước ảnh hưởng không nhiều đến đường cong ứng suất giới hạn, miền biến dạng giới hạn xác định tương đương Tính tốn theo mơ hình 3G + Hill với phương kéo lệch góc   450 ,600 so với hướng cán với số lượng mẫu thử mẫu có biến dạng trước giống   0,09 khơng có biến dạng trước, kết tính tốn cho kết khơng chênh lệch nhau, điều cho thấy miền giới hạn ứng suất giới hạn theo góc  khác gần Mối quan hệ thể rõ đồ thị hình Hình Đường cong ứng suất giới hạn theo phương kéo khác khơng có biến dạng trước với số lượng mẫu Qua khảo sát với phương kéo khác làm với phương cán góc   450 ,600 , nhìn vào đường cong ứng suất, đường cong biến dạng ta thấy thực kéo với góc khác trường hợp có biến dạng trước trường hợp khơng có biến dạng trước giá trị ứng suất xấp xỉ khơng có sai lệch nhiều Điều cho thấy với vật liệu trực hướng tính không thay đổi đáng kể mặt phẳng xét KẾT LUẬN Từ kết nghiên cứu nêu, ta kết luận rằng: - Khi có biến dạng trước đường cong biến dạng cuối có giá trị thấp chứng tỏ biến dạng trước có ảnh hưởng lớn tới biến dạng cuối Thường làm cho biến dạng cuối nhỏ so với trường hợp khơng có biến dạng trước Do biến dạng trước thường sử dụng gia công chế tạo vỏ ô tô, vỏ máy bay, vỏ tàu thủy, vỏ TV ngành công nghiệp thực phẩm… để hạn chế biến dạng sau chịu lực - Khi có biến dạng trước khơng có biến dạng trước chênh lệch ứng suất khơng khác nhiều, điều cho thấy biến dạng trước không ảnh hưởng nhiều tới đường cong ứng suất giới hạn - Với phương kéo khác (trong mặt phẳng) đường cong ứng suất, đường cong biến dạng có giá trị ứng suất xấp xỉ khơng có sai lệch nhiều, chứng tỏ góc kéo không ảnh hưởng đến đường cong biến dạng đường cong ứng suất - Với mơ hình kết hợp 3G + Hill để tính tốn ứng suất giới hạn cho phép ta tính với phương kéo khác tính tốn với mơ hình khác chưa đề cập đến TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 121 Công nghiệp rừng TÀI LIỆU THAM KHẢO Đặng Việt Cương, Lê Quang Minh (2003) Lý thuyết dẻo ứng dụng NXB Khoa học kỹ thuật Nguyễn Trường Giang (2004) Nghiên cứu đường cong ứng suất giới hạn theo mô hình dẻo Luận văn thạc sỹ, Đại học Bách Khoa Hà Nội Hà Minh Hùng, Đinh Bá Trụ (2003) Lý thuyết biến dạng dẻo NXB Khoa học kỹ thuật Lương Thị Hồng Liên (1995) Đường cong ứng suất giới hạn theo mơ hình dẻo 3G Luận văn thạc sỹ Nguyễn Thị Lục (2009) Nghiên cứu đường cong ứng suất giới hạn vật liệu trực hướng Luận văn thạc sỹ, Đại học Bách Khoa Hà Nội Nguyễn Nhật Thăng (1996) Phương pháp thực nghiệm xác định biến dạng giới hạn vật liệu Hội nghị Cơ học toàn quốc lần V Nguyễn Nhật Thăng (2001) Xác định ứng xuất giới hạn theo mơ hình dẻo 3G + Hill Tuyển tập khoa học Hội nghị toàn quốc Cơ học kỹ thuật, tập 3, trang 225-231 Hill.R (1950) Mathematical theory of plasticity Oxford, Clarendon, Press,420p R.Hill (1967) Deformation in elastic/ plastic continua Journal of Mechanics and physics of Solid, Vol.15 RESEARCH ON THE EFFECTS OF PREVIOUS DEFORMATION AND PULLING DIRECTION TO THE DEFORMATION CURVE AND CRITICAL STRESS CURVE OF LINE MATERIALS APPLYING PLASTIC THEORY 3G + HILL METHOD Nguyen Thi Luc1, Than Van Ngoc1, Nguyen Dang Ninh1, Nguyen Thi Van Hoa1 Vietnam National University of Forestry SUMMARY As we know, the direct material is the material with three symmetrical axes perpendicular to each other, with different mechanical properties along each axis The rolled steel materials -is one of the directional materials, are often used in the manufacturing sector of automobile covers, aircraft covers, ship hulls, micro-covers and in the food industry (packaging, canning ) In orde to reduce the deformation, cracks, fractures and enhance the usability of the material (not in the range of the material elastic region), the study of previous deformation and pulling direction is very important In this study, the application of the plastic theory and 3G+Hill to calculate the effects of previous deformation and pulling direction to the deformation curve and critical stress curve of line materials is a new research direction After the experiment being carried out with pulling directions of 450 and 600 angle from the main direction, the case of the previous deformation with ε = 0.09 mm and the another case which does not have any previous deformation For each pulling direction, there are samples with different width dimensions including 50 mm, 70 mm, 90 mm, 110 mm, 130 mm, 150 mm, 170 mm and the length of 190 mm being carried out The results showed that the previous deformation have a great influence to the final deformation curve of the material, it causes a smaller final deformation compared to the case which does not have any previous deformation That means the final deformation can be reduced after the materials are provided by a force, which allows to prolong the lifetime of the material The study result also shows that the stress curve does not depend on the pull direction as well as the previous deformation Keywords: Deformation curve, plastic theory of 3G + Hill, previous deformation, stress curve Ngày nhận Ngày phản biện Ngày định đăng 122 : 02/8/2019 : 13/9/2019 : 24/9/2019 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ LÂM NGHIỆP SỐ - 2019 ... tốn để xem xét ảnh hưởng biến dạng trước tới đường cong biến dạng giới hạn xuất phát từ đường cong ứng suất giới hạn Từ ứng suất giới hạn  ij lấy từ đường cong ứng suất giới hạn tìm từ tốn thuận... tốn đưa đường cong ứng suất giới hạn, nghiên cứu với góc nghiêng khác so với hướng cán   450 ,600 , có kể đến ảnh hưởng biến dạng trước PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Phương pháp nghiên cứu phương pháp... định ứng suất biến dạng giới hạn theo lý thuyết dẻo 3G + Hill Sau tính tốn thay thơng số ban đầu ứng với góc  kết cho thơng số cụ thể vẽ đường cong ứng suất giới hạn, biến dạng giới hạn Hình đường