Kiểm toán kè bằng phần mềm Plaxis

DỰ ÁN : CẢI TẠO RẠCH ĐẦM SEN (TỪ CHÙA GIÁC VIÊN ĐẾN KÊNH TÂN HĨA) KIỂM TỐN PHẦN KÈ Sử dụng phần mềm Plaxis Mơ hình 2-D, tốn phẳng, được sử dụng để tính tốn I Thơng số địa chất vật liệu: Lỗ khoan: Lỗ khoan sử dụng : HK3 Là lỗ khoan lớp bùn sét có chiều dày lớn Thơng số đầu vào cho lớp đất: Thơng số Dày lớp Mơ hình Loại Dung trọng tự nhiên Hệ số rỗng Dung trọng tự nhiên nước Môđun đàn hồi Hệ số Poisson Lực dính Góc nội ma sát Kí hiệu Đơn vị - m - gunsat e0 gw Eref n c j kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 Độ Lớp (Bùn sét) 9,8 Mohr Coulomb Undrained C 15,7 1,729 10 3925 0,495 15,7 Lớp (Cát sét) Mohr Coulomb drained 20,2 0,595 10 6080 0,3 13,5 17,1 Lớp (Cát bụi) Mohr Coulomb drained 19,1 0,5 10 10000 0,3 30 * Sức kháng cắt khơng nước (Cu=Su) từ thí nghiệm cắt cánh trường được sử dụng cho mơ hình lớp bùn sét (lớp 1) Lớp \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 1/11 Lớp Lớp \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 2/11 Đặc trưng cọc BTCT 30x30cm: Chỉ danh Bề rộng Chiều dày Khoảng cách cọc Diện tích mặt cắt ngang Mơ men qn tính Mô men kháng uốn Modun đàn hồi Độ cứng chịu nén Độ cứng chịu uốn Trọng lượng / m3 Chiều dài cọc Đơn vị mm mm m m 4/ m m m /m kN/m2 kN/m kNm2/m kN/m3 m Ký hiệu w t Ls A Ix Zx E EA EI w L Cọc 30x30cm = = = = = = = = = = = Ghi 300 300 1,000 0,090 0,000675 0,004500 28.000.000 2.520.000 =E*A 18.900 =E*Ix 25,00 16,00 Tải trọng nhà cơng trình bên cạnh: Cơng trình liền kề cơng trình nhà cấp 4, tường gạch dày 20cm, cao 4m, đế chân móng băng 1.6m, trọng lượng tường gạch 20kN/m3 Vậy q= 0.2*4*20/1.6= 10 kN/m2 \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 3/11 II Kết tính Trường hợp mực nước cạn (mực nước nằm đáy kè) Mơ hình tính tốn Kết tính tốn ổn định Hệ số ổn định tính tốn Msf=1.657 \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 4/11 Kết tính tốn chuyển vị ngang cọc Kết tính tốn moment cọc \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 5/11 Kết tính tốn lực cắt cọc Trường hợp mực nước bình thường (mực nước nằm kè) Mơ hình tính tốn Kết tính tốn ổn định \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 6/11 Hệ số ổn định tính tốn Msf=2,046 Kết tính tốn chuyển vị ngang cọc Kết tính tốn moment cọc \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 7/11 Kết tính tốn lực cắt cọc Trường hợp mực nước lớn (mực nước nằm gần đỉnh kè) Mô hình tính tốn Kết tính tốn ổn định \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 8/11 Hệ số ổn định tính tốn Msf=2,997 Kết tính tốn chuyển vị ngang cọc Kết tính tốn moment cọc \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 9/11 Kết tính tốn lực cắt cọc Trường hợp khơng có hàng cọc BTCT 30x30cm (mực nước cạn) Mơ hình tính tốn Kết tính tốn ổn định \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 10/11 Hệ số ổn định tính tốn Msf=1,026 Kết luận Kết cấu kè khai thác bình thường trường hợp mực nước khác xuất trình khai thác Trường hợp bất lợi kè mực nước kè bị cạn Hệ số ổn định mái kè trường hợp Msf=1,657 Hệ số ổn định tối thiểu Kmin=1,4 (tham khảo mục II.1.1 22TCN262:2000) Chuyển vị ngang đỉnh kè 5,55cm Chuyển vị ngang cho phép Ugh =0,02*H = 8cm (H=4m: chiều cao kè) (Tham khảo mục 5.11 22TCN 219-94) Trường hợp khơng bố trí cọc BTCT 30x30cm gia cố mái kè hệ số ổn định mái kè Msf = 1,026 => Mái kè không đảm bảo hệ số ổn định tối thiểu \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\7 Tinh toan phan ke7 Tinh toan phan ke 11/11 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC 7-TCVN 11823:2017 - TIÊU CHUẨN QUỐC GIATHIẾT KẾ CẦU ĐƯỜNG BỘ - PHẦN 10: NỀN MĨNG) CƠNG TRÌNH: CẢI TẠO RẠCH ĐẦM SEN I LOẠI CỌC: LỖ KHOAN: DS4 CỌC VUÔNG 0,3x0,3M Đường kính cọc D = 0,30 m Chu vi bề mặt cọc As = 1,20 m Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 m2 gc = II CƠNG THỨC TÍNH: Qs = S (qs * As * d ) Sức kháng thân cọc Sức kháng hông đơn vị 24,53 kN/m Khối lượng riêng bê tông Loại đất mũi cọc (1/2 = cát / sét) Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt tự nhiên Lực đẩy (1/2 = xét / không xét) Hệ số sức kháng + Cát + Sét m : Phương pháp Meyerhof : Phương pháp a qs=0.0019*N160 (Mpa) cọc đóng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-69) qs=0.00096*N160 (Mpa) cọc đóng khơng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-70) qs=a*Su=a*qu/2 (Mpa) (7.3.8.6.2-62) Qp = qp* Ap Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị + Cát qp=(0.038*N160*Db)/D ≤ ql : Phương pháp Meyerhof (7.3.8.6.5-68) ql = 8*0.4N160 cho cát (Mpa) ql = 6*0.3N160 cho cát bột khơng pha sét (Mpa) a-Hệ số nhóm cọc qp=9*Su + Sét - Khoảng cách tim cọc d = d/D = 3,33 h = 0,73 sét; - Hệ số nhóm cọc b-Đối với cọc đóng đất sét c-Đối với cọc đóng đất cát m = 1,00 cát (7.3.8.6.5-65) Qult=Qp +Qs Sức kháng đỡ cực hạn Sức kháng đỡ tính tốn cọc đơn (QR) QR=jqp*Qp + jqs*Qs Trọng lượng thân cọc (W) W= L*Ap*gc' jqs = 0,35 gc'=gc (nếu không xét lực đẩy nổi) jqp = 0,35 gc'=gc-0.981 (nếu xét lực đẩy nổi) jqs = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc đơn [Q]= QR -W jqp = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc nhóm cọc (Qgroup) [Qgroup] = h*QR - W III KẾT QUẢ: TTGH Cường độ (Qgroup) = N Value 60 50 40 30 20 10 0,00 Tên Cao độ d (m) Db (m) Z (m) 1=cát 2=sét N lớp C dày C sâu Loại đất g sv' qu Su kN/m3 ( Mpa) Mpa Mpa -0,80 2,00 2,00 -2,80 2,00 4,00 15,7 0,006 0,015 0,008 15,7 0,017 0,015 0,008 -3,62 0,82 4,82 15,7 0,025 0,015 -5,62 2,00 -7,62 2,00 3 20,2 0,038 7 20,2 0,058 -9,92 2,30 13 13 14 20,2 0,080 -11,92 13,12 13 13 13 19,1 -14,00 15,20 11 11 10 19,1 N60 (N1)60 0 1 6,82 8,82 4,3 11,12 2,00 6,3 2,08 8,38 329 kN TTGH Đặc biệt (Qgroup) = 1.160 kN Qs (Skin) (kN) Qp (Tip) (kN) Qult QR W [Q] [Qgroup] kN kN kN kN kN qs qp Mpa Mpa 0,75 0,01 0,07 14 14 10 20 0,75 0,01 0,07 14 28 10 10 34 12 0,008 0,75 0,01 0,07 33 12 40 14 11 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 58 18 20 11 69 24 15 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 82 18 29 11 93 33 19 13 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 28 10 110 20 38 11 121 42 25 18 0,101 - - 0,03 10,46 61 18 18 171 61 57 941 282 1.112 339 29 310 300 0,119 - - 0,02 11,10 53 16 16 224 53 73 999 300 1.223 372 34 339 329 a Qs j qsQs hj qsQs S Qs hQs Sj qsQs Qp j qpQp -2,00 -4,00 -6,00 -8,00 -10,00 -12,00 -14,00 -16,00 -18,00 \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\8.2 Driven pile_30x30_DS4_1 - VN 1/1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC 7-TCVN 11823:2017 - TIÊU CHUẨN QUỐC GIATHIẾT KẾ CẦU ĐƯỜNG BỘ - PHẦN 10: NỀN MÓNG) CƠNG TRÌNH: CẢI TẠO RẠCH ĐẦM SEN I LOẠI CỌC: LỖ KHOAN: DS5 CỌC VNG 0,3x0,3M Đường kính cọc D = 0,30 m Chu vi bề mặt cọc As = 1,20 m Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 m2 gc = II CƠNG THỨC TÍNH: Qs = S (qs * As * d ) Sức kháng thân cọc Sức kháng hông đơn vị 24,53 kN/m Khối lượng riêng bê tông Loại đất mũi cọc (1/2 = cát / sét) Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt tự nhiên Lực đẩy (1/2 = xét / không xét) Hệ số sức kháng + Cát + Sét m : Phương pháp Meyerhof : Phương pháp a qs=0.0019*N160 (Mpa) cọc đóng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-69) qs=0.00096*N160 (Mpa) cọc đóng khơng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-70) qs=a*Su=a*qu/2 (Mpa) (7.3.8.6.2-62) Qp = qp* Ap Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị + Cát qp=(0.038*N160*Db)/D ≤ ql : Phương pháp Meyerhof (7.3.8.6.5-68) ql = 8*0.4N160 cho cát (Mpa) ql = 6*0.3N160 cho cát bột khơng pha sét (Mpa) a-Hệ số nhóm cọc qp=9*Su + Sét - Khoảng cách tim cọc d = d/D = 3,33 h = 0,73 sét; - Hệ số nhóm cọc b-Đối với cọc đóng đất sét c-Đối với cọc đóng đất cát m = 1,00 cát (7.3.8.6.5-65) Qult=Qp +Qs Sức kháng đỡ cực hạn Sức kháng đỡ tính tốn cọc đơn (QR) QR=jqp*Qp + jqs*Qs Trọng lượng thân cọc (W) W= L*Ap*gc' jqs = 0,35 gc'=gc (nếu không xét lực đẩy nổi) jqp = 0,35 gc'=gc-0.981 (nếu xét lực đẩy nổi) jqs = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc đơn [Q]= QR -W jqp = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc nhóm cọc (Qgroup) [Qgroup] = h*QR - W III KẾT QUẢ: TTGH Cường độ (Qgroup) = N Value 60 50 40 30 20 10 0,00 Tên Cao độ d (m) Db (m) Z (m) 1=cát 2=sét N lớp C dày C sâu Loại đất g sv' qu Su kN/m3 ( Mpa) Mpa Mpa -0,80 2,00 2,00 -2,80 2,00 4,00 15,7 0,006 0,015 0,008 15,7 0,017 0,015 0,008 -4,80 2,00 6,00 0 15,7 0,029 0,015 -6,80 2,00 -7,52 0,72 1 15,7 0,040 4 15,7 0,048 N60 (N1)60 0 0 8,00 8,72 212 kN TTGH Đặc biệt (Qgroup) = 774 kN Qs (Skin) (kN) Qp (Tip) (kN) Qult QR W [Q] [Qgroup] kN kN kN kN kN qs qp Mpa Mpa 0,75 0,01 0,07 14 14 10 20 0,75 0,01 0,07 14 28 10 10 34 12 0,008 0,75 0,01 0,07 14 42 10 15 48 17 13 -1 0,015 0,008 0,75 0,01 0,07 14 55 10 19 62 22 18 -2 0,015 0,008 0,75 0,01 0,07 60 21 67 23 19 -2 a Qs j qsQs hj qsQs S Qs hQs Sj qsQs Qp j qpQp -2,00 -4,00 -6,00 -8,00 -10,00 -12,00 -14,00 -9,52 2,00 10,72 7 20,2 0,060 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 85 18 30 11 96 33 24 10 -11,52 2,00 12,72 5 20,2 0,080 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 109 18 38 11 120 42 28 14 -12,32 0,80 4,8 13,52 7 20,2 0,095 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 10 119 42 11 130 45 30 16 -14,50 2,18 6,98 15,70 9 19,1 0,109 - - 0,02 7,52 44 13 13 163 44 55 677 203 840 258 35 223 212 -16,00 -18,00 -20,00 \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\8.3 Driven pile_30x30_DS5_1 - VN 1/1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC 7-TCVN 11823:2017 - TIÊU CHUẨN QUỐC GIATHIẾT KẾ CẦU ĐƯỜNG BỘ - PHẦN 10: NỀN MĨNG) CƠNG TRÌNH: CẢI TẠO RẠCH ĐẦM SEN I LOẠI CỌC: LỖ KHOAN: HK3 CỌC VNG 0,3x0,3M Đường kính cọc D = 0,30 m Chu vi bề mặt cọc As = 1,20 m Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 m2 gc = II CƠNG THỨC TÍNH: Qs = S (qs * As * d ) Sức kháng thân cọc Sức kháng hông đơn vị 24,53 kN/m Khối lượng riêng bê tông Loại đất mũi cọc (1/2 = cát / sét) Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt tự nhiên Lực đẩy (1/2 = xét / không xét) Hệ số sức kháng + Cát + Sét m : Phương pháp Meyerhof : Phương pháp a qs=0.0019*N160 (Mpa) cọc đóng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-69) qs=0.00096*N160 (Mpa) cọc đóng khơng chiếm chỗ (7.3.8.6.7-70) qs=a*Su=a*qu/2 (Mpa) (7.3.8.6.2-62) Qp = qp* Ap Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị + Cát qp=(0.038*N160*Db)/D ≤ ql : Phương pháp Meyerhof (7.3.8.6.5-68) ql = 8*0.4N160 cho cát (Mpa) ql = 6*0.3N160 cho cát bột không pha sét (Mpa) a-Hệ số nhóm cọc qp=9*Su + Sét - Khoảng cách tim cọc d = d/D = 3,33 h = 0,73 sét; - Hệ số nhóm cọc b-Đối với cọc đóng đất sét c-Đối với cọc đóng đất cát m = 1,00 cát (7.3.8.6.5-65) Qult=Qp +Qs Sức kháng đỡ cực hạn Sức kháng đỡ tính tốn cọc đơn (QR) QR=jqp*Qp + jqs*Qs Trọng lượng thân cọc (W) W= L*Ap*gc' jqs = 0,35 gc'=gc (nếu không xét lực đẩy nổi) jqp = 0,35 gc'=gc-0.981 (nếu xét lực đẩy nổi) jqs = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc đơn [Q]= QR -W jqp = 0,30 Sức kháng đỡ thiết kế cọc nhóm cọc (Qgroup) [Qgroup] = h*QR - W III KẾT QUẢ: TTGH Cường độ (Qgroup) = N Value 60 50 40 30 20 10 0,00 Tên Cao độ d (m) Db (m) Z (m) 1=cát 2=sét N lớp C dày C sâu Loại đất g sv' qu Su kN/m3 ( Mpa) Mpa Mpa -0,80 2,00 2,00 -2,80 2,00 4,00 15,7 0,006 0,015 0,008 15,7 0,017 0,015 0,008 -4,80 2,00 6,00 0 15,7 0,029 0,015 -6,80 2,00 -8,55 1,75 0 0 15,7 0,040 2 15,7 0,051 -10,55 2,00 -12,55 2,00 5 20,2 7 20,2 -13,55 14,75 8 5,95 15,70 8 7,95 17,70 11 11 9,95 19,70 14 14 12 168 kN TTGH Đặc biệt (Qgroup) = 626 kN Qs (Skin) (kN) Qp (Tip) (kN) Qult QR W [Q] [Qgroup] kN kN kN kN kN qs qp Mpa Mpa 0,75 0,01 0,07 14 14 10 20 0,75 0,01 0,07 14 28 10 10 34 12 0,008 0,75 0,01 0,07 14 42 10 15 48 17 13 -1 0,015 0,008 0,75 0,01 0,07 14 55 10 19 62 22 18 -2 0,015 0,008 0,75 0,01 0,07 12 68 24 74 26 22 -3 0,066 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 92 18 32 11 103 36 26 10 0,086 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 24 116 18 41 11 127 44 30 14 20,2 0,101 0,027 0,014 0,75 0,01 0,12 12 128 45 11 139 49 33 16 19,1 0,111 - - 0,02 6,09 18 6 147 18 50 548 164 695 215 35 180 168 10 19,1 0,124 - - 0,02 10,48 52 16 16 199 52 66 944 283 1.142 349 39 310 298 19,1 0,143 - - 0,03 15,34 64 19 19 262 64 85 1.381 414 1.643 499 43 456 444 N60 (N1)60 0 0 8,00 9,75 2 11,75 13,75 1,00 -14,50 0,95 -16,50 2,00 -18,50 2,00 a Qs j qsQs hj qsQs S Qs hQs Sj qsQs Qp j qpQp -2,00 -4,00 -6,00 -8,00 -10,00 -12,00 -14,00 -16,00 -18,00 -20,00 -22,00 -24,00 \\PC-HT\Project HT\22-TT Chong ngap\22.25 Rach Dam Sen\2 Buoc BVTC\6 Thiet ke chi tiet\1 Thuyet minh-bia-bang tinh\Bang tinh\8.4 Driven pile_30x30_HK3 - VN 1/1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC G.3.2 - TCVN 10304:2014 MÓNG CỌC - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ) Rạch Đầm Sen CƠNG TRÌNH: CỌC VUÔNG 0,3x0,3M I LOẠI CỌC LỖ KHOAN: DS4 CÁC CƠNG THỨC TÍNH TỐN VNG Sức chịu tải cọc đơn (Rc,u) Rc,u=Rp +Rs =qbAb+u S fi li=qbAb+u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) Đường kính cọc D = 0,30 m Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc (Rc,k) Chu vi bề mặt cọc u = 1,20 m Sức kháng thân cọc m2 Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 Khối lượng riêng bê tông gc = 2,50 T/m3 Loại đất mũi cọc Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt đất tự nhiên Lực đẩy Hệ số sức kháng: 0,09 m2 Sức kháng hông đơn vị (1/2 = cát/sét) h = m (1/2 = xét/khơng xét) a-Hệ số nhóm cọc: qp=9*cu + Đất sét ls,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ "i" cu=qu/2 cu,i=6.25Nc,i (Kpa) lc,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ "i" Ns,i-chỉ số SPT trung bình lớp đất rời "i" Trọng lượng thân cọc (W) W= L*A'p*gc' cu-cường độ kháng cắt khơng nước 0,63 gc'=gc khơng xét lực đẩy 1,00 mũi cọc gc'=gc-0.981 xét lực đẩy gcf = 1,00 thân cọc c-Hệ điều kiện làm việc: g0 = 1,15 d-Hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình: gn = 1,20 g0/gn = 0,96 60 50 40 30 10 20 N Value Np-chỉ số SPT trung bình khoảng 1d 4d mũi cọc = Tên Cao lớp độ d (m) Z (m) -0,80 -2,80 -3,62 -5,62 -7,62 -9,92 -11,92 -14,00 2,00 2,00 0,82 2,00 2,00 2,30 2,00 2,08 2,00 4,00 4,82 6,82 8,82 11,12 13,12 15,20 -8 -10 -16 -22 fL - hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d cọc đóng, theo hình G.2b qp=300 Np = -4 -20 + Đất cát gcq -18 pháp hiệu thẳng đứng, xác định theo biểu đồ Hình G.2a Rp = qp* Ap = e-Tỷ số: -14 sức kháng cắt khơng nước trị số trung bình ứng suất fc,i = apfLcu,i (Mpa) h 1/ gk - Hệ số nhóm cọc: -12 fs,i =10Ns,i/3 (Mpa) + Đất sét = b-Hệ số ảnh hưởng với phương pháp hạ cọ -6 + Đất cát n - Số lượng cọc móng: -2 ap-hệ số điều chỉnh cho cọc đóng, phụ thuộc vào tỷ lệ Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị Rc,k=ggcqRp + gcfRs Rs = u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) sét sét sét sét sét sét cát cát Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc - TLBT cọc [(R [ c,k) - W]] [Rc,k]= Rc,k -W Sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc - TLBT cọc (Rc,d) [Rc,d] =1/gk*Rc,k - W II KẾT QUẢ TTGH Cường độ Qgroup N '1' =cát;'2'=sét 2 2 2 1 u - chu vi tiết diện cọc 1,6 Loại đất Chiều dàyChiều sâu E:\Cong trinh\Rach Dam Sen\Driven pile-TCVN 10304 MUC G3.2-RACH GIONG - DS4 cọc 1 13 13 11 g sv' kN/m3 kPa 15,7 5,700 15,7 17,100 15,7 25,137 20,2 37,674 20,2 58,074 20,2 80,004 19,1 100,834 19,1 119,398 cu/s sv' cu ap 1,351 0,450 0,306 0,358 0,232 0,169 - 7,70 7,70 7,70 13,50 13,50 13,50 fs,i & fc,i fL KN/m2 kPa 0,50 0,89 1,00 0,99 1,00 1,00 - 3,85 6,84 7,70 13,37 13,50 13,50 44,33 37,53 = 366 KN 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - 69,30 69,30 69,30 121,50 121,50 121,50 3.990,00 3.378,00 Rs 16 32 32 37 106 94 gcfRs 16 32 32 37 106 94 1.036 KN Rp (Tip) (KN) Qs (Skin) (KN) qp KN/m2 = TTGH Đặc biệt Qgroup S Rs SgcfRs 26 33 65 98 135 241 335 26 33 65 98 135 241 335 Rp 6 11 11 11 359 304 gcqRp 6 11 11 11 359 304 Rc,u Rc,k W [Rc,k] [Rc,d] KN KN KN KN KN 15 32 39 76 109 146 600 639 15 32 39 76 109 146 600 639 11 15 19 25 29 34 11 23 29 61 89 121 572 606 11 14 33 48 67 346 366 1/1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC G.3.2 - TCVN 10304:2014 MÓNG CỌC - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ) Rạch Đầm Sen CƠNG TRÌNH: CỌC VNG 0,3x0,3M I LOẠI CỌC LỖ KHOAN: DS5 CÁC CƠNG THỨC TÍNH TỐN VUÔNG Sức chịu tải cọc đơn (Rc,u) Rc,u=Rp +Rs =qbAb+u S fi li=qbAb+u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) Đường kính cọc D = 0,30 m Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc (Rc,k) Chu vi bề mặt cọc u = 1,20 m Sức kháng thân cọc m2 Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 Khối lượng riêng bê tông gc = 2,50 T/m3 Loại đất mũi cọc Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt đất tự nhiên Lực đẩy Hệ số sức kháng: 0,09 m2 Sức kháng hông đơn vị (1/2 = cát/sét) h = m (1/2 = xét/không xét) a-Hệ số nhóm cọc: + Đất cát fL - hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d cọc đóng, theo hình G.2b qp=300 Np Np-chỉ số SPT trung bình khoảng 1d 4d mũi cọc qp=9*cu + Đất sét ls,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ "i" cu=qu/2 cu,i=6.25Nc,i (Kpa) lc,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ "i" Ns,i-chỉ số SPT trung bình lớp đất rời "i" Trọng lượng thân cọc (W) W= L*A'p*gc' cu-cường độ kháng cắt khơng nước = 0,63 gc'=gc khơng xét lực đẩy gcq = 1,00 mũi cọc gc'=gc-0.981 xét lực đẩy gcf = 1,00 thân cọc c-Hệ điều kiện làm việc: g0 = 1,15 d-Hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình: gn = 1,20 g0/gn = 0,96 60 50 40 30 10 20 N Value 0 pháp hiệu thẳng đứng, xác định theo biểu đồ Hình G.2a Rp = qp* Ap = e-Tỷ số: Tên Cao lớp độ d (m) Z (m) -0,80 -2,80 -4,80 -6,80 -7,52 -9,52 -11,52 -12,32 -14,50 2,00 2,00 2,00 2,00 0,72 2,00 2,00 0,80 2,18 2,00 4,00 6,00 8,00 8,72 10,72 12,72 13,52 15,70 -4 -6 -10 -12 -14 -16 -20 -22 -24 sức kháng cắt khơng nước trị số trung bình ứng suất fc,i = apfLcu,i (Mpa) h 1/ gk - Hệ số nhóm cọc: -18 fs,i =10Ns,i/3 (Mpa) + Đất sét = b-Hệ số ảnh hưởng với phương pháp hạ cọ -8 + Đất cát n - Số lượng cọc móng: -2 ap-hệ số điều chỉnh cho cọc đóng, phụ thuộc vào tỷ lệ Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị Rc,k=ggcqRp + gcfRs Rs = u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) sét sét sét sét sét sét sét sét cát Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc - TLBT cọc [(R [ c,k) - W]] [Rc,k]= Rc,k -W Sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc - TLBT cọc (Rc,d) [Rc,d] =1/gk*Rc,k - W II KẾT QUẢ TTGH Cường độ Qgroup N '1' =cát;'2'=sét 2 2 2 2 u - chu vi tiết diện cọc 1,6 Loại đất Chiều dàyChiều sâu E:\Cong trinh\Rach Dam Sen\Driven pile-TCVN 10304 MUC G3.2-RACH GIONG - DS5 cọc 0 7 g sv' kN/m3 kPa 15,7 5,700 15,7 17,100 15,7 28,500 15,7 39,900 15,7 47,652 20,2 59,904 20,2 80,304 20,2 94,584 19,1 108,583 cu/s sv' cu ap 1,351 0,450 0,270 0,193 0,162 0,225 0,168 0,143 - 7,70 7,70 7,70 7,70 7,70 13,50 13,50 13,50 fs,i & fc,i fL KN/m2 kPa 0,50 0,89 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - 3,85 6,84 7,70 7,70 7,70 13,50 13,50 13,50 29,53 = 255 KN 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - 69,30 69,30 69,30 69,30 69,30 121,50 121,50 121,50 2.658,00 Rs 16 18 18 32 32 13 77 gcfRs S Rs 16 18 18 32 32 13 77 835 KN Rp (Tip) (KN) Qs (Skin) (KN) qp KN/m2 = TTGH Đặc biệt Qgroup SgcfRs 26 44 63 69 102 134 147 224 26 44 63 69 102 134 147 224 Rp 6 6 11 11 11 239 gcqRp 6 6 11 11 11 239 Rc,u Rc,k W [Rc,k] [Rc,d] KN KN KN KN KN 15 32 50 69 76 113 145 158 464 15 32 50 69 76 113 145 158 464 13 18 19 24 28 30 35 11 23 37 51 56 89 117 128 429 11 18 25 28 47 63 69 255 1/1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (MỤC G.3.2 - TCVN 10304:2014 MÓNG CỌC - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ) Rạch Đầm Sen CƠNG TRÌNH: CỌC VUÔNG 0,3x0,3M I LOẠI CỌC LỖ KHOAN: HK3 CÁC CƠNG THỨC TÍNH TỐN VNG Sức chịu tải cọc đơn (Rc,u) Rc,u=Rp +Rs =qbAb+u S fi li=qbAb+u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) Đường kính cọc D = 0,30 m Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc (Rc,k) Chu vi bề mặt cọc u = 1,20 m Sức kháng thân cọc m2 Diện tích mũi cọc Ap = 0,09 Khối lượng riêng bê tông gc = 2,50 T/m3 Loại đất mũi cọc Khoảng cách từ đáy bệ đến mặt đất tự nhiên Lực đẩy Hệ số sức kháng: 0,09 m2 Sức kháng hông đơn vị (1/2 = cát/sét) h = m (1/2 = xét/khơng xét) a-Hệ số nhóm cọc: + Đất cát fL - hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d cọc đóng, theo hình G.2b qp=300 Np Np-chỉ số SPT trung bình khoảng 1d 4d mũi cọc qp=9*cu + Đất sét ls,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ "i" cu=qu/2 cu,i=6.25Nc,i (Kpa) lc,i-chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ "i" Ns,i-chỉ số SPT trung bình lớp đất rời "i" Trọng lượng thân cọc (W) W= L*A'p*gc' cu-cường độ kháng cắt khơng nước = 0,63 gc'=gc không xét lực đẩy gcq = 1,00 mũi cọc gc'=gc-0.981 xét lực đẩy gcf = 1,00 thân cọc c-Hệ điều kiện làm việc: g0 = 1,15 d-Hệ số tin cậy tầm quan trọng công trình: gn = 1,20 g0/gn = 0,96 60 50 40 30 10 20 N Value 0 pháp hiệu thẳng đứng, xác định theo biểu đồ Hình G.2a Rp = qp* Ap = e-Tỷ số: Tên Cao lớp độ d (m) Z (m) -0,80 -2,80 -4,80 -6,80 -8,55 -10,55 -12,55 -13,55 -14,50 2,00 2,00 2,00 2,00 1,75 2,00 2,00 1,00 0,95 2,00 4,00 6,00 8,00 9,75 11,75 13,75 14,75 15,70 -4 -6 -10 -12 -14 -16 -20 -22 -24 sức kháng cắt khơng nước trị số trung bình ứng suất fc,i = apfLcu,i (Mpa) h 1/ gk - Hệ số nhóm cọc: -18 fs,i =10Ns,i/3 (Mpa) + Đất sét = b-Hệ số ảnh hưởng với phương pháp hạ cọ -8 + Đất cát n - Số lượng cọc móng: -2 ap-hệ số điều chỉnh cho cọc đóng, phụ thuộc vào tỷ lệ Sức kháng mũi cọc Sức kháng mũi đơn vị Rc,k=ggcqRp + gcfRs Rs = u∑(fc,ilc,i + fs,ilc,i) sét sét sét sét sét sét sét sét cát Sức chịu tải cọc đơn xét PP hạ cọc - TLBT cọc [(R [ c,k) - W]] [Rc,k]= Rc,k -W Sức chịu tải cọc đơn nhóm cọc - TLBT cọc (Rc,d) [Rc,d] =1/gk*Rc,k - W II KẾT QUẢ TTGH Cường độ Qgroup N '1' =cát;'2'=sét 2 2 2 2 u - chu vi tiết diện cọc 1,6 Loại đất Chiều dàyChiều sâu E:\Cong trinh\Rach Dam Sen\Driven pile-TCVN 10304 MUC G3.2-RACH GIONG - HK3 cọc 0 0 8 g sv' kN/m3 kPa 15,7 5,700 15,7 17,100 15,7 28,500 15,7 39,900 15,7 50,588 20,2 65,775 20,2 86,175 20,2 101,475 19,1 110,898 cu/s sv' cu ap 1,351 0,450 0,270 0,193 0,152 0,205 0,157 0,133 - 7,70 7,70 7,70 7,70 7,70 13,50 13,50 13,50 fs,i & fc,i fL KN/m2 kPa 0,50 0,89 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - 3,85 6,84 7,70 7,70 7,70 13,50 13,50 13,50 28,25 = 228 KN 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - 69,30 69,30 69,30 69,30 69,30 121,50 121,50 121,50 2.542,50 Rs 16 18 18 16 32 32 16 32 gcfRs S Rs 16 18 18 16 32 32 16 32 809 KN Rp (Tip) (KN) Qs (Skin) (KN) qp KN/m2 = TTGH Đặc biệt Qgroup SgcfRs 26 44 63 79 111 144 160 192 26 44 63 79 111 144 160 192 Rp 6 6 11 11 11 229 gcqRp 6 6 11 11 11 229 Rc,u Rc,k W [Rc,k] [Rc,d] KN KN KN KN KN 15 32 50 69 85 122 155 171 421 15 32 50 69 85 122 155 171 421 13 18 22 26 30 33 35 11 23 37 51 64 96 124 138 386 11 18 25 32 50 66 74 228 1/1 ... tốn Msf=1,026 Kết luận Kết cấu kè khai thác bình thường trường hợp mực nước khác xuất trình khai thác Trường hợp bất lợi kè mực nước kè bị cạn Hệ số ổn định mái kè trường hợp Msf=1,657 Hệ số ổn... đỉnh kè 5,55cm Chuyển vị ngang cho phép Ugh =0,02*H = 8cm (H=4m: chiều cao kè) (Tham khảo mục 5.11 22TCN 219-94) Trường hợp khơng bố trí cọc BTCT 30x30cm gia cố mái kè hệ số ổn định mái kè Msf... Tinh toan phan ke 7/11 Kết tính tốn lực cắt cọc Trường hợp mực nước lớn (mực nước nằm gần đỉnh kè) Mơ hình tính tốn Kết tính tốn ổn định \PC-HTProject HT22-TT Chong ngap22.25 Rach Dam Sen2