TM Đồ án nền móng ĐH kiến trúc Hà Nội

ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN I: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH I - NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Thiết kế móng theo sơ đồ cơng trình có nội lực tải trọng tính tốn thuộc tổ hợp cặp nội lực nguy hiểm gây chân cột (đỉnh móng) theo phương án: - Tính móng đơn thiên nhiên - Tính móng đệm cát - Tính móng cọc Sau phân tích chọn phương án móng thích hợp cho tồn cơng trình Theo đề bài, ta có số liệu tính tốn: TT Cột trục C6 A6 (kN) 1090 860 (kNm) 218 150 (kN) 22 18 II - ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH - Sơ đồ cơng trình S5: Cơng trình là: Nhà hiệu - Trường CĐ Nông nghiệp PTNT Bắc Bộ Nền nhà tôn cao so với cốt thiên nhiên 0,75 m Cốt nhà lấy 0.00 Chọn giá trị biến dạng giới hạn cho phép: Theo TCVN 10304-2014 nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn thì: Độ lún tuyệt đối giới hạn: Độ lún lệch tương đối giới hạn: S gh = 0,08 m S gh = 0,002 SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN II: ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH I ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Theo báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật thi công, khu đất xây dựng tương đối phẳng, từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt bằng: - Lớp 1: Lớp đất lấp có chiều dày 0,6 m - Lớp 2: Lớp sét xám gụ có chiều dày trung bình m - Lớp 3: Lớp cát pha có chiều dày trung bình 6,3 m - Lớp 4: Lớp cát hạt vừa -750 Đất lấp 600 MNN Sét xám gụ 7000 - 600 - 7600 - 19500 6300 E = 2410 kPa 5600 Cát hạt vừa E = 25000 kPa 1   1   - 13900 1   E = 5800 kPa Cát pha Hình 1: Trụ địa chất điển hình Chỉ tiêu lý lớp đất bảng: SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Bảng tiêu lý đất ST T Tên gọi lớp đất W (%) WL (%) WP (%) o () - - - - 18,1 26,6 36,4 42,8 Lớp cát pha 18,7 26,5 27,2 Lớp cát hạt vừa 19,2 27,0 19,5 (kN/m ) (kN/m ) Lớp đất lấp 17,5 Lớp sét xám gụ (kPa) E (kPa) SPT N (kPa) - - - - - 24,5 13,0 20,0 5800 8,0 2035 30 24 17 17,5 8700 9,0 2410 - - 32 - 25000 23 8350 Mực nước ngầm nằm thấp cos thiên nhiên 1,8 m Để tiến hành lựa chọn giải pháp móng độ sâu chơn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất + Lớp 1: Lớp đất lấp, có chiều dày trung bình 0,6 m Lớp đất khơng đủ chịu lực để làm móng cơng trình, khơng có tính xây dựng, phải bóc bỏ lớp phải đặt móng xuống lớp đất đủ khả chịu lực + Lớp 2: Lớp sét xám gụ độ dày m IL  Độ sệt: W  Wp WL  Wp  36,4  24,5  0,65 42,8 24,5 Ta thấy 0,50  I L  0,65  0,75 Do đất trạng thái dẻo mềm  s (1 0,01W) 26,6(1 0,01.36,4) 1  1 1,005  18,1 Hệ số rỗng: e = = Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   w 26,6  10   8,279(KN / m3 )  1,005  đn=  e Mô đun biến dạng: E = 5800 kPa  Đây lớp đất trung bình + Lớp 3: Lớp cát pha có chiều dày trung bình 6,3 m: SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG IL  Độ sệt: W  Wp WL  Wp  GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG 36,4  24,5  0,53 42,8  24,5 Ta thấy  I L  0,53  Do đất trạng thái dẻo  s (1 0,01W) 26,5.(1 0,01.27,2) 1  1 0,803  18,7 Hệ số rỗng: e = = Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   w 26,5  10   9,151(KN / m3 )  0,803  đn=  e Mô đun biến dạng: E = 8700 kPa  Đây lớp đất tốt + Lớp 4: Lớp cát hạt vừa  s (1 0,01W) 27.(1 0,01.19,5) 1  1 0,68  19,2 Hệ số rỗng: e = = Ta thấy 0,6  e  0,68  0,75 Do lớp cát chặt vừa Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   w 27  10   10,119(KN / m3 )  0,68  đn=  e Mô đun biến dạng: E = 25000 kPa  Đây lớp đất tốt SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN III THIẾT KẾ MÓNG M1 (MÓNG A) A - PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN I Tải trọng tác dụng xuống móng - Tải trọng tính tốn xác định đến mức đỉnh móng: 1090 kN 218 kNm 22 kN - Tải trọng tiêu chuẩn xác định đến mức đỉnh móng: N otc  N ott 1090   947,826( KN ) n 1,15 M ott 218 M    189,565( KNm) n 1,15 tc o Qott 22 Q    19,13( KN ) n 1,15 tc o II Xác định diện tích sơ đáy móng Cốt �0,00 cốt nhà cao cốt nhà 0,75m Chọn độ sâu chơn móng -1,5 (m) so với cos nhà, sâu 2,25 m so với cốt nhà Đế móng nằm lớp sét xám gụ Mực nước ngầm nằm đáy móng SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG MNN Bước 1: Giả thiết bề rộng đáy móng b = m Bước 2: Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng: R= Với: + h = 1,5 m + Tra bảng 3-1, trang 27 sách Hướng dẫn đồ án Nền Móng ta m1=1,1 (=0,65 > 0,5) + m2=1 với nhà khung dạng tuyệt đối cứng + Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất Đất sét xám gụ có = 20 kPa Tra bảng 3-2.tr27/HDĐANM có: A = 0,25; B = 2,05; D = 4,56 + Trị tính tốn thứ hai đất đáy móng: = 18,1 kN/m3 + Trị tính tốn thứ trung bình đất từ đáy móng trở lên đến cốt tự nhiên: � h �h i i = i  0, 6.17,  0,9.18,1  17,86(kN / m3 ) 0,  0,9 SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Do đó: R 1,1.1 (0,25.3,0.18,1 2,05.1,5.17,86  4,56.13)  140,552(KPa) Bước 3: Xác định kích thước sơ đáy móng F: Notc 947,826 Fsb    9,92m2 R   tbhtb 140,552  20.2,25 Với  tb  20KN / m ; htb =1,5+0,75 =2,25 m Bước 4: Tính lại giá trị b: Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng lên: F*  k1.Fsb  1,1.9,92  10,912m2 F* l k2   1,2 � b  k = b Chọn 10,912  3,02m�bgt 1,2 Lấy b=3,0 (m)  chọn l=3,6 (m) Bước 5: Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: - Chiều cao làm việc móng: hm=0,7(m) - Độ lệch tâm: M otc  Qtc.hm 189,565  19,13.0,7 el    0,214 N otc 947,826 m - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 947,826 6.0,214 Pmtcax,min  (1� )  20.2,25 3,6.3,0 3,6 Pmtcax  164,063(KPa) Pmtcin  101,460(KPa) tc tc Pmax  Pmin 164,063  101,460   132,762KPa 2 - Điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Ptbtc  = 164,063 kPa< 1,2R = 168,662kPa = 132,762 kPa< R = 140,552kPa SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG = 101,460 kPa >0 Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng - Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1, R  Pmax 1, 2.140,552  164, 063  100%  2, 73%  5% 1, R 1, 2.140,552 Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy chọn kích thước móng sơ là: bl = 3,0 3,6 (m) Bước 6: Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu: Ta có: Mơ đun lớp 2: E2 = 5800 kPa Mô đun lớp 3: E3 = 8700 kPa Vì E3>E2 nên khơng phải kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu III Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn thứ II Móng có b < 10m, đất có chiều dày lớn, ta tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố  Ứng suất thân đế móng: = = 17,5.0,6+18,1.0,9 = 26,79 kPa  Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng: = - =132,762 – 26,79 = 105,972 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b 3,0 hi �   0,75(m) 4 Chọn hi=0,2b=0,2.3,0 =0,6 (m) BẢNG TÍNH LÚN σ z (Kpa) σbtz (Kpa) E (Kpa) ∆S (m) 105,972 26,79 5800 0,00439 1,2 0,984 104,276 32,22 5800 0,00431 1,2 0,968 102,581 34,704 5800 0,00849 Điểm z (m) 2z/b (m) l/b (m) Ko 0 1,2 0,3 0,2 0,6 0,4 gl SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG 1,2 0,8 1,2 0,83 87,957 39,671 5800 0,00728 1,8 1,2 1,2 0,652 69,094 44,639 5800 0,0057 2,4 1,6 1,2 0,496 52,350 49,606 5800 0,00433 3,0 2,0 1,2 0,379 40,163 54,573 5800 0,00332 3,6 2,4 1,2 0,294 31,156 59,541 5800 0,0025 4,2 2,8 1,2 0,232 24,586 64,508 5800 0,00203 10 4,8 3,2 1,2 0,187 19,817 69,476 5800 0,00164 11 5,4 3,6 1,2 0,153 16,214 74,443 5800 0,00134 12 6,0 4,0 1,2 0,127 13,458 79,410 5800 0,00114 Giới hạn tính đến điểm z=6,0 m kể từ đế móng = 13,458 kPa < 0,2 =0,2.79,410=15,882 kPa Ta thấy: S = 4,657cm < = cm Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 10 GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN IV: THIẾT KẾ MÓNG M2 (MÓNG B) PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN I Tải trọng tác dụng xuống móng - Tải trọng tính tốn xác định đến mức đỉnh móng: 860 kN 150 kNm 18 kN - Tải trọng tiêu chuẩn xác định đến mức đỉnh móng: Nott 860 N    747,826 n 1,15 (kN) tc o M  tc oy Qoxtc  M oytt n  150  130, 435 1,15 (kNm) Qoxtt 18   15, 652 n 1,15 (kN) II Xác định diện tích sơ đáy móng Cốt �0,00 cốt nhà cao cốt nhà 0,75m Chọn độ sâu chơn móng -1,5 (m) so với cos ngồi nhà, sâu 2,25 m so với cốt nhà Đế móng nằm lớp sét xám gụ Mực nước ngầm nằm đáy móng MNN SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 48 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Bước 1: Giả thiết bề rộng đáy móng b = 2,6 m Bước 2: Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng: R= Với: + h = 1,5 m + Tra bảng 3-1, trang 27 sách Hướng dẫn đồ án Nền Móng ta m1=1,1 (=0,65 > 0,5) + m2=1 với nhà khung dạng tuyệt đối cứng + Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất + Đất sét xám gụ có = 20 kPa Tra bảng 3-2.tr27 (Hướng dẫn Đồ án Nền móng) có: A = 0,25; B = 2,05; D = 4,56 + Trị tính tốn thứ hai đất đáy móng: = 18,1 kN/m3 + Trị tính tốn thứ trung bình đất từ đáy móng trở lên đến cốt tự nhiên: � h �h i i = i  0, 6.17,5  0,9.18,1  17,86(kN / m3 ) 0,  0,9 Do đó: R 1,1.1 (0,25.2,6.18,1 2,05.1,5.17,86  4,56.13)  138,561(KPa) Bước 3: Xác định kích thước sơ đáy móng F: Notc 747,826 Fsb    7,4m2 R   tbhtb 138,561 20.1,875 Với  tb  20KN / m ; htb  1,5  0,75  1,875 m Bước 4: Tính lại giá trị b: Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng lên: F*  k1.Fsb  1,2.7,4  8,88m2 SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 49 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG F* l k2   1,3 � b  k = b Chọn 8,88  2,61m�bgt 1,3 Lấy b=2,6 (m)  chọn l=3,4 (m) Bước 5: Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: - Chiều cao làm việc móng: hm=0,7 (m) - Xác định độ lệch tâm: N dtc  L.b. TN hTN đó: L l  lc 3,  0, 45   1, 475m 2 ; TN = 17,5 kN/m3 1,475.2,6 17,5.0,75 = 50,334 KN M d tc  N d tc ed ed  l  lc 3,  0, 45   0,963m 4 50,334 0,963 = 48,472 kNm � el  tc M oy  Qtcx hm  M tcd N tc o  130,435  15,652.0,7  48,472  0,254 747,826 m - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 747,826 6.0,254 tc Pmax,min  (1� )  20.1,875 3,4.2,6 3,4 Pmtcax  160,014(KPa) Pmtcin  84,177(KPa) tc tc Pmax  Pmin 160,014  84,177   122,096KPa 2 - Điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Ptbtc  = 160,014 kPa< 1,2R = 166,273kPa = 122,096 kPa< R = 138,561kPa = 84,177 kPa >0 Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng - Kiểm tra điều kiện kinh tế: SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 50 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG tc 1, R  Pmax 1, 2.138, 561  160, 014  100%  3, 76%  5% 1, R 1, 2.138,561 Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy chọn kích thước móng sơ là: bl = 2,6 3,4 (m) Bước 6: Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu: Ta có: Mơ đun lớp 2: E2 = 5800 kPa Mô đun lớp 3: E3 = 8700 kPa Vì E3>E2 nên khơng phải kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu III Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn thứ II Móng có b < 10m, đất có chiều dày lớn, ta tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố  Ứng suất thân đế móng: = = 17,5.0,6+18,1.0,9 = 26,79 kPa  Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng: = - =122,096 – 26,79 = 95,306 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b 2,6 hi �   0,65(m) 4 Chọn hi=0,6 (m) SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 51 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG BẢNG TÍNH LÚN Ko gl σ z (Kpa) σbtz (Kpa) E (Kpa) ∆S (m) 1,31 1,0 95,306 26,79 5800 0,00394 0,23 1,31 0,983 93,686 32,22 5800 0,0077 0,9 0,69 1,31 0,876 83,488 37,187 5800 0,00691 1,5 1,15 1,31 0,69 65,761 42,155 5800 0,0054 2,1 1,62 1,31 0,51 48,606 47,122 5800 0,00402 2,7 2,08 1,31 0,381 36,312 52,090 5800 0,00301 3,3 2,54 1,31 0,289 27,543 57,057 5800 0,00228 3,9 3,0 1,31 0,224 21,349 62,024 5800 0,00177 4,5 3,46 1,31 0,176 16,774 66,992 5800 0,00139 10 5,1 3,92 1,31 0,142 13,533 71,959 5800 0,00112 Điểm z (m) 2z/b (m) l/b (m) 0 0,3 Giới hạn tính đến điểm z=5,1 m kể từ đế móng = 13,533 kPa < 0,2 =0,2.71,959=14,392 kPa Ta thấy: S = 3,763cm < = cm Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối  Kiểm tra độ lún lệch tương đối móng: S  S max  S 0, 04657  0, 03763   0, 000951  S gh  0, 002 L 9, SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 52 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG 95,306 93,686 83,488 65,761 48,606 36,312 27,543 21,349 16,774 71,959 SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 53 13,533 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG IV Tính tốn độ bền cấu tạo móng - Nội lực tính tốn: Ntt = = 860 kN = 150 kNm Dùng bê tông B15, Rb= 8500(kPa), Rbt= 750(kPa) Cốt thép CII, Rs=280000 (kPa) Khi tính tốn độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi Do trọng lượng móng đất bậc móng khơng gây tượng chống chọc thủng, cắt uốn nên tính tốn độ bền cấu tạo móng ta dùng trị tính tốn lực dọc xác định đến cốt đỉnh móng momen tương ứng với trọng tâm diện tích đế móng Xác định chiều cao làm việc móng theo cấu kiện bê tông cốt thép chịu theo điều kiện chống chọc thủng: - Áp lực tính tốn đáy móng: N ott  N dtt � 6.el � 860  55,367� 6.0,313� 1� � 1� � � l.b l 3,4.2,6 3,4 � � � � � = el  với tt M oy  Qttx hm  M dtt Nott  N ttd  218  22.0,7  53,319  0,313 860  55,367 M dtt  M dtc n  48, 472.1,1  53, 319kNm N dtt  N dtc n  50,334.1,1  55,367 kN tt � Pmax = 160,744 kPa tt Pmin = 46,353 kPa tt Pmttax  Pmin 160,744  46,353 P    103,549kPa � 2 tt tb - Chọn chiều cao móng hm = 0,7 m Móng có lớp bê tơng lót dày 10cm, lấy lớp bảo vệ abv �3cm  Lấy abv= 0,035m SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 54 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Chiều cao làm việc móng: ho = hm - abv = 0,7 - 0,035 = 0,665 m Kiểm tra chiều cao làm việc móng theo điều kiện chống chọc thủng:  Mặt I: Điều kiện kiểm tra: NCT �1   Rbt btb h0 Fct = b.c = 2,6.0,81 = 2,106 m2 với c l lc 3, 0, 45   h0    0, 665  0,81m 2 2 - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: Pcttt  tt Pmax  Pctt tt Pctt  Pmin  Pcttt  3,  0,81 l  c tt tt (160, 744  46,353)  133, 492kPa ( Pmax  Pmin )  46,353  3, l tt Pmax  Pctt 160, 744  133, 492   147,118kPa 2 - Lực đâm thủng: N ct  Pcttt Fct  147,118.2,106  309,831kPa - Lực chống đâm thủng: .Rbt.h0.btb btb=bc+h0=0,22 + 0,665 = 0,885 m .Rbt.h0.btb = 1.750.0,665.0,885 = 441,394 kN > Nct = 309,831 kN  Móng khơng bị phá hoại chọc thủng  Mặt II: Điều kiện kiểm tra: N CT �2   Rbt ltb h0 Fct = l.c2 = 3,4.0,525 = 1,785 m2 với c2  b bc 2, 0, 22   h0    0, 665  0,525m 2 2 - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: tt Pmttax  Pmin 160,744  46,353 P    103,549kPa 2 tt tb SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 55 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG - Lực đâm thủng: N ct  Ptbtt Fct  103,549.1, 785  184,835kPa - Lực chống đâm thủng: .Rbt.h0.btb ltb= h0  lc  0, 665  0, 45  1,115 m .Rbt.h0.ltb = 1.750.0,665.1,115 = 556,106 kN > Nct = 184,835 kN  Móng khơng bị phá hoại chọc thủng tt Pmin Pctt Pcttt SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 56 1575 1390 3000 220 tt Pmax ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Tính tốn cốt thép bố trí cho móng - Cốt thép để dùng cho móng chịu mơmen áp lực phản lực đất gây Khi tính mơmen ta quan niệm cánh công-sôn ngàm vào tiết diện qua mép cột tt Pmin P1tt tt Pmax Ptbtt l P1tt.b Mặt ngàm tính thép SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 57 tt Pmax b ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG  Mô men tương ứng với mặt ngàm I - I: M I  b.L2 L tt pmax  p1tt 2.160, 744  111,118  2, 6.1, 4752  414, 448( KNm) 6 l  l c 3,4  0,45   1,475(m) 2 l  L tt tt (Pmax  Pmin ) l 3,4  1,475  46,353 (160,744  46,353) 3,4 P1tt  Pmttin   111,118(KPa) - Diện tích cốt thép để chịu mơmen MI: h  0,665m m  MI 414,448 �106   0,0424 R b bh 20 8,5 �2600 �6652     2 m    �0,039  0,0433 AS.I  R b bh 0,0433 �8,5 �2600 �665   2272mm Rs 280 = 22,72 cm2 Chọn thép có đường kính 12 có as=1,13 cm2 n  Số thanh: ASI 22, 72   17, 48 as 1,13 => Chọn n=18 * Chiều dài thanh: l1  3,  2.0, 025  3,35m Khoảng cách hai trục cốt thép: b  2(25  15) 2600  2(25  15)   148mm n 1 18  a= Chọn a145 mm  Mô men tương ứng với mặt ngàm II-II: M II  l.B Với B Ptbtt 103,549  3, 4.1,192  249, 281( KNm) 2 b  bc 2,  0, 22   1,19m 2 - Diện tích cốt thép chịu mômen MII: SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 58 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG Với h  0,665m M II 249,281 �106 m    0,0255 R b bh 20 8,5 �2600 �6652     2 m    �0,026  0,0258 AS.I  R b bh 0,0258 �8,5 �2600 �665   1354mm Rs 280 = 13,54 cm2 Chọn thép có đường kính 10 có as=0,785 cm2 n  Số thanh: ASI 13,54   17, 25 as 0, 785 => Chọn n=18 * Chiều dài thanh: l1  2,  2.0, 025  2, 55m Khoảng cách hai trục cốt thép: l  2(25  15) 3400  2(25  15)   195mm n 1 18  a= Chọn a195 mm  Bố trí thép: SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 59 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG -0,00 6Ø25 Ø8 a200 -0,75 18Ø10 -1,55 18Ø12 -2,25 A mặt cắt - chi t iết 6ỉ25 4 Ø8 a200 18Ø10 a195 18ỉ12 a145 A móng nông t r ên t hiªn nhiªn t r ơc A t l 1:30 SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 60 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG MỤC LỤC PHẦN I: CÁC TÀI LIỆU DÙNG ĐỂ THIẾT KẾ NỀN MÓNG Trang Đề Nhiệm vụ giao Đặc điểm cơng trình Tải trọng cơng trình tác dụng xuống hố móng Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn 5.1 Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình 5.2 Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn 1 1 2 PHẦN II: CÁC PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG DƯỚI CỘT TRỤC I MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƠN NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Tải trọng tác dụng xuống móng Xác định sơ kích thước đáy móng Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II Tính tốn độ bền cấu tạo móng 10 II MĨNG ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHÔN NÔNG TRÊN NỀN ĐỆM CÁT Xác định sơ kích thước đáy móng 16 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng 17 Xác định sơ kích thước đệm cát 18 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 19 Kiểm tra chiều cao đệm cát theo trạng thái giới hạn thứ II (Điều kiện biến dạng) 19 Xác định kích thước đáy đệm cát 21 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 21 III MĨNG CỌC Chọn loại cọc, kích thước cọc phương pháp thi công cọc Xác định sức chịu tải cọc * Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc * Theo cường độ đất a Theo qui pham R, fi b Theo kết xuyên tĩnh c Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng Kiểm tra điều kiện lực truyền xuống cọc dãy biên Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 61 27 28 28 29 30 34 35 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN III: CÁC PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG DƯỚI CỘT TRỤC I MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƠN NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Tải trọng tác dụng xuống móng 45 Xác định sơ kích thước đáy móng 45 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 48 Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II 48 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 51 MỤC LỤC SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 62 ... LỚP: 15X3 Trang 38 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG  GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG 17, 44  4,36 MNN   Sơ đồ móng quy ước của móng cọc SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 39 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ... 0,0008 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG MNN   78,905 75,749 62,729 191,013 47,185 34,955 Biểu đồ ứng suất thân ứng suất gây lún móng SVTH: ĐÀO HỮU TỰA – LỚP: 15X3 Trang 43 ĐỒ ÁN NỀN... – LỚP: 15X3 Trang 47 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TH.S VÕ THỊ THƯ HƯỜNG PHẦN IV: THIẾT KẾ MÓNG M2 (MÓNG B) PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN I Tải trọng tác dụng xuống móng - Tải trọng tính