Đang tải... (xem toàn văn)
Kích thước từ giữa trục dầm và trục tường: l1= 1,8m); l2= 6,0(m). Tường chịu lực, có chiều dày t= 34(cm). Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc= 13,0(kNm2)SƠ ĐỒ A+ TCVN 5574 : 2012 (Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép).+ TCVN 2737 – 1995 (Tải trọng và tác động).1.2. Vật liệu sử dụng a.Bê tông: Sử dụng bêtông cấp độ bền B15, có các đặc trưng vật liệu như sau:Môđun đàn hồi: Eb = 23x103 Mpa Cường độ chịu nén: Rb = 8,5 Mpa.Cường độ chịu kéo: Rbt = 0,75 Mpa b.Cốt thép: Sử dụng cốt thép CI, CII, có các đặc trưng vật liệu như sau:Cốt thép CI: (Ø µmin = 0,05% thỏa mãn Chọn 6, a = 160 (mm), có As = 177(mm2) Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0 Lấy lớp bảo vệ 10(mm) * Với tiết diện dùng 8, có h0 = 80 – 10 – 4 = 66(mm) * Với tiết diện dùng 6, có h0 = 80– 10 – 3 = 67(mm) Nhận xét: h0 đều xấp xỉ và nghiêng về phía lớn hơn so với trị số đã dùng để tính toán là 65 (mm), nên sự bố trí cốt thép như trên là được và thiên về an toàn 2.6.3 Bố trí cốt thép trong sàn Trang 6 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Thép chịu mô men âm Xét tỉ số: pb 15, 6 pb = 4,61 > 3 � 0,3 gb 3,38 gb Khoảng cách từ mép dầm phụ đến mút cốt mũ bằng: 0,3×1600= 480(mm) Tính từ trục dầm phụ là 100+480=580mm (lấy tròn 600mm) Thép chịu mô men âm được đặt xen kẽ nhau đoạn vươn từ thép ngắn hơn tính từ mép dầm phụ là 1 1 l0 1600 266mm chọn 270mm Tính từ trục dầm phụ là 6 6 100+270=360mm (lấy tròn 400mm) Thép chịu mô men dương Thép dọc chịu mô men dương được đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mút thép ngắn hơn đến mép tường là 1 1 l0b 1590 132,5mm ( lấy tròn 130mm) 12 12 khoảng cách từ đầu mút thép ngắn hơn đến mép dầm phụ là 1 1 l0 1600 200mm 8 8 2.6.4.Cốt thép phân bố - cấu tạo a Thép mũ cấu tạo + Cốt thép mủ cấu tạo chịu mômen âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính được xác định: As,ct ≥ 50%As gối giữa = 0,5 × 217= 108,5mm2 As,ct ≥ Φ6 a200 Chọn Φ 6 a200 có As = 141mm2 Dùng các thanh cốt mũ * Khoảng cách từ mép cốt mũ đến mép dầm chính: 1 1 l0 1600 400 (mm) 4 4 * Khoảng cách từ mép cốt mũ đến trục dầm: 400 + 300/2 = 550(mm) b Cốt thép phân bố Cốt phân bố đặt vuông góc và liên kết với cốt chịu lực Diện tích các cốt này, tính trong phạm vi bề rộng dải bản b1 = 1m * Cốt thép phân bố ở phía dưới chọn theo điều kiện sau: L2 6000 3,33 >3 L1 1800 As,pb ≥ 15% Ast = 0,15×217= 32,55mm2 Chọn Φ6a250 có Asc= 94,3mm2 Trang 7 340 120 D? M CHÍNH 3 Ø6 7 s250 200 200 200 1200 200 200 200 1200 200 200 200 200 1600 1800 200 1600 1800 200 70 6000 A B Ø8s300 1800 C 1800 1800 1800 5400 E 200 500 700 420 Ø6 a200 Ø6 s200 300 2 C-C TL: 1/25 50 50 Ø6s260 5 18200 600 400 600 400 Ø6 7 s250 600 400 Ø6 10 s250 D-D TL: 1/25 Ø6s260 6 1200 Ø8s300 Ø6 7 s250 Ø6 7 s250 400 Ø6 7 s250 Ø6 7 s250 200 200 200 1200 200 200 200 1200 200 200 200 1700 1800 200 1600 1800 200 1600 1800 200 B Ø8s300 70 300 60 9 600 400 1200 10 60 1 70 50 600 400 A Ø6 a250 Ø6s200 8 70 Ø6s260 6 1200 70 Ø6s260 4' 800 60 Ø6 7 s250 300 400 50 3' 1200 70 70 50 600 130 80 1100 300 Ø6s260 4' 800 70 Ø6s260 6 1200 50 1 200 MÆT B»NG SµN TL:1/150 400 70 70 120 1800 D 70 Ø6s260 3' 80 1800 5400 60 1200 80 1800 2 80 1800 1200 70 Ø8s300 4 800 70 Ø8s300 Ø6s260 3 Bè TRÝCè T THÐP B¶ N THEO MÆT C¾T A-A TL:1/25 1 1800 5400 1200 70 9 60 340 1800 Ø6 7 s250 Ø6 7 s250 1200 80 6000 18000 70 300 60 1800 400 B D? M CHÍNH 1800 5400 Ø6 7 s250 Ø6 7 s250 600 400 A Ø6s200 1800 600 400 1700 1800 Ø8s300 2 600 400 80 80 6000 300 600 400 Ø6 7 s250 130 D?M PH? D?M PH? D?M PH? 4 600 400 80 600 200 80 VÙNG GI? M 20% DI? N TÍCH C? T THÉP 1200 70 9 70 Ø8s300 4 800 70 Ø8s300 1200 2 Ø8s300 1800 60 1 50 50 Ø6s320 3 70 1200 70 70 Ø6s320 4' 800 70 Ø6s320 6 1200 50 50 Ø6s320 3' 70 1200 70 70 Ø6s320 4' 800 70 Ø6s320 6 1200 Ø6s320 5 18200 3' 50 50 70 70 Ø6s320 6 1200 Ø8s300 60 Bè TRÝCè T THÐP B¶ N THEO MÆT C¾T B-B TL:1/25 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh III: TÍNH TOÁN DẦM PHỤ 3.1.Sơ đồ tính Dầm phụ là dầm liên tục 3 nhịp có các gối tựa là tường biên và dầm chính Đoạn dầm gối lên tường lấy là Cdp = 220 cm Bề rộng dầm chính đã giả thiết bdc = 30 cm Nhịp tính toán là: - Nhịp giữa: l = l2 – bdc = 6,0 - 0,30 = 5,7 m t C 0,30 0,34 0,22 bdc – + dp = 6,0 – – + = 5,79 m 2 2 2 2 2 2 5, 79 5, 7 100% 1, 61% Chênh lệch giữa các nhịp: 5, 79 - Nhịp biên: lb = l2 – 340 220 340 220 300 5790 6000 A 5700 6000 B 300 C 5790 6000 D Hình 3.1 Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ 3.2.Xác định tải trọng: 3.2.1 Tỉnh tải: - Trọng lượng bản thân dầm phụ: g 0 f , g bt bdp hdp hb = 1,1.25.0,2.(0,5-0,08) = 2,31(KN/m) -Tĩnh tải từ sàn truyền vào: g1 gb �L1 = 3,38.1,8 = 6,08 (KN/m) - Tổng tĩnh tải: g dp g 0 g1 = 2,31 + 6,08 = 8,39 (KN/m) 3.2.2 Hoạt tải: Hoạt tải tính từ bản sàn truyền vào: pdp pb �L1 = 15,60.1,8= 28,08 (KN/m) 3.2.3 Tổng tải: Tải trọng tính toán toàn phần qdp = pdp + gdp = 28,08 + 8,39 = 36,47 (kN/m) Tỉ số: p 28, 08 3,35 g 8,39 SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 9 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 3.3 Xác định nội lực Vì chênh lệch giữa các nhịp tính toán 10% nên tung độ của biểu đồ bao mômen của dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo theo công thức: 2 M = q dp l Vì dầm phụ có 4 nhịp nên ta tính toán và vẽ hai nhịp rồi lấy đối xứng 2 2 Nhịp biên : L = Lob=5,79m Ta có M = qdp l 36, 47.5, 79 1222, 62. 2 2 Gối thứ 2 : L = max(Lob,Lo)=5,79m Ta có M = qdpl 36, 47.5, 79 1222,62. 2 2 Nhịp giữa và gối giữa: L = Lo=5,7m Ta có : M = qdpl 36, 47.5, 7 1184,91. Tra bảng để lấy hệ số và kết quả tính toán trình bày trong bảng sau: - Mômen âm ở nhịp biên triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: X1 = k.Lob = 0,295.5,79 = 1,71(m) - Mômen dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: + Nhịp biên: X2 = 0,15.Lob = 0,15.5,79 = 0,87 (m) + Nhịp giữa: X3 = 0,15.Lo = 0,15.5,7 = 0,86 (m) Giá trị β Tung độ M(kNm) Nhịp, tiết diện β1 β2 M+ MNhịp biên Gối 1 0 0 1 0.065 79.48 2 0.09 110.05 0.425L 0.091 111.27 3 0.075 91.71 4 0.02 24.46 Gối 2-Td.5 -0.0715 -87.43 Nhịp giữa 6 0.018 -0.03605 21.33 -42.72 7 0.058 -0.01775 68.73 -21.03 0.5L 0.0625 74.07 Biểu đồ bao lực cắt: Tung độ của biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau: Gối 1: QA = 0,4.qdp.Lob = 0,4.36,47.5,79 = 84,46 (KN) Gối 2 bên trái: Q2T = 0,6.qdp.Lob = 0,6.36,47.5,79 = 126,70 (KN) Gối 2 bên phải: Q2P = 0,5.qdp.Lo = 0,5.36,47.5,7 = 103,94 (KN) Biểu đồ bao mô men và lực cắt trong dầm phụ như hình vẽ: SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 10 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Trọng lượng bản thân dầm chính là phân bố đều nhưng để đơn giản tính toán ta đem về thành các lực tập trung Go: G0 bt bdc (hdc hb ) l1 1,1 = 25.0,3.(0,7-0,08).1,8.1,1 = 9,21(KN) Tĩnh tải phân bố đều lên dầm phụ, nó truyền vào dầm chính thành lực tập - trung G1 G1 = gdp.l2 = 8,39.6,0 = 50,34 (KN) Tĩnh tải tác dụng tập trung: G = G1 +Go = 50,34 + 9,21 = 59,55 (KN) 4.3.Xác định nội lực: 4.3.1 Biểu đồ bao mômen: Lợi dụng tính chất đối xứng của sơ đồ tính toán để vẽ biểu đồ mômen theo cách tổ hợp - Đặt tĩnh tải lên toàn bộ dầm, vẽ được biểu đồ MG: MG = G.l = 59,55.5, 4 = 321,57 (KN.m) - Xét các trường hợp bất lợi của hoạt tải P Ứng với mổi trường hợp như vậy vẽ đựoc biểu đồ mômen Mpi: Mpi = P.l 168, 48 �5, 4 909,79. (KN.m) Dùng số liệu ở bảng IV của phục lục tra hệ số SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 22 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Trang 23 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Trang 24 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 237.688 212.821 336.735 262.515 -59.216 65.293 90.14 -40.445 32.864 321.299 384.012 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 Xác định mômen ở mép gối: *Xét gối B: Theo hình bao mômen thấy rằng phía bên trái gối B biểu đồ M min dốc nhiều hơn bên phải, tính mômen mép bên phía phải sẽ có trị tuyệt đối lớn hơn Độ dốc của biểu đồ mômen trong đoạn gần gối B: 384, 012 119, 416 279, 682 KN 1,8 i.b 279, 682 �0,3 M c 41,952 KN.m 2 2 i Mmg = 384,012 – 41,952 = 342,06 KN.m Dùng giá trị này để tính cốt thép tại gối B *Xét gối C: Độ dốc của biểu đồ mômen trong đoạn gần gối C: 321, 099 136, 681 254,322 KN 1,8 i.b 254,322 �0,3 M c 38,148 KN.m 2 2 i Mmg = 321,099 – 38,148 = 282,951 KN.m Dùng giá trị này để tính cốt thép tại gối C SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 25 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 4.4.Tính và vẽ biểu đồ bao lực cắt: QG = G ; Qpi = P Với G = 59,55 KN; P = 168,46 kN Hệ số cho ở bảng của phục lục IX, các trường hợp chất tải lấy như tính vẽ biểu đồ mômen Trong đoạn giữa nhịp, suy ra lực cắt Q theo phương pháp mặt cắt, xét cân bằng ở đoạn dầm Kết quả tính ghi vào bảng sau: Với : QMax = max (Q1,Q2,Q3,Q4,Q5,Q6) QMin = min (Q1,Q2,Q3,Q4,Q5,Q6) Biểu đồ bao lực cắt: SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 26 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 4.5.Tính cốt thép: 4.5.1 Tính cốt thép dọc: a) Tính với mômen dương: Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T Tiết diện chữ T cánh nằm trong vùng nén Bề rộng cánh dùng trong tính toán b 'f = b + 2Sf Sf lấy theo trị số bé nhất trong ba trị số - Một nữa khoảng cách giữa hai mép trong của dầm: 1 (6000 – 300) = 2850 (mm) 2 1 - Một phần sáu nhịp dầm: 5400 = 900 (mm) 6 ' Lấy Sf =900mm b f = 300 + 2.900 = 2100mm Xác định vị trí trục trung hoà: Giả thiết a =50mm; ho = h – a = 700 –50 = 650 (mm) Ta có: ' ' ' Mf = Rb b f h f (ho 0,5.h f ) 8,5.2100.80.(650– 0,5.80) =871,080.106 N.mm = 871,08 (KN.m) Mômen dương lớn nhất M = 336,735 KN.m < M f Nên trục trung hòa đi qua cánh Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật: b , f hdc = 2100 x 700 (mm) Thép chịu mô men dương tại nhịp biên: M = 336,735 KN.m giả thiết a = 50mm ho = 700 – 50 = 650mm M 336, 735 �106 m 0,033 R 0, 429 Rb bho2 8,5 �2100 �6502 Tra bảng có 0,983 M 336, 735 �106 As 1882mm 2 Rs ho 280 �0,983 �650 Kiểm tra tỉ số cốt thép: % As 1882 100% 100% 0,97% min 0, 05% (thõa mãn) bh0 300 �650 Thép chịu mô men dương tại nhịp giữa: M = 187,357 KN.m giả thiết a = 50mm ho = 700 – 50 = 650mm m M 237, 668 �106 0,024 R 0, 429 Rb bho2 8,5 �2100 �6502 SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 27 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh tra bảng có 0,988 As M 237, 668 �106 1322mm 2 Rs ho 280 �0,988 �650 Kiểm tra tỉ số cốt thép: % As 1322 100% 100% 0, 68% min 0, 05% bh0 300 �650 b)Tính với mômen âm: Cánh nằm trong vùng kéo, tính theo tiết diện chữ nhật b = 300 mm Ở trên gối cốt thép dầm chính phải đặt xuống phía dưới hàng trên cùng của cốt thép dầm phụ nên a khá lớn Giả thiết a= 60mm, ho = 700 – 60 = 640mm Dầm ngàm với cột tại vị trí mép gối Do đó, khi tính cốt thép tại các gối phải dùng mômen ở mép gối, Mmg, để tiết kiệm cốt thép Tại gối B lấy mômen mép gối Mmg = 342,06 (KN.m) M mg 342, 06 �106 m 0,327 < R 0, 429 Rbbho2 8,5 �300 �640 2 tra bảng có 0, 794 M mg 342, 06 �106 As 2404mm2 Rs ho 280 �0, 794 �640 Kiểm tra tỉ số cốt thép: % As 2404 100% 100% 1, 25% min 0, 05% bh0 300 �640 Tại gối C lấy mômen mép gối Mmg = 282,951 (KN.m) Giả thiết a= 50mm, ho = 700 – 50 = 650mm m M mg Rb b.ho2 282,951�106 0, 263 < R 0, 429 8,5 �300 �650 2 tra bảng có 0,845 As M mg Rs ho 282,951�106 1840mm 2 280 �0,845 �650 Kiểm tra tỉ số cốt thép: % As 1840 100% 100% 0,94% min 0, 05% bh0 300 �650 Chọn cốt thép dọc của dầm, ở phía dưới lấy lớp bảo vệ bằng 25 mm, ở phía trên (đặt dưới thép dầm phụ) chọn lớp bảo vệ 35mm, khoảng cách giữa hai hàng cốt thép 30mm, từ chiều dày lớp bảo vệ tính lại ho ghi trong bảng sau: SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 28 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 Tiết diện GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Diện tích cốt Chọn cốt thép, diện tích thép tính toán chọn (mm2) ho(mm) As , mm2 Nhịp biên 1882 4Ø25; 1963 662 Gối B 2404 638 Nhịp giữa 1322 2Ø25+2Ø22; 2724 225+122; 1362 Gối C 1840 4Ø25; 1963 652 4 2Ø25 8 2Ø25 80 80 2Ø25 662 2Ø22 Ø8 s400 3 2 700 620 700 620 2Ø25 1Ø22 2Ø25 300 nhÞp biªn 1 2Ø25 300 gèi B SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC 300 nhÞp gi÷a 6 5 300 gèi C Trang 29 7 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 4.5.2.Tính toán cốt thép ngang: *TẠI GỐI B: tr Lực cắt lớn nhất bên trái gối B: QB 299,143kN : Tại gối B có h0=638mm Do lực cắt tại gối B lớn, và bố trí cốt dọc chịu lực đã chọn có thể uốn kết hợp làm cốt xiên nên dùng phương án cốt đai và cốt xiên chịu cắt Chọn cốt đai như đã bố trí ở gối A: dùng đai Φ8 khoảng cách s=200mm SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 30 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh Tính khoảng cách lớn nhất của cốt đai: b 4 (1 n ).Rbt b.h02 smax = Qmax b4 = 1,5 ; n = 0 smax = 1,5.1.0, 75.300.6382 = 459(mm) 299,143 �103 -Tính qsw : qsw= Rsw Asw s = 50,3 2 175 =88,025 KN/m 200 -Tính Mb: Mb=b2(1+f+n) Rbtbh2o n=0 vì tiết diện là hình chữ nhật; f=0 vì không có lực nén hoặc lực kéo; b2=2 đối với bêtông nặng Mb=210,753006382 10-6 = 183,17 KN.m -Tính co : co= Mb 183,17.106 = =1442mm > 2ho=1276mm q sw 88, 025 Tính khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông trên tiết diện nghiêng nghuy hiểm nhất Qumin= Qb+ Qsw b 2 1 (1 f n ).h0 (1 0 0).638 255mm C0 1442mm 2,5 2,5 2 Và co=1442mm > b 2 h0 638 1276mm b 3 1 Do đó phải lấy co=1276mm để tính tiếp Qb , Qsw [ b 2 (1 n f ) Rbt bh02 ] 2.(1 0 0)0, 75.300.6382 143550 N 143,55kN Qb = = Co 1276 Qsw= qsw.Co=88,025.1,276=112,32Kn Vậy Qumin= Qb+ Qsw=143,55+112,32=255,87kN < QBtr 299,143kN Vậy cần phải tính cốt xiên chịu cắt Bố trí cốt xiên với khoảng cách từ mép gối đến đầu lớp cốt xiên thứ nhất, khoảng cách giữa các lớp cốt xiên và khoảng cách từ cuối lớp cốt xiên cuối cùng đến vị trí lực tập trung không vượt quá Smax= 459mm Chiều cao dầm h=700mm nên α=450 bố trí cốt xiên thành 2 lớp điểm đầu lớp cốt xiên thứ nhất cách mép gối 450mm > h0/2=319mm Diện tích cần thiết của cốt xiên: Q Qu min 299,143.103 255,84.103 As ,inc 272mm2 Rsw sin 225.0, 707 Theo sự phối hợp uốn thép dọc tại gối B: Ta có lớp cốt xiên thứ nhất là 2Φ22 có As,inc=760mm2 Lớp cốt xiên thứ 2 là 2Φ25 có As,inc=982mm2 > 272mm2 Vậy bố trí cốt xiên như vậy bảo đảm khả năng chịu lực cắt Ta có|: SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 31 Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 1 GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh + Đoạn giữa nhịp có Q =71,113Kn < Q bmin=87,75Kn nên bê tông đủ chịu cắt, cốt đai đặt theo cấu tạo: chọn s=400mm 1 1963 = 654mm2 3 Cốt thép ở nhịp giữa, As = 1362mm2,số neo vào gối 225 có tiết diện 982 mm2, 982 mm2 > 1 1362 = 454mm2 3 Ở gối biên, đoạn dầm kê lên gối 34cm, đoạn cốt thép neo vào gối 31cm (trừ lớp bảo vệ 3cm) thõa mãn yêu cầu về neo cốt thép tối thiểu 10d SVTH: Lê Văn Thái- Lớp 17X3CLC Trang 35 2800 890 600 600 620 2Ø12 9 (4Ø25+2Ø22)372.75 Ø8 s400 700 620 12 Ø8 11 s200 2Ø14 10 237.688 212.821 262.515 336.735 (2Ø25)180.02 321.299 (2Ø25)164.57 65.293 (2Ø25)164.57 90.14 W=500 W=1130 384.012 -ÐON V?L? C : KN.M -ÐON CHI? U DÀI : MM W=500 80 (4Ø25)299.24 (4Ø25)299.24 2Ø25 (2Ø25)180.02 (2Ø25)180.02 1 300 (2Ø25)180.02 5-5 (2Ø25+1Ø22)248.42 2Ø12 9 80 (4Ø25)355.49 BIÓU § å BAO VËT LIÖU DÇM CHÝNH TL:1/50 700 620 2Ø12 10 500 2800 2450 1130 6 2 3 2Ø25 2Ø25 1750 7 2Ø25 600 3 2Ø25 2Ø22 4 2Ø25 7 8 2Ø12 11 5 6Ø8 s50 11 1270 2Ø25 1 2 2Ø25 6 2400 1800 (7Ø8s200) 1800 (3Ø8s400) 5400 6Ø8 s50 11 1580 2Ø25 7 300 A 6 6Ø8 s50 11 1580 1800 (7Ø8s200) 1800 (7Ø8s200) 1 8 2Ø25 1Ø22 5 6 6Ø8 s50 11 9 9 2400 1120 1800 (3Ø8s400) 5400 1800 (7Ø8s200) 6-6 2Ø25 7 8 2Ø25 2Ø25 2 2Ø25 700 620 340 2Ø25 1 2 300 700 5 2Ø12 9 700 1390 600 2Ø12 10 500 2Ø25 3 80 2100 340 Ø8 11 s400 Ø8 s400 12 4 Ø8 11 s200 2Ø12 10 300 2Ø22 Ø8 s400 12 2Ø25 300 C 7-7 2Ø25 3 2Ø25 2Ø12 9 2750 600 6250 1200 2Ø22 3 2Ø25 8 3500 4 250 250 2Ø25 7 5900 700 620 80 B 1 12 10 2Ø12 1Ø22 2400 2 6 2Ø25 250 300 250 5 8-8 2520 2Ø25 Ø8 11 s400 Ø8 s400 250 1Ø22 6 2Ø25 8 2Ø25 4 2Ø25 1 5900 2Ø25 5 700 620 5800 80 2400 12 10 Ø8 s400 Ø8 11 s200 2Ø12 Bè TRÝCè T THÐP DÇM CHÝNH TL:1/50 2Ø25 300 9-9 5 .. .Đồ án kết cấu bê tông cốt thép GVHD: ThS Trịnh Quang Thịnh 1. 3 Sơ đồ sàn : (Sơ đồ A) 6000 D 18 000 6000 C 6000 B A 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 18 00 5400 5400... Thái- Lớp 17 X3CLC Trang 19 670 (2? ?18 ) 61. 02 21. 33 42.72 W=700 24.46 11 1.27 11 0.05 (2Ø20) 81. 65 91. 71 79.48 87.43 (2? ?18 ) 61. 02 87.43 (2? ?18 +1? ?20) 92. 71 (2? ?16 ) 52.70 (2Ø20) 81. 65 (3Ø20) 12 1.74 850... 2Ø25 2? ?12 11 6Ø8 s50 11 12 70 2Ø25 2Ø25 2400 18 00 (7Ø8s200) 18 00 (3Ø8s400) 5400 6Ø8 s50 11 15 80 2Ø25 300 A 6Ø8 s50 11 15 80 18 00 (7Ø8s200) 18 00 (7Ø8s200) 2Ø25 1? ?22 6Ø8 s50 11 9 2400 11 20 18 00 (3Ø8s400)