ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SƠ ĐỒ ĐÀN HỒI

Thuyết minh chi tiết đồ án bê tông cốt thép 1 thầy Lê Quang Thông, làm một lần rồi thôi. Tính toán theo sơ đồ đàn hồi. Có đính kèm bản vẽCó tính toán độ võng và khe nứt ở trạng thái giới hạn thứ hai theo TCVN 5574 2012Thể hiện biểu đồ bao vật liệu đơn giản dễ làm theo.

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG SỐ LIỆU THỰC HIỆN ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1  1 Họ và tên: NGUYỄN MINH ĐỨC 2 Lớp: XC12A Bộ môn: ĐA BTCT1 3 Số liệu đồ án: 2aadd Khoa: KĨ THUẬT XÂY DỰNG Nhóm: 02 CẤP ĐỘ BỀN B25 CỐT THÉP 6,8: NHÓM AI CỐT THÉP >=10: NHÓM AII Ln (m) L1(m) L2(m) P1 (KG/m2) P2 (KG/m2) SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC 2,3 4,8 6,9 350 950 Ghi chú Xem sơ đồ sàn Xem sơ đồ sàn Xem sơ đồ sàn Hoạt tải tiêu chuẩn ô bản lớn S1 Hoạt tải tiêu chuẩn ô bản nhỏ S2 -MSSV: 1251160201 Page 1 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG MỤC LỤC I Vật liệu II Chọn sơ bộ kích thước tiết diện sàn và dầm 1 Sàn .8 2 Dầm .8 A – SÀN 1 Tải trọng tác dụng lên sàn 10 2 Nội lực trong sàn .11 3 Tính cốt thép cho sàn 12 4 Bố trí thép 14 5 Tính toán độ võng cho sàn 16 B - DẦM PHỤ I Chọn sơ bộ kích thước 1 Xác định tải trọng 2 Sơ đồ tính toán 3 Tổ hợp tải trọng 4 Trình tự nhập Sap 5 Xuất nội lực 6 Tính toán cốt thép dọc 7 Tính toán cốt đai 8 Trạng thái giới hạn thứ II a Tính toán độ võng b Tính toán khe nứt 9 Biểu đồ bao vật liệu a Khả năng chịu lực b Điểm cắt lí thuyết c Đoạn kéo dài W SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG d Biểu đồ bao vật liệu 10 Bố trí cốt thép C - DẦM CHÍNH (DẦM TRỤC B) I Chọn sơ bộ kích thước 1 Xác định tải trọng 2 Sơ đồ tính toán 3 Tổ hợp tải trọng 4 Trình tự nhập Sap 5 Xuất nội lực 6 Tính toán cốt thép dọc 7 Tính toán cốt đai 8 Trạng thái giới hạn thứ II a Tính toán độ võng b Tính toán khe nứt 9 Biểu đồ bao vật liệu a Khả năng chịu lực b Điểm cắt lí thuyết c Đoạn kéo dài W d Biểu đồ bao vật liệu 10 Bố trí cốt thép D – THỐNG KÊ CỐT THÉP E – PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG MẠCH NGỪNG 1 Nguyên nhân của mạch ngừng 2 Mạch ngừng trong thi công sàn sườn toàn khối 3 Trích dẫn Tiêu chuẩn Việt Nam F – TỔNG KẾT VÀ TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 3 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG KHỐI LƯỢNG THỰC HIỆN ĐỒ ÁN      Phần bản sàn:  Tính theo sơ đồ đàn hồi, bản đơn  Giải nội lực bằng phương pháp cơ học kết cấu (đối với loại ô bản dầm), dùng bảng tra đối với bản làm việc theo hai phương Phần dầm phụ:  Giải theo sơ đồ đàn hồi, dầm liên tục  Sử dụng phần mềm SAP để tính toán nội lực cho từng sơ đồ chất tải và biểu đồ bao mômen  Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật, cốt đơn  Bố trí thép Phần dầm chính(dầm trục B):  Giải theo sơ đồ đàn hồi,dầm liên tục  Sử dụng phần mềm sáp để tính toán nội lực cho từng sơ đồ chất tải và biểu đồ bao mô men  Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật,cốt đơn  Bố trí thép theo kinh nghiệm và xây dựng biểu đồ bao vật liệu  Bố trí lại cốt thép theo kinh nghiệm và so sánh với hình bao vật liệu Thống kê côt thép:  Cho từng loại ô bản, dầm chính, dầm phụ  Tổng hợp tổng khối lượng cốt thép Các quy phạm và tiêu chuẩn thiết kế:  TCVN 5574_2012: kết cấu bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế  TCVN 2737_1995: tải trọng và tác động – tiêu chuẩn thiết kế SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 4 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 5 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG I Vật liệu - Sử dụng bê tông B25 => Rb = 14,5 MPa , b= 0,9 - Sử dụng thép : + Cốt thép Φ 6,8 nhóm AI => Rs = 225 MPa , γs= 1 + Cốt thép Φ> 10 nhóm AII => Rs = 280 MPa , γs= 1 II Lựa chọn kích thước sơ bộ sàn và dầm 1.Sàn - Ô bản nhỏ S2 : Ln= 2300mm, L1= 4800mm (> 2) => bản 1 phương + m = 35 , D= 1 + hs = = = 76.67 mm => chọn hs = 80 mm - Ô bản lớn S1 : L1= 4800mm, L2= 6900mm(< 2) => bản 2 phương + m = 40 , D= 1 + hs = = = 120mm => chọn hs = 120 mm 2 Dầm - Dầm phụ : L= 4800 mm + hdp =( ÷) L = (240÷400) => chọn hdp= 400mm + bdp =( ÷ ) hdp= (100÷200) => chọn bdp = 200mm - Dầm chính 1 : L = 4800 mm + hdc =( ÷ ) L = (400÷600) => chọn hdc= 500 mm + bdc =( ÷ ) hdc = (125÷250) => chọn bdc = 250 mm - Dầm chính 2: L = 6900 mm + hdc =( ÷ ) L = (575÷862) => chọn hdc= 600 mm + bdc =( ÷ ) hdc = (175÷350) => chọn bdc = 300 mm SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 6 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG A – BẢN SÀN 1 Tải trọng tác dụng lên sàn: a Tĩnh tải: + Ô bản nhỏ S2: hs = 80mm Trọng lượng bản thân sàn Vật liệu Bề dày Trọng lượng riêng (cm) (KN/m3) Gạch men 1 20 Bê tông 8 25 Vữa trát + lót 3 18 Tổng + Ô bản lớn S1: hs = 120mm Trọng lượng bản thân sàn Vật liệu Bề dày Trọng lượng riêng (cm) (KN/m3) Gạch men 1 20 Bê tông 12 25 Vữa trát + lót 3 18 Tổng b Hoạt tải: Hệ số 1.1 1.1 1.3 Hệ số 1.1 1.1 1.3 Tính toán (daN/m2) 22 220 70.2 312.2 Tính toán (daN/m2) 22 330 70.2 422.2 + Ô bản nhỏ : ps2tt = p2.1,2 = 950 1,2 = 1140 daN/m2 + Ô bản lớn : ps1tt = p1.1,2 = 350 1,2 = 420 daN/m2 => Tổng tải trọng tính toán : ô bản nhỏ : ps2tt = : gs2tt +ps2tt = 1452,2 daN/m2 ô bản lớn : ps1tt = : gs1tt +ps1tt = 842,2 daN/m2 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 7 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG 2 Nội lực trong sàn: a Ô bản nhỏ S2 : Ln= 2300mm, L1= 4800 mm, hs = 80mm, ps1 = 14,52 kN/m - = 2,1>2=> bản 1 phương - > 3 => liên kết giữa sàn và dầm là ngàm => nội lực trong sàn : + Mn = ps1.= 14,52 x = 3,2 kN.m + Mg = ps1 = 14,52 x= 6,4 kN.m b Ô bản lớn S1 : L1= 4800mm, L2= 6900 mm, hs = 120mm, ps2 = 8,42 kN/m2 -= 1,4375< 2=> bản 2 phương -> 3 => liên kết giữa sàn và dầm là ngàm - Nội lực trong sàn : tra ô bản 9 với= 1,4375 - P= ps2 L1 L2 =7,82 4,8 6,9 =279 kN =>m91= 0,0209, m92= 0,0102, k91= 0,047, k91= 0,0227 => Moment của bản sàn : • • • • M1 =m91 P = 0,0209 279 = 5,83 kN.m M2 = m92 P = 0,0102 279 = 2,85 kN.m MI = k91 P = 0,0470 279 = 13,11 kN.m MII =k91 P = 0,0227 279 = 6,33 kN.m 3 Tính toán cốt thép cho sàn: - Tính theo sơ đồ đàn hồi - Tính bản đơn - Cắt b= 1000mm để tính - Sử dụng bê tông B25 => Rb = 14,5 MPa , γb= 0,9 - Sử dụng thép : SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC + Cốt thép Φ 6,8 nhóm AI => Rs = 225 MPa , γs= 1 -MSSV: 1251160201 Page 8 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG + Cốt thép Φ> 10 nhóm AII => Rs = 280 MPa , γs= 1 =>Tra bảng cốt thép AI: ξR= 0,651, αR= 0,439 =>Tra bảng cốt thép AII: ξR= 0,632, αR= 0,432 - Cốt thép được tính từ các công thức sau: • m = M £ aR gb R b b.ho2 x =1 - 1 - 2am £ xR • • • • Diện tích cốt thép: Với H0 = hs - agt xg R b.h As = b b o RS x g R A 3.7% = R b b 100 =mmax ³ m= s ³ mmin =0.05% Rs b.h0 Kiểm tra: a Ô bản nhỏ: hs = 80mm Momen (kNm) hs (mm ) a (mm ) h0 (mm ) ξ µ As (mm2) achọn (%) Nhịp 3,2 80 15 65 0,05 8 0,06 225 8a200 252 0,35 Gối 6,4 80 15 65 0,12 0,12 4 374,8 10a200 393 0,58 φ 8a 200 φ10a 200 Tại nhịp chọn ; tại gối chọn ct + =2,1=>As > 20%As=> chọn thép cấu tạo chịu momen dương cạnh dài - + Chọn thép mũ chịu momen theo phương cạnh dài : b Ô bản lớn: hs = 120mm Momen (kNm) h (mm ) a (mm ) h0 (mm ) M1 5,83 120 20 100 M2 2,85 120 20 100 MI MII 13,11 6,33 120 120 20 20 100 100 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC ξ 0,04 5 0,02 2 0,1 0,04 0,04 6 0,02 2 0,11 0,05 -MSSV: 1251160201 µ As (mm2) achọn (%) 265 8a200 251 0,26 128 8a200 251 0,13 494 232 10a150 10a200 524 0,49 393 0,23 Page 9 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG 9 (*) Neo cốt thép sàn vào dầm - Cốt thép nhịp : neo cốt thép vào dầm từ lneo = 10÷15Φ, uốn cong 50mm - Cốt thép mũ : neo cốt thép vào dầm từ lneo =10÷15Φ , uốn xuống vuông góc 1 đoạn l = hs - 2ao 4 Bố trí cốt thép SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG BIỂU ĐỒ MOMEN HOẠT TẢI 4 HOẠT TẢI 5 (HOẠT TẢI LIỀN NHỊP) BIỂU ĐỒ MOMEN HOẠT TẢI 5 BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT BIỂU ĐỒ BAO MOMEN 6 Tính toán cốt thép dọc chịu lực: - Ta tính thép cho dầm theo tiết diện chữ nhật bxh = 300x600mm - Sử dụng bê tông B25 => Rb = 14,5 MPa , γb= 0,9 -Cốt thép >10 nhóm AII=> Rs = 280 MPa , γs= 1 =>Tra bảng: ξR= 0,632, αR= 0,432 - Cốt thép được tính từ các công thức sau: SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 35 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 • m = GVHD: LÊ QUANG THÔNG M £ aR gb R b b.ho2 x =1 - 1 - 2am £ xR • • Diện tích cốt thép: x.g R b.h As = b b o RS • • - Vị trí Nhịp 1&3 Gối 2 &3 Nhịp 2 Với H0 = hs - agt Kiểm tra: x g R A 3% = R b b 100 =mmax ³ m= s ³ mmin =0.05% Rs b.h0 Kết quả tính được thể hiện ở bảng sau: b h mm mm M kNm a mm 300 600 161,4 45 300 600 264,3 45 300 600 198,6 45 αm ξ 0,13 4 0,21 9 0,16 5 0,14 4 0,25 1 0,18 1 As tính mm Thép chọn As chọn mm µ (%) 1119 318 + 2 1165 0,7 1944 518 + 3 2036 1,2 1405 4 216 1420 0,8 7 Tính toán cốt đai: - Thép sử dụng: AI + Rsw = 175MPa , Rs = 225 MPa + E= 210000 MPa - Bê tông cấp độ bền B25 + Rbt = 1,05 MPa, Rb = 14,5 MPa + E = 30000 Mpa , β= 0,01 - Chọn cốt đai Φ6, n=2, với ϕb2 = 2: - Điều kiện bê tông đủ khà năng chịu cắt: Q ≤ Q1= ϕb3 ( 1 + ϕf + ϕn ) γb.Rbt.b.ho Với ϕb3 = 0,6 , ϕf = ϕn = 0; => Q ≤ 0,6×0,9×1,05×300×560 = 95256 N = 95,256kN ( bê tông không đủ khả năng chịu cắt) => Tính cốt đai SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 36 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG - Tại gối 1 bên trái và gối 4 bên phải lực cắt không lớn hơn so với khả năng chịu cắt của bê tông nên bố trí theo cấu tạo - Tại gối 2 và gối 3 lực cắt khá lớn Chọn Qmax = 193,41 kN để tính toán cho phần (L/4) gần gối S = R×n×π×d2w × =175×2×π×62× = 188 mm Smax = = = 689 mm h 2 S≤ ( ; 150 mm)min = ( 300mm ; 150mm )min = 150mm S = ( S; S; S)min = (188mm, 689mm, 150mm)min = 150mm Với đoạn (L/2) ở giữa dầm bố trí theo cấu tạo: S≤ ( ; 500 mm)min=(450mmm;500mm)min= 300mm - Kiểm tra lại cốt đai đã chọn : + A = = = 28,3 mm2 + q = = = 66,03 N/mm =>Q =2 =(2×)/103= 370KN => Q < Q ( Đảm bảo khả năng chịu lực cắt) +α = == 7 +µ = = = 6,3×10-4; + ϕ = 1 - β×R = 1- 0,01×14,5=0,855; + ϕ = 1 + 5×α×µ = 1+ 5×7×6,3×10-4 = 1,02; =>Q = 0,3×ϕ×ϕ×γb×R×b×h = 0,3×1,02×0,855×0,9×14,5×300×560 = 573 KN; => Q < Q ( thõa điều kiện đảm bảo khả năng chịu ứng suất nén chính của dầm) => Dùng thêm một nhánh đai 6 để giữ cây 18 ở lớp 2 (*) Tính toán cốt treo: Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính: F = Ptt + Gtt - G0 = 125,9 + 42,9 – 4,3 = 164,51 kN SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 37 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Sử dụng cốt treo dạng đai 8(asw = 50,27 mm2) , n = 2 nhánh Số lượng cốt treo cần là : m= = 6,2 Chọn m = 8 đai, bố trí mỗi bên dầm phụ 4 đai, trong đoạn Hs = 200mm khoảng cách giữa các cốt treo là 50 mm 8 Tính toán ở Trạng thái giới hạn thứ II: a Tính toán độ võng: Sơ đồ tính toán là dầm đơn giản hai đầu khớp 318 + 2  As = 1165mm2 b = 300mm 2  As’ = 509 mm2 h = 600mm l = 6.9m Cốt thép AII có : Es = 21.104 MPa Bê tông cấp độ bền B25 có: Rb.ser = 18.8 MPa Rbt.ser = 1.6 MPa Eb = 30.103 MPa a Tính f1 (độ võng toàn bộ do tải trọng tác dụng ngắn hạn) M =110,5kNm a= Es 21.104 = =7 Eb 30.103 ; a = 40mm; h0 = 600 – 40 = 560mm; a’ = 40mm  Tính các hệ số: u =0.45 j j ls f =1,1 (cốt thép có gân) β = 1,8 (bê tông nặng) a As' / (2.u) 7.509 / (2.0, 45) = = =0, 0236 =l b.h0 300.560 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG A 1165 m= s = =0, 00693 b.h0 300.560 d= x= M 110,5.106 = =0,73 Rbt ser bh0 1, 6.300.5602 1 1 = =0, 216 1 +5(d +l ) 1 +5(0, 073 +0, 0236) b+ 1,8 + 10 ma 10.0, 00693.7 é ê ê Z =ê1 ê ê ê ë æh f ç j ç h0 ç ç 2(j ç ç è öù 2 ú ÷ + x f é ÷ú ÷úh0 =ê1 ê ú f +x) ÷ ë ÷ú ÷ ú øû Wpl =n.W0 =1, 75 j m = Rbt ser Wpl yb =0,9 M æ öù 0, 2162 ç ÷ú ç 2(0, 0236 +0, 216) ÷ú.560 =506mm è øû b.h 2 300.6002 =1, 75 =31,5.106 mm3 6 6 18,5.31,5.106 = =5, 27 >1 110,5.106 với n =1, 75 lấy bằng 1 để tính (bê tông nặng có cấp cao hơn 7,5) y s =1, 25 - j lsj m =1, 25 - 1,1.1 =0,15 Độ cứng dầm: B= ys + Es As (j  Độ võng h0 Z f j b +x)uEbbh0 = 560.506 0,15 0,9 + 4 21.10 1165 (0, 0236 +0, 216)0, 45.30.10 3.300.560 =124,8.1012 Nmm 2 5 M 2 5 110,5.106 f1 = L = 6900 2 =4,39mm 48 B 48 124,8.1012 b Tính f2 (độ võng do tải trọng dài hạn tác dụng ngắn hạn) M =21,56kNm SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 a= Es 21.104 = =7 Eb 30.103 GVHD: LÊ QUANG THÔNG ; a = 40mm; h0 = 600 – 40 = 560mm; a’ = 40mm  Tính các hệ số: u =0.45 j j ls f =1,1 b =1,8 (cốt thép có gân) (bê tông nặng) a A' / (2.u) 7.509 / (2.0, 45) = s = =0, 0236 =l b.h0 300.560 A 1165 m= s = =0, 00693 b.h0 300.560 d= x= M 21,56.106 = =0,14 Rbt ser bh0 1, 6.300.560 2 1 1 = =0,18 1 +5(d +l ) 1 +5(0,14 +0, 0236) b+ 1,8 + 10 ma 10.0, 00693.7 é æh f ê ç j ê çh Z =ê1 - ç 0 ê ç 2(j ê ç ç ê ë è öù 2 ú ÷ + x f é ÷ú ÷úh0 =ê1 ê ú f +x) ÷ ë ú ÷ ÷ú øû Wpl =n.W0 =1, 75 j m = Rbt ser Wpl yb =0,9 M æ öù 0,182 ç ÷ú ç 2(0, 0236 +0,18) ÷ú.560 =515mm è øû b.h 2 300.6002 =1, 75 =31,5.106 mm3 6 6 18,5.31,5.106 = =5, 27 >1 110,5.106 với n =1, 75 lấy bằng 1 để tính (bê tông nặng có cấp cao hơn 7,5) ψ s = 1, 25 − ϕlsϕ m = 1, 25 − 1,1.1 = 0,15 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 40 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Độ cứng dầm: B= h0 Z ψs ϕb + Es As (ϕ f + ξ )υ Ebbh0 f1 =  Độ võng = 560.515 0,15 0,9 + 4 21.10 1165 (0, 0236 + 0,14)0, 45.30.103.300.560 = 94,9.1012 Nmm 2 5 M 2 5 21,56.106 L = 6900 2 = 1,12 mm 12 48 B 48 94,9.10 c Tính f3 (độ võng do tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn): Tương tự ta có: M= 21,56 kNm υ = 0,15 (tải trọng tác dụng dài hạn) ϕ f = 0, 071 = λ µ = 0, 00693 δ = 0,14 ξ = 0,18 Z = 524mm Wpl = 31,5.106 mm3 ϕm = 1 ψ b = 0,9 ψ s = 0,15 B = 5, 48.1012 Nmm 2 5 M 2 5 21,56.106 f3 = L = 69002 = 19,5mm 12 48 B 48 5, 48.10  Đọ võng f = f1 − f 2 + f 3 = 4,39 − 1,12 + 19,5 = 22, 77 mm Độ võng tổng cộng: f 22, 77 1 = < L 6900 200 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC thỏa điều kiện độ võng -MSSV: 1251160201 Page 41 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG b Tính bề rộng khe nứt: σs = M As Z acrc = δϕlη M Trường (kNm hợp ) acrc.lt 110,5 acrc.1d 21,56 acrc.2 21,56 σs 20(3,5 − 100µ ) 3 d Es δ ϕ1 η 0,73 0,14 0,14 1 1 1 1 1 1 Vết nứt tổng cộng: σs µ Z D As (mm) (mm) (mm2) (N/mm2) 100 506 18 1165 187,5 0,693 515 18 1165 35,9 0,693 524 18 1165 35,3 0,693 Khe nứt (mm) 0,1 0,004 0,004 acrc = acrc.1t − acrc.1d + acrc.2 = 0,1 − 0,004 + 0,004 = 0,1mm acrc = 0,1mm < 0, 4mm (thỏa) 9 Biểu đồ bao vật liệu: a Tính khả năng chịu lực của dầm chính trục B: - Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Khoảng cách thông thủy giữa hai thanh thép theo phương đứng ở lớp trên t= 25mm, và lớp dưới t= 25mm - Xác định trọng tâm lớp cốt thép att ,=>ho = h - att - Tính khả năng chịu lực theo các công thức: ξ = => αm = ξ(1- 0,5ξ) => [M] = αm Rb.b.ho2 Kết quả tính toán được tóm tắt trong bảng sau: Tiết diện Nhịp1 & nhịp3 Gối 2 & Cốt thép 318 + 216 Cắt 216 còn 318 Cắt 118 còn 218 518 + 318 Cắt 318 còn 518 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC As (mm2) 1165 763 509 2036 1272 att ho (mm) 48,5 551,5 34 566 34 566 50,1 549,9 34 566 -MSSV: 1251160201 ξm αm 0,15 0,096 0,064 0,265 0,161 0,139 0,091 0,061 0,23 0,148 M (KN.m) 165,2 114,6 77,7 272,2 185,7 Page 42 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 Cắt 218 còn 318 Gối 3 Cắt 118 còn 218 418 + 216 Nhịp 2 Cắt 216 còn 418 Cắt 218 còn 218 b Xác định vị trí cắt lí thuyết : GVHD: LÊ QUANG THÔNG 763 509 1420 1018 509 34 34 46 34 34 566 566 554 566 566 0,096 0,064 0,183 0,129 0,064 0,091 0,061 0,166 0,121 0,061 114,6 77,7 199,8 151,4 77,7 - Điểm cắt lí thuyết được xác định từ biểu đồ bao momen bằng cách: + Xác định thép sẽ được cắt + Tính khả năng chịu lực của thép còn lai sau mỗi lần cắt bớt đi + Từ biểu đồ bao momen ta vẽ các đường thăng thể hiện khả năng chịu lực của các thanh thép còn lại sau moi lần cắt => Điểm cắt kí thuyết là giao của biểu đổ bao momen và các đường thẳng đó c Xác định đoạn kéo dài của dầm : - Đoạn kéo dài được xác định theo công thức : W = + 5d Trong đó: qsw = - Đoạn dầm có cốt đai Φ6a150: q = = = 66,03KN/m - Đoạn dầm có cốt đai Φ6a300: q = = = 33KN/m Kết quả tính toán được tóm tắt trong bảng sau : Tiết diện Nhịp biên trái Nhiệp biên phải Gối 2 trái Gối 2 phải SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 43 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Nhịp 2 trái Nhịp 2 phải d Biểu đồ bao vật liệu: SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 44 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 45 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 46 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG VẬT LIỆU Đường kính (mm) 6 8 10 14 Khối lượng (kg) Tổng khối lượng (tấn) Tổng khối lượng bê tông (m3) 16 18 E PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG MẠCH NGỪNG Mạch ngừng thi công bê tông toàn khối là vị trí gián đoạn kĩ thuật đồng thời là mỗi nối, trong điều kiện bất khả kháng không thể đảm bảo điều kiện đúc bê tông lien tục của công tác thi công bê tông toàn khối a.Nguyên do của mạch ngừng: Khi phần bê tông được đổ trước tại vị trí này của khối bê tông đã chuyển sang giai đoạn ninh kết và đóng rắn thì không được phép đổ bê tông mới, vì nếu không sẽ làm phá vỡ vĩnh viễn các mối liên kết vừa mới hình thành trong vữa bê tông Cần phải cho bê tông cũ nằm ổn định trong khuôn đúc bê tông cho đến khi bê tông cũ ninh kết và đóng rắn xong hoàn toàn, thì mới được đổ tiếp Từ đó hình thành nên mạch ngừng tại vị trí tạm ngưng thi công này Do mạch ngừng ảnh hưởng đến tính toàn khối của bê tông nên tốt nhất là thi công liên tục không để mạch ngừng Khi bắt buộc phải để, vị trí của nó phải được khống chế trong miền kết cấu tại tiết diện mạch ngừng Để khắc phục sự giảm yếu do mạch ngừng gây ra, tại vị trí mạch ngừng có thể bổ sung them cốt thép gia cường mạch ngừng Việc thi công bê tông toàn khối trường hợp có để mạch ngừng sẽ tạo các đợt thi công bê tông và các phân đoạn thi công bê tông Vị trí mạch ngừng là vị trí giảm yếu của kết cấu bê tông cốt thép toàn khối do đó kích thước của mạch ngừng phải cố gắng giảm hết sức tối đa: - Chiều dài mạch ngừng là ngắn nhất, mạch ngừng càng thẳng, ít gấp khúc càng tốt Mặt mạch ngừng phải thẳng góc với trục kết cấu để diện tích bề mặt mạch ngừng là nhỏ nhất b Mạch ngừng trong thi công sàn sườn toàn khối: Bố trí mạch ngừng theo phương đứng trong sàn sườn SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 47 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Nội lực trong kết cấu dầm sàn sườn toàn khối (sàn sườn) bao gồm lực cắt Q và momen uốn M Đối với momen M, tương đương với ngẫu lực gồm hai thành phần lực dọc tác dụng vào hai nửa tiết diện mạch ngừng: phần lực nén do bê tông vùng nén chịu, có tác dụng ép chặt bê tông hai bên mạch ngừng; phần lực kéo, coi như hoàn toàn do cốt thép chịu, có thể đảm bảo bằng cách tăng cốt thép gia cường mạch ngừng, không ảnh hưởng đến làm việc của bê tông tại mạch ngừng Vậy momen uốn dù lớn hay nhỏ ít có tác dụng tác hại đến cùng kết cấu bê tông giảm yếu tại mạch ngừng Còn lực cắt, tác dụng dọc theo tiết diện mạch ngừng, làm trượt hai phần kết cấu bê tông cốt thép hai bên mạch ngừng, gây tác hại lớn đến kết cấu tại đây Do đó, mạch ngừng phải được bố trí theo độ lớn của lực cắt - Đối với sàn khu vệ sinh (các ô sàn tính theo trạng thái giới hạn thứ II: về nứt) thì không được phép bố trí mạch ngừng theo phương đứng Đối với sàn sườn bình thường, mạch ngừng theo phương đứng được để như sau: Khi hướng đổ bê tông song song với dầm chính, tức là mạch ngừng cắt qua dầm chính, thì mạch ngừng có thể bố trí ở bất kì tiết diện nào mà vừa nằm trong đoạn ½ chính giữa nhịp dầm chính Ldc, vừa năm trong đoạn ½ chính giữa nhịp bản theo phương dầm chính Lb2 (nhịp bản có thể không trùng với nhịp dầm chính) Ở các vị trí này lực cắt trong nhịp và bản đều nhỏ Tuy nhiên tùy theo mặt bằng kết cấu mà vùng để được mạch ngừng trong trường hợp này có thể không có, và nếu có thì mạch ngừng lại cắt qua nhịp làm việc chính của hệ thống kết cấu, cho nên cần hạn chế để mạch ngừng kiểu này, hãy cố gắng để bê tông song song dầm phụ để mạch ngừng cắt qua dầm phụ - Mạch ngừng phải cấu tạo thẳng đứng, vuông góc với trục dầm, và được tạo thành nhờ khuôn mạch ngừng loại thành đứng Bố trí mạch ngừng nằm ngang trong hệ dầm liền sàn (sàn sườn): - - Khi bố trí mạch ngừng theo phương ngang, thì mạch ngừng thường đặt ở dầm tại vị trí dưới nách dầm (nơi tiếp giáp giữa dầm và sàn) khoảng 20 – 30 mm Trong trường hợp dầm cao hơn 800mm, nếu đúc bê tông liên tục thì để tránh sự co ngót ban đầu của vữa bê tông, khi đổ bê tông với các nách dầm 20 – 30 mm, ta cần phải tạm nghỉ để bê tông kịp co ngót rồi mới đổ tới sàn, nhưng cũng không quá thời điểm bắt đầu ninh kết của bê tông Do vậy sẽ không hình thành mạch ngừng nằm ngang, việc đúc bê tông không được coi là gián đoạn SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 48 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: LÊ QUANG THÔNG c Trích dẫn tiêu chuẩn Việt Nam: Các yêu cầu kĩ thuật về thi công mạch ngừng thi công sàn sườn bê tông toàn khối trên được luật hóa ở các điều 6.6.5 và 6.6.7 trong Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4453:1995 Điều 6.6.7 nói rằng: - Khi đổ bê tông tấm sàn sườn theo hướng song song với dầm phụ thì mạch ngừng thi công bố trí trong khoảng 1/3 đoạn giữa nhịp của dầm Khi đổ bê tông theo hướng song song với dầm chính thì mạch ngừng thi công bố trí trong hai khoảng giữa cảu nhịp dầm và sàn (mỗi hoảng ¼ nhịp)  KẾT LUẬN Qua Đồ án môn học này, em đã hiểu được hơn môn học Kết cấu BTCT 1, bên cạnh đó biết rõ hơn về cách chất tải, sơ đồ làm việc, độ võng và khe nứt ở trạng thái giới hạn thứ hai và ứng dụng phần mềm SAP2000 vào môn học Em xin chân thành cảm ơn thầy LÊ QUANG THÔNG đã hướng dẫn phương hướng làm bài cho chúng em rất chi tiết và cách trình bày bản vẽ rõ ràng đúng quy cách TÀI LIỆU THAM KHẢO     Sách “Sàn sườn bê tông toàn khối” GS Nguyễn Đình Cống Sách “Bài tập BTCT1” Võ Bá Tầm Sách “Kết cấu bê tông cốt thép, phần cấu iện cơ bản” Phan Quang Minh Sách “cấu tạo bê tông cốt thép” NXB Xây Dựng HẾT SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 49 ... 2ao Bố trí cốt thép SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 12 511 602 01 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 12 511 602 01 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 11 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ... Gối GVHD: LÊ QUANG THÔNG As (mm2) 911 603 402 11 12 804 402 603 402 Cốt thép 316 + 214 Cắt 214 316 Cắt 11 6 216 416 + 214 Cắt 214 416 Cắt 216 216 316 Nhịp Cắt 11 6 216 b Xác định vị trí cắt lí thuyết... 367 0,277 0 ,17 6 0 ,11 8 0,338 0,235 0 ,11 8 0 ,17 6 0 ,11 8 0,239 0 ,16 1 0 ,11 1 0,2 81 0,207 0 ,11 1 0 ,16 1 0 ,11 1 M (KN.m) 77,7 56,4 39 91, 3 72,8 39 56,4 39 - Điểm cắt lí thuyết xác định từ biểu đồ bao momen