Đánh giá hiệu quả nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cho đối tượng miocene dưới, bể Cửu Long, thềm lục địa Việt Nam

Bài viết đánh giá hiệu quả nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tầng sản phẩm cho đối tượng Miocene dưới, giếng đơn thuộc bể Cửu Long tại thềm lục địa Việt Nam. Hiệu quả nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tầng sản phẩm tốt hơn so với các trường hợp chưa nứt vỉa và trường hợp nứt vỉa một giai đoạn tầng sản phẩm như: Bán kính hiệu dụng, trung bình hệ số skin, dẫn suất khe nứt, hiệu quả gia tăng khai thác sau nứt vỉa, chiều dài và chiều rộng của khe nứt, áp suất khe nứt.

PETROVIETNAM TẠP CHÍ DẦU KHÍ Số - 2019, trang 35 - 44 ISSN-0866-854X ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ NỨT VỈA THỦY LỰC NHIỀU GIAI ĐOẠN CHO ĐỐI TƯỢNG MIOCENE DƯỚI, BỂ CỬU LONG, THỀM LỤC ĐỊA VIỆT NAM Nguyễn Hữu Trường Đại học Dầu khí Việt Nam Email: truongnh@pvu.edu.vn Tóm tắt Bài báo đánh giá hiệu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tầng sản phẩm cho đối tượng Miocene dưới, giếng đơn thuộc bể Cửu Long thềm lục địa Việt Nam Hiệu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tầng sản phẩm tốt so với trường hợp chưa nứt vỉa trường hợp nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm như: bán kính hiệu dụng, trung bình hệ số skin, dẫn suất khe nứt, hiệu gia tăng khai thác sau nứt vỉa, chiều dài chiều rộng khe nứt, áp suất khe nứt Mơ hình nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tích hợp thành phần: giá trị ứng suất ngang nhỏ phương phát triển khe nứt, mơ hình khe nứt, mơ hình khai thác mơ hình kinh tế Nghiên cứu cho thấy nứt vỉa nhiều giai đoạn tầng sản phẩm cho sản lượng khai thác cộng dồn cao so với trường hợp giếng chưa nứt vỉa trường hợp giếng nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm Từ khóa: Nứt vỉa nhiều giai đoạn, đối tượng Miocene dưới, hiệu nứt vỉa nhiều giai đoạn, nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, chưa nứt vỉa Giới thiệu Sản lượng khai thác dầu mỏ thuộc đối tượng tầng đá móng bể Cửu Long suy giảm nghiêm trọng, hầu hết trữ lượng mỏ bị suy kiệt sau thời gian dài khai thác Công tác tìm kiếm, khoan thăm dị phát triển mỏ xa bờ tiến hành nghiên cứu phát triển, nhiên vào thực dự án có nhiều rủi ro chi phí lớn Hiện lượng tương đối lớn dầu thuộc đối tượng đá móng mỏ bể Cửu Long tiếp tục nghiên cứu để gia tăng thu hồi dầu thuộc giai đoạn khai thác thứ cấp tam cấp Cơng tác bơm ép nước để trì áp suất vỉa tiến hành thường xuyên, nhiên vỉa bị ngập nước vấn đề thách thức khai thác đối tượng móng Ngày nay, đối tượng khai thác dầu bể Cửu Long trầm tích tập Miocene chứa dầu Trầm tích Miocene có đặc điểm dầu cát kết với mức độ bất đồng tính chất địa chất phức tạp Trầm tích Miocene mỏ khu vực phía Bắc phía Nam Đối với khu vực phía Bắc, tầng chứa có trữ lượng khoảng 12,8 triệu m3 dầu với lượng thu hồi khoảng 3,97 triệu m3 dầu, với hệ số thu hồi dầu 31% Đối với khu vực phía Nam, tầng chứa có trữ lượng chỗ khoảng 9,3 triệu m3 dầu, thu hồi 1,38 triệu m3 dầu với hệ số thu hồi khoảng 14,8 Vỉa có gradient nhiệt độ lên tới 3,5oC 100m thẳng đứng, tầng trầm tích Miocene nhiệt độ vỉa giếng khai Ngày nhận bài: 20/2/2019 Ngày phản biện đánh giá sửa chữa: 20/2 - 15/5/2019 Ngày báo duyệt đăng: 9/9/2019 thác bơm ép nằm khoảng 80 - 100oC, vỉa có áp suất ban đầu lên tới 4.023psi, áp suất điểm bọt 1.880psi, độ rỗng hở vỉa phân bố không khoảng chênh rộng từ - 33,5%, độ thấm thay đổi từ 0,5 - 1650mD, nhìn chung độ rỗng độ thấm vỉa giảm theo chiều sâu giếng cần nứt vỉa Vỉa chứa sản phẩm thường nằm độ sâu từ 2.759 - 2.998m với thành phần thạch học chủ yếu cát kết bột kết, chúng gắn kết sét carbonate xi măng, theo địa vật lý giếng khoan kích cỡ hạt cát kết mức trung bình Thành phần thạch học chiếm 40 - 65% quartz, 10 - 25% feldspars, - 5% micas, - 13% fragments 12 - 15% sét carbonate xi măng [1] Như vậy, vỉa có cấu trúc phức tạp, xen kẽ lớp đất đá chặt sít khơng chứa sản phẩm Việc áp dụng công nghệ nứt vỉa thủy lực để xử lý lớp chứa sản phẩm nhằm tăng lưu lượng khai thác dầu thiết kế làm giai đoạn nứt vỉa với giếng đơn cho sau kết thúc nứt vỉa thu lưu lượng dầu tối đa cần thiết Bài báo đánh giá hiệu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn so với nứt vỉa thủy lực giai đoạn tầng sản phẩm trường hợp chưa nứt vỉa Giá trị ứng suất ngang nhỏ hướng phát triển khe nứt Trong công tác nứt vỉa thủy lực, giá trị ứng suất ngang nhỏ ứng với chiều sâu vỉa cần tiến hành nứt vỉa thủy lực quan trọng cho phép lựa chọn loại hạt chèn có cường độ nén phù hợp đánh giá xác giá trị dẫn suất khe nứt với giá trị ứng suất đóng cụ thể với chiều DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 35 THĂM DỊ - KHAI THÁC DẦU KHÍ sâu định Việc xác định áp suất đóng khe nứt tương ứng giá trị ứng suất ngang nhỏ thực theo nhiều cách khác phương pháp lý thuyết phương pháp kiểm tra thực nghiệm trường (LOT), hay kiểm tra thực nghiệm trường mở rộng (XLOT) Với phương pháp xác định ứng suất nhỏ thành hệ theo phương pháp thực nghiệm trường, thủ tục giếng đóng đối áp sau tiến hành bơm với lưu lượng nhỏ thành hệ xuất vết nứt, giá trị áp suất bề mặt gọi áp suất gây vết nứt thành hệ (LOP), tiếp tục bơm thành hệ bị phá hủy (break down) tiến hành tắt bơm Áp suất đáy giếng lúc tắt bơm giảm dần theo thời gian hàm số phụ thuộc vào hệ số thất thoát dung dịch nứt vỉa Thơng thường thành hệ có độ thấm độ rỗng thấp, chặt sít hệ số thất dung dịch qua diện tích khe nứt nhỏ so với hệ số thất thoát dung dịch nứt vỉa tầng đất đá có độ thấm độ rỗng cao Trong công tác nứt vỉa thủy lực, trước tiến hành nứt vỉa thủy lực cần tiến hành nứt vỉa thử nghiệm để xác định hệ số thất dung dịch, mơ hình khe nứt, tính chất đất đá Hệ số thất thoát dung dịch phụ thuộc vào tính chất đất đá thành hệ, tính chất hệ dung dịch nứt vỉa sử dụng, độ rỗng độ thấm thành hệ nghiên cứu, độ nén thành hệ Nhiều năm qua, có nhiều tác giả đưa cách khác để xác định ứng suất ngang nhỏ Hubbert Willis [2], phương pháp tương quan Matthews Kelly [3], phương pháp tương quan Pennebaker [4], phương pháp tương quan Eaton [5], công thức Christman [6] phương pháp MacPherson Berry [7] Tuy nhiên phương pháp XLOT phương pháp kiểm tra thực nghiệm (LOT) thành hệ cho giá trị ứng suất ngang nhỏ xác nhanh Ví dụ phương pháp Eaton, để xác định ứng suất ngang nhỏ theo chiều sâu giếng khoan sau khoan cần nhiều số liệu gồm: phải đo áp suất địa tĩnh theo tài liệu địa vật lý giếng khoan, đo áp suất lỗ rỗng theo đường điện trở suất, đo hệ số poisson’s động biết số liệu đường sóng dọc sóng ngang Phương pháp XLOT xác định ứng suất nhỏ xác so với phương pháp LOT phương pháp 36 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 phương pháp XLOT thực nhiều lần kiểm tra thử nghiệm trường cho kết giếng cần nứt vỉa Đối với trường ứng suất thông thường, trình bơm nứt vỉa thủy lực thử nghiệm khe nứt phát triển theo mặt phẳng có chứa ứng suất thẳng đứng ứng suất ngang lớn mặt phẳng vng góc với ứng suất ngang nhỏ [8] Với nứt vỉa giai đoạn áp suất đóng khe nứt 4.861psi ứng suất đóng khe nứt giai đoạn nứt vỉa thứ hai, thứ ba 5.071psi, 4.916psi Đối với áp suất đóng nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, áp suất đóng khe nứt 4.704psi Mơ hình khe nứt Các mơ hình khe nứt hay dùng để mô khe nứt phát triển lan truyền thực bơm nứt vỉa thủy lực sử dụng rộng rãi gồm: mơ hình khe nứt chiều, mơ hình khe nứt chiều mơ hình khe nứt giả chiều Do đặc điểm tầng đất đá Miocene có tính chất cát kết xen kẹp với bột kết, đất đá có tính bất đồng địa chất phức tạp, đất đá tương đối chặt sít Theo yêu cầu tính tốn hiệu nứt vỉa mơ hình khe nứt chiều PKN có tính tới hệ số thất dung dịch sử dụng để mơ tả phát triển sự lan truyền khe nứt nứt vỉa tầng Miocene Trong báo tác giả sử dụng mơ hình khe nứt chiều PKN có tính tới hệ số thất dung dịch [9] Giải tốn cho phương trình cân nứt vỉa thủy lực theo Cater II, có tính tới lưu lượng bơm không thay đổi, hệ số thất thoát dung dịch nứt vỉa (Cl) hệ số dung dịch, Sp Do nửa chiều dài khe nứt biểu diễn sau [10]: (1) Với: Hiệu nứt vỉa tính theo cơng thức sau: (2) hay Chiều rộng lớn khe nứt thân giếng điều kiện mơ hình phi newton Power Law giới hạn thông số n K Chiều rộng lớn khe nứt cho cơng thức sau: = 9,152n+2 × 3,98 2n+2 = 9,152n+2 × 3,98 2n+2 Trong đó: 1+(π-1) 1+(π-1) E' = 2n+2 2n+2 1- ν E' =4p ( ) = 1- ν E' 4p ( ) = 2h = E' -x net-x E' 2h net 2n+2 2n+2 h1-n E' 1-n h E' 2n+2 (3) 2n+2 PETROVIETNAM E: Module đàn hồi đất đá (psi); Mơ hình khai thác E’: Module biến dạng phẳng đất đá (psi); Trong mơ hình khai thác vỉa dầu có độ thấm thấp, lưu lượng khai thác dầu giếng nứt vỉa bắt đầu chế độ khai thác chuyển tiếp Khi chế độ khai thác chuyển tiếp kết thúc, chế độ khai thác dầu giếng chuyển sang chế độ khai thác giả ổn định Ở chế độ khai thác chuyển tiếp thời gian khai thác thường ngắn ν: Hệ số Poisson Rahman (2002) đưa công thức thực nghiệm mối liên hệ độ nhớt hệ dung dịch nứt vỉa với số ứng xử dung dịch nứt vỉa số độ sệt sau: n = 0,1756(μ)-0,1233 4.1 Chế độ khai thác chuyển tiếp K = (0,5μ – 0,0159) × 47.880 μ: Độ nhớt dung dịch nứt vỉa (pa.s) n: Chỉ số ứng xử dung dịch nứt vỉa 2n+2 h1-n 1+(π-1) 2n+2 n K: Chỉ số độ sệt dung dịch nứt vỉa (Pa-sec ) 2n+2 2n+2 = 9,152n+2 × 3,98 E' Sneddon [11] đưa mơ hình tốn học biểu diễn áp suất tạo khe nứt Trong khe nứt phát triển theo mơ E' = khe nứt viết sau: hình elliptical, chiều rộng 1- ν 4p ( )= E' 2h Trong đó: = 9,15=2n+2 × 3,98 2n+2 1+(π-1) 2n+2 2n+2 E' 2n+2 Po: Áp suất không đổi đáy h1-ngiếng tác dụng lên bề 1+(π-1) 2n+2 E' mặt cánh khe nứt; n+2 × 3,98 2n+2 2n+2= net 2h E' E' = ν c: Nửa chiều dài khe nứt (khoảng cách từ1-tâm khe nứt đến đỉnh khe nứt x thông số chiều 4p dài biến E' = ( ) = -x đổi tính từ tâm 1- ν khe nứt E' 4p tới giá trị c nửa chiều Khi x tiến 2hcaonetkhe ( )= -x = nứt Từ (4) chiều rộng khe nứt lớn viết là:E' E' 2h net hay áp suất khe nứt là: = E' ( - pwf ) = net = E' 2h (5) 162,6q kh (logt + log μc - 3,23 + s) (8) Trong đó: Pi: Áp suất vỉa ban đầu (psi); (4) -x net ܲtreat × q Dựa trạng HHP áp = suất đáy giếng không đổi, 40,81 chế độ khai thác dầu chuyển tiếp giếng nứt vỉa biểu diễn sau [9, 12]: t: Thời gian khai thác chế độ chuyển tiếp (tháng); 2n+2 k: Độ h1-nthấm vỉa (mD); Tổng độ nén, (psi-1); ct:E' s: Hệ số skin đạt sau nứt vỉa; h: Chiều dày vỉa (ft); μ: Độ nhớt vỉa dầu (cp); Bo: Hệ số thể tích vỉa dầu (res bbl/STB) r’w bán kính hiệu dụng đạt sau nứt vỉa cho công thức: r’w = rw=er-sf, sf-slà hệ số skin tính từ = r -s cơng thức mối liên hệ (Valko cộng sự, 1997) [13]: = F - ln Hệ số F tính sau: = F - ln E' = bơm xử lý nứt vỉa thủy lực cho công Áp netsuất 2h 1,65 - 0,328u + 0,116u1,65 - 0,328u + 0,116u thức sau đây: F= F= Ptreat = Pnet + σ1 Trong đó: σ1: Áp suất đóng khe nứt (psi) Cơng suất bơm u cầu: ܲtreat × q HHP = 40,81 Trong đó: ( q: Lưu lượng bơm (bpm); 162,6q - pwf ) = (logt + log - 3,23 + s) Pnet: Áp suất kh bên khe nứtμc(psi); hf: Chiều cao khe nứt (ft); Ptreat: Áp suất xử lý nứt vỉa thủy lực (psi) (9) + 0,18u + 0,064u + 0,18u + 0,064u (6) Trong 2k prop 2k đó: prop prop = prop = ) FCD = (kwf/kxf ), kwfres dẫn suất khe nứt u = ln(FCDres điều kiện cụ thể như: áp suất đóng khe nứt, phân bố hạt chèn bên khe nứt, loại hạt chèn, kích thước hạt chèn, độ rỗng gói hạt chèn mức độ thấm gói hạt chèn tác dụng áp suất đóng, (7) cường độ nén hạt chèn FCD dẫn suất không thứ nguyên khe nứt điều kiện số hạt chèn, với tỷ số phát triển, lan truyền khe nứt với bán kính ảnh hưởng (2xf/xe) dựa sở thể tích khe nứt thiết lập bên khe nứt DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 37 -s =r THĂM DỊ - KHAI THÁC DẦU KHÍ = F - ln Số hạt chèn theo+mơ hình (Economides 1,65tính - 0,328u 0,116u F= cộng sự, 2001) 15]+ sau: + [14, 0,18u 0,064u prop = 2k prop (10) res Trong đó: kf: Độ thấm hiệu dụng gói hạt chèn (mD); k: Độ thấm vỉa (mD); Vprop: Thể tích khe nứt phát triển đất đá (ft3); Vres: Thể tích tháo khơ vỉa chứa (ft3) Mơ hình thời gian khai thác chuyển tiếp (8) tiếp tục thực bắt đầu xuất chế độ khai thác giả ổn định, mơ hình đánh giá Economides cộng 4.2 Chế độ khai thác giả ổn định Dựa số khai thác giếng thực nứt vỉa thủy lực, phương trình sau sử dụng để đánh giá lưu lượng khai thác chế độ giả ổn định sau [12]: - Pwf = 141,2q kh ln 0,472r + s + ln (11) ( ) ( ) NPV = ảnh hưởng - vỉa dầu (ft); - Ctr re: Bán kính ( 1+i ) ( 1+i ) j=1 j=10,472r 141,2q Pwfsuất = trung bình ln vỉa dầu (psi); + s + ln :-Áp kh Pwf: Áp suất đáy giếng (psi); t-t pad 1- η ( ) ( -t) (md);; ε=( 1+) η k: Độ thấm vỉa chứa pad NPV = - Ctr ( 1+i ) ( 1+i ) j=1 thác (STB/ngày); j=1 q0: Lưu lượng khai B0: Hệ số thể tích vỉa dầu; -t pad xf: Nửa chiều dài khe nứt (ft); ; ε= 1- η 1+ η rw: Bán kính tubing (ft) Mơ hình kinh tế Mơ hình chi phí cho nứt vỉa thủy lực phần mơ hình kinh tế, chi phí thực nứt vỉa thủy lực cụ thể khác tùy theo thời gian, thời điểm thực dịch vụ nứt vỉa thủy lực nhu cầu thuê dịch vụ Tổng chi phí giá thành bơm để thực nứt vỉa thủy lực phụ thuộc vào giá thành thuê máy bơm (công suất máy bơm thuê), thời gian chờ đợi chưa bơm, thời gian bơm Thơng thường chi phí giá thành lúc bơm 38 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 Giá trị (NPV) lợi nhuận ròng thu từ việc gia tăng sản lượng khai thác dầu khí từ việc nứt vỉa thủy lực trừ giá trị ròng từ sản lượng khai thác dầu khí vỉa thời điểm chưa nứt vỉa trừ tổng chi 141,2q 0,472r phí thực - Pwf = trình ln nứt vỉa Mơ + s hình + ln cơng thức kh tính tốn lợi nhuận cho cơng thức sau [15]: NPV = j=1 ( ) ( 1+i ) j=1 ( ) - Ctr ( 1+i ) (12) Mơ hình chi phí giá thành cho nứt vỉa có dạng sau: t-t pad 1- η ; ε= ( ) Wpad + Ppump ×1+ HPηav + Ppumpi Ctr = Pfl × Vtfl + Ppr × -t pr (13) × thi + Ppumppr × thr + FC Trong đó: NPV: Giá trị (USD); Vf: Giá trị lợi nhuận thu từ việc nứt vỉa (USD); Trong đó: t-t pad μ: Độ nhớt ( )vỉa dầu (cp); hoạt động cao so với lúc máy bơm chưa hoạt động Do đó, tổng chi phí cho nứt vỉa thủy lực hàm số bao gồm tổng chi phí khối lượng hạt chèn, loại hạt chèn, tổng thể tích dung dịch nứt vỉa loại dung dịch nứt vỉa, chi phí cho cơng suất bơm, chi phí cố định khác Vo: Giá trị lợi nhuận thu từ vỉa chưa nứt vỉa (USD); i: Tỷ suất chiết khấu (%); Ctr: Tổng giá trị chi phí q trình nứt vỉa (USD); N: Số năm khai thác dầu khí (năm); Pfl: Giá thành dung dịch nứt vỉa (USD/gallon); Vtfl: Thể tích dung dịch nứt vỉa chưa có hạt chèn (gallons); Ppr: Giá thành hạt chèn (USD/lb); Wpr: Khối lượng hạt chèn sử dụng (lbs) Ppump: Giá thành thuê máy bơm (USD/HHP); HPav Cơng suất trung bình máy bơm (HHP); Ppumpi: Giá thành thuê bơm lúc bơm không hoạt động, bơm chết (USD/giờ); thi: Thời gian bơm không hoạt động, bơm chết (giờ); Ppumpr: Giá thành bơm vận hành nứt vỉa thủy lực (USD/ giờ); thr: Thời gian bơm nứt vỉa thủy lực (giờ); FC: Chi phí cố định ban đầu (USD) PETROVIETNAM Áp dụng xử lý nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cho giếng đơn, đối tượng Miocene Việc chứng minh hiệu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn so với phương pháp nứt vỉa thủy lực giai đoạn cho tầng sản phẩm trường hợp chưa nứt vỉa cho đơn giếng trình bày nghiên cứu Tính chất đất đá tầng chứa Miocene có tính chất cát kết xen kẹp bột kết với lớp đất đá có độ rỗng độ thấm khác Với lớp đất đá xen kẹp chặt sít thường có module đàn hồi lớn hơn, có độ rỗng độ thấm thấp, lớp đất đá khơng có khả chứa hydrocarbon, bên cạnh có lớp đất đá có khả chứa sản phẩm hydrocarbon với module đàn hồi đất đá thấp hơn, độ rỗng độ thấm tốt Lớp vỉa chứa cát kết có chứa sản phẩm thường có độ thấm từ - 12mD độ rỗng khoảng 10% Ngược lại độ rỗng độ thấm lớp đất đá xen kẹp chặt sít thường thấp, cụ thể độ rỗng khoảng 1% độ thấm khoảng 0,001mD, lớp đất đá khơng có khả chứa sản phẩm khai thác Bảng nêu lớp chứa sản phẩm khác lớp cát kết tầng sản phẩm chưa nứt vỉa giếng đơn, xen chúng lớp đất đá chặt sít có tính thấm thấp rỗng thấp Cụ thể sau, giai đoạn nứt vỉa từ độ sâu từ 9.487,7 9.279,5ft, giai đoạn từ độ sâu 9.224 - 9.149ft, giai đoạn từ độ sâu 9.086ft tới độ sâu 8.942ft Đối với nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm hiểu nứt vỉa có lần nhất, nghĩa thực công việc nứt vỉa lần cho tất lớp chứa sản phẩm giai đoạn nứt vỉa thứ nhất, lớp chứa sản phẩm giai đoạn Bảng Các thơng số nứt vỉa [13, 14] Thơng số Bán kính ảnh hưởng (ft) Đường kính tubing (ft) Chiều cao khe nứt (ft) Độ rỗng (%) Độ thấm vỉa (mD) Áp suất vỉa, Pi (psi) Áp suất đáy giếng (psi) Hệ số Poisson cát kết Hệ số Poisson shale Module đàn hồi cát kết (psi) Nhiệt độ vỉa (oC) Oil API Hệ số tích dầu (RB/STB) Hệ số nén vỉa (psi-1) Độ nhớt dầu vỉa (cp) Áp suất điểm bọt (psi) Áp suất đóng (psi) Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn 1640 0,328 88,6 13 12 2970 2000 0,25 0,35 3.500.000 109 35 1,4 1.45E-05 1.074 2000 4861 1640 0,328 90 13 12 2970 2000 0,25 0,35 3.500.000 109 35 1,4 1.45E-05 1.074 2000 4844 1640 0,328 86,4 13 12 2970 2000 0,25 0,35 3.500.000 109 35 1,4 1.45E-05 1.074 2000 4916 Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 1640 0,328 265 13 12 2970 2000 0,25 0,35 3.500.000 109 35 1,4 1.45E-05 1.074 2000 4704 Bảng Các thông số nứt vỉa Thông số Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 20 90 Lưu lượng bơm (thùng/phút) 20 20 20 Thời gian bơm (phút) 100 80 95 Nồng độ hạt chèn kết thúc bơm, 10 10 10 10 EOJ (ppg) Ứng xử dung dịch nứt vỉa (n) 0,341 0,341 0,341 0,341 Chỉ số độ sệt, K (lbf.sn/ft2) 0,12 0,12 0,12 0,12 Hệ số thất thoát (ft/min0,5) 0,00227 0,00227 0,00227 0,00227 Hạt chèn (Sintered Ball Bauxite 16/30): Cường độ nén trung bình (ISIP), tỷ trọng 3,65, đường kính trung bình 0,038in, độ thấm gói hạt chèn 400,000mD, độ rỗng gói hạt chèn 0,35 Ở áp suất đóng 6.680psi phân bố hạt chèn 2lbm/ft2, dẫn suất hạt chèn 9.505md.ft, giả thiết mức độ hư hại dẫn suất hạt chèn 0,5 Hệ dung dịch nứt vỉa (YF540HT) gồm: chất hoạt động bề mặt surfactant 2pptg, chất ổn định Stabilizer 15pptg, Crosslinker 0,35pptg, Buffer 7,5pptg, chất làm giảm độ nhớt Breaker Na2S2O8 8pptg, Encapsulated, gelling agent 11,2pptg, activator 1pptg Biocide 0,5pptg [16, 17] DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 39 THĂM DỊ - KHAI THÁC DẦU KHÍ Kết thảo luận Mơ hình khe nứt PKN-C [9] mơ tả chiều dài chiều rộng khe nứt thực nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn nứt vỉa thủy lực giai đoạn tầng sản phẩm, chiều dài chiều rộng lớn khe nứt chiều rộng trung bình thể Bảng Chiều dài khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm ngắn chiều dài khe nứt nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn chiều dài khe nứt tỷ lệ nghịch với chiều cao khe nứt Như vậy, chiều cao khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm cao (265ft) nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn có chiều cao khe nứt ngắn Ngoài ra, chiều rộng khe nứt lớn nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn rộng so với chiều rộng lớn nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm Cụ thể giai đoạn nứt vỉa thủy lực, chiều rộng lớn 0,379in giai đoạn chiều rộng lớn 0,362in chiều rộng lớn giai đoạn 0,376in so với chiều rộng lớn nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm đạt 0,330in, điều cho thấy chiều rộng khe nứt tỷ lệ thuận với chiều dài khe nứt Ngoài áp suất khe nứt thiết kế cho phải nhỏ 1000psi [18], áp suất khe nứt vượt 1000psi nguy vỉa bị sập lở bơm nứt vỉa lớn vỉa có nguy bị hư hại, mong muốn gia tăng dẫn suất khe nứt không đạt Bảng biểu diễn áp suất khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm 195psi, nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn giai đoạn có áp suất khe nứt 665,3psi, giai đoạn 625psi giai đoạn 12 Số lượng pounds hạt chèn gallon (ppg) giai đoạn với độ sâu 9.487,7 - 8.942ft, để từ tiến hành nghiên cứu so sánh tiêu dẫn suất khe nứt, trung bình hệ số skin, số hiệu khai thác nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn với nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm với trường hợp tầng sản phẩm chưa nứt vỉa [16, 17, 21] 10 0 50 100 Thời gian bơm (phút) Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 150 Hình Quy trình bơm nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn nứt vỉa thủy lực giai đoạn cho tầng sản phẩm Bảng Kết yêu cầu áp suất nứt vỉa thủy lực hình dáng khe nứt Thông số Áp suất khe nứt, Pnet (psi) Áp suất bề mặt, Ptreat (psi) Công suất bơm (HHP) Nửa chiều dài khe nứt (ft) Chiều rộng khe nứt lớn (in) Chiều rộng trung bình khe nứt (in) Chiều cao khe nứt (ft) Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn 665,3 5526 2708 729,1 0,379 0,24 88,6 625 5469 2680 634,1 0,362 0,22 90 677 5593 2741 726,3 0,376 0,236 86,4 Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 195 5068 2483 234,2 0,330 0,207 265 Bảng Các thông số bơm liên quan vữa hạt chèn Thông số Diện tích khe nứt (ft2) Thể tích bơm, Vi (gal) Thể tích khe nứt (Vf) Hiệu nứt vỉa (Vf/Vi) Thể tích pad (gal) Thời gian bơm pad (phút) Nồng độ hạt chèn trung bình (ppg) Khối lượng hạt chèn (lb) Phân bố hạt chèn khe nứt (lb/ft2) 40 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn 129.198,1 84.000 16.654,85 0,2 56.201,89 67 166.548,5 114.129,9 67.200 14.050,24 0,21 43.958,81 52 6,1 14.0502,4 125.505,7 79.800 16.055,76 0,2 53.067,13 63 160.557,6 Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 124.138,2 75.600 14.139,62 0,187 51.776,52 62 5,9 141.396,2 1,29 1,23 1,28 1,14 PETROVIETNAM 677psi, áp suất khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm thấp Trong kỹ thuật nứt vỉa thủy lực, áp suất khe nứt đủ lớn có tác dụng làm cho chiều dài chiều rộng khe nứt lan truyền phát triển, áp suất khe nứt nhỏ nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm, chiều dài chiều rộng khe nứt đạt hạn chế so với chiều dài chiều rộng nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn Việc thiết kế đường kính lỗ bắn mở vỉa tương ứng với mật độ hạt chèn gallon hay đường kính hạt chèn nhằm hạn chế tượng screen out lưu ý tuân theo tiêu chuẩn API Bảng chiều rộng trung bình khe nứt nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn nằm khoảng (0,22 - 0,236in) lớn bốn lần đường kính trung bình hạt chèn (0,038in), theo Schechter 1992 [19], điều kiện để vận chuyển hạt chèn bên khe nứt thỏa mãn chiều rộng khe nứt lớn lần đường kính trung bình hạt chèn, hạt chèn dễ dàng vào khe nứt dẫn tới phân bố hạt chèn tốt hơn, hiệu trình nứt vỉa thủy lực 7.1 Quy trình bơm nứt vỉa thủy lực 141,2q 0,472r - Pwf (1986) = ln + s + ln Nolte [20] kh dựa phương trình cân vật chất bơm nứt vỉa thủy lực khối lượng hạt chèn thêm vào liên tục dung dịch nứt vỉa ( ) ( ) NPV = vỉa tốt -theo thời gian, - Cmối hiệu nứt quan hệ tr ( 1+i ) ( 1+i ) j=1 j=1 nồng độ hạt chèn theo thời gian bơm cho mơ sau: ( ) t-t pad -t pad ; ε= 1- η 1+ η Trong đó: Cp(t): Nồng độ hạt chèn/gallon (ppg); Cf: Nồng độ hạt chèn/gallon giai đoạn bơm kết thúc nứt vỉa (ppg); tpad: Thời gian bơm pad mà dung dịch nứt vỉa không chứa hạt chèn (phút); t: Thời gian bơm nứt vỉa thủy lực (phút); η: Hiệu nứt vỉa, hệ số Hình mơ tả lịch trình bơm nứt vỉa thủy lực cho nhiều giai đoạn giai đoạn cho tầng sản phẩm Trong công tác nứt vỉa thủy lực, lịch trình bơm nứt vỉa gồm bước chính, bước thứ thực bơm thể tích dung dịch nứt vỉa pad mà không chứa hạt chèn với mục đích để mở khe nứt tạo chiều rộng khe nứt yêu cầu cho sau kết thúc bơm thể tích pad khe nứt cho phép hạt chèn dễ dàng vào khe nứt, sau kết thúc bơm thể tích pad tiến hành bơm dung dịch nứt vỉa có chứa hạt chèn Sintered Ball Bauxite 16/30 có tỷ trọng 3,65 cho thiết kế nồng độ hạt chèn theo lịch trình bơm hình 1, trình bơm gói hạt chèn thêm vào dung dịch nứt vỉa kết thúc bơm nồng độ hạt chèn đạt 10ppg, hạt chèn dễ dàng vào khe nứt giữ khe nứt mở trước tiến hành bơm pad tạo khe nứt Sau kết thúc bơm dung dịch nứt vỉa có chèn ta tiến hành bơm thể tích dung dịch nứt vỉa khơng có hạt chèn để súc rửa hệ thống đường ống hệ thống đường ống khai thác Bảng trung bình phân bố hạt chèn khe nứt thực nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn lớn phân bố hạt chèn bên khe nứt thực bơm nứt vỉa thủy lực giai đoạn cho tầng sản phẩm, điều có nghĩa dẫn suất khe nứt nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao so với dẫn suất khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm phân bố hạt chèn tốt có tác dụng tăng dẫn suất khe nứt cho phép dòng sản phẩm dễ dàng từ vỉa vào giếng Ngoài trung bình hiệu nứt vỉa thủy lực nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao 0,2 so với hiệu nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm (0,187) Điều chứng tỏ thể tích khe nứt tạo nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm thấp so với thể tích tạo thực nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn 7.2 Phân tích khai thác Bảng biểu diễn thơng số sau nứt vỉa thủy lực công việc nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, số sau nứt vỉa có ảnh hưởng tới số khai thác sản phẩm Chỉ số khai thác sau nứt vỉa phụ thuộc vào giá trị dẫn suất khe nứt chỗ khe nứt cho phép chất lưu dầu khí vỉa từ khe nứt vào giếng để khai thác cách dễ dàng hay không [18] Mặt khác dẫn suất khe nứt phụ thuộc nhiều yếu tố áp suất đóng khe nứt, phân bố hạt chèn bên khe nứt, loại hạt chèn, cường độ nén hạt chèn, tỷ trọng hạt chèn, độ rỗng độ thấm gói hạt chèn tác dụng áp suất đóng cụ thể, ta lấy áp suất đóng tương đương ứng suất nhỏ mức độ hư hại dẫn suất khe nứt ảnh hưởng trình hạt chèn bị quay trở lại bề mặt gọi dịng sản phẩm Ngồi dẫn suất không thứ nguyên nứt vỉa đơn tầng lớp phủ (FCD = 0,93) cao so với dẫn suất khơng thứ ngun trung bình nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn (FCD = 0,3) Điều giải thích dẫn suất không thứ nguyên tỷ lệ nghịch với nửa chiều dài khe nứt, nửa chiều dài khe nứt tạo nứt vỉa đơn tầng lớp phủ ngắn so với DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 41 THĂM DỊ - KHAI THÁC DẦU KHÍ Bảng Dẫn suất khe nứt hiệu khai thác Giai đoạn Giai đoạn 5.232 4.861 0,3 -7,04 374,6 5,8 5.244 4.844 0,34 -6,90 325,8 5,3 5.194 4.916 0,3 -7,03 373,2 5,8 chiều dài tạo nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn Thực tế thực nứt vỉa cho tầng Miocene có độ thấm tương đối thấp việc ưu tiên tạo chiều dài khe nứt quan trọng để nâng cao dẫn suất khe nứt Trung bình hệ số skin âm nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn (sf = -7) thấp nhiều so với hệ số skin âm sau nứt vỉa nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm (sf = -5,9), bán kính hiệu dụng trung bình nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn (r’w = 357,9ft) bán kính hiệu dụng tạo sau nứt vỉa nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản phẩm (r’w = 120,3ft) Chỉ số gia tăng khai thác trung bình nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn (PI = 5,6) số gia tăng khai thác nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm (PI = 3,3) Hình biểu diễn lưu lượng khai thác sau nứt vỉa nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn, nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm chưa nứt vỉa với thời gian khai thác chuyển tiếp khoảng năm, cho thấy lưu lượng khai thác nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao nhiều so với nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm cao trường hợp chưa nứt vỉa Bảng cho thấy, sản lượng khai thác cộng dồn sau nứt vỉa nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn (7.854.300 thùng) cao so với nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm (5.789.800 thùng), ngược lại với trường hợp giếng đơn chưa nứt vỉa sản lượng khai thác dầu cộng dồn thấp với mức 2.382.800 thùng Lợi nhuận ròng thu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao đạt 393 triệu USD nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm đạt 289 triệu USD, giếng đơn chưa nứt vỉa lợi nhuận rịng thu 118 triệu USD, xét năm Đây yếu tố quan trọng để nhà thầu có định sử dụng cơng nghệ tiến hành bơm nứt vỉa thủy lực nhằm nâng cao sản lượng khai thác sau nứt vỉa 42 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 5.224 4.704 0,93 -5,90 120,3 3,3 35000 Lưu lượng khai thác (thùng/ngày) Dẫn suất khe nứt (md.ft) Áp suất đóng (psi) Dẫn suất khơng thứ ngun (FCD) Hệ số Pseudo-skin (Sf) Bán kính hiệu dụng, r’w (ft) Hiệu suất khai thác (J/J o ) Giai đoạn 30000 25000 20000 15000 10000 5000 600 800 1000 Thời gian (ngày) Chưa nứt vỉa Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Nứt vỉa nhiều giai đoạn 200 400 1200 Hình Lưu lượng dầu khai thác dầu chuyển tiếp: chưa nứt vỉa, nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn, nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Sản lượng cộng dồn (1000 thùng) Thông số 9000 8000 7000 6000 5000 4000 3000 2000 1000 Thời gian (ngày) Chưa nứt vỉa Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Nứt vỉa nhiều giai đoạn Hình Lưu lượng dầu khai thác cộng dồn chế độ khai thác chuyển tiếp trường hợp vỉa chưa nứt vỉa, nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn tầng sản phẩm, nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Bảng Các thơng số đầu vào để tính tốn hiệu kinh tế Thông số Các giá trị Giá hạt chèn (USD/lbm) Giá dung dịch nứt vỉa (USD/gallon) Giá bơm, USD/giờ/HHP Giá sửa chữa (USD ) Tỷ suất chiết khấu (%) Giá dầu (USD/thùng) Số năm thu lợi nhuận ròng, NPV 0,4 3,25 15.000 10 60 PETROVIETNAM Bảng Chi phí thực bơm nứt vỉa vận hành Thông số Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Dung dịch nứt vỉa sử dụng (gals) 70.956,32431 Khối lượng hạt chèn sử dụng (lbs) 141.396,2 Công suất bơm 5.068 Giá sửa chữa (USD) 15.000 Chi phí (USD) 158.985,8 215.642,9945 467.608,5 16.588 15.000 471.597,4 Nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn Bảng Phân tích kinh tế năm Thơng số Lợi nhuận rịng, NPV (USD) Chưa nứt vỉa Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn 450 400 350 300 250 200 150 100 50 Dầu khai thác cộng dồn (thùng) 2.382.800 5.789.800 7.854.300 Giá trị (USD) 142.968.000 347.388.000 471.258.000 Tổng chi (USD) 158.986 471.597 Lợi nhuận ròng, NPV (USD) 118.617.326,82 289.544.184,75 393.807.290,65 điều dẫn tới dẫn suất khe nứt, lưu lượng khai thác, hiệu kinh tế sau nứt vỉa cao - Áp suất khe nứt cao so với áp suất khe nứt nứt vỉa đơn tầng lớp phủ, tiền đề để phát triển khe nứt Chưa nứt vỉa Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Nứt vỉa nhiều giai đoạn tầng sản phẩm Hình So sánh lợi nhuận ròng (NPV) cho trường hợp: giếng chưa nứt vỉa, nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, nứt vỉa nhiều giai đoạn tầng sản phẩm - Khi bơm nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm cho giếng đơn tăng tổn hao áp suất để phát triển khe nứt không cần thiết phục vụ cho khai thác sản phẩm sau này, phát triển khe nứt phụ (khe nứt khơng có khả cho dịng sản phẩm để khai thác sau nứt vỉa) với chiều cao khe nứt cao Vì vậy, áp suất khe nứt cần thiết để phát triển khe nứt (khe nứt cho phép dòng sản phẩm dễ dàng vào giếng) bị giảm chiều dài khe nứt khơng đạt Phân tích yếu tố kinh tế (Bảng - 8, Hình 4) Tài liệu tham khảo Kết luận Huu Truong Nguyen, Van Hung Nguyen Lesson learned from hydraulic fracturing stimulation for improved oil Production rate in the lower Miocene reservoir, offshore Viet Nam Proceedings of the 1st Vietnam Symposium on Advances in Offshore Engineering Springer 2018; 18: p 559 - 565 Nghiên cứu nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cho giếng đơn đối tượng Miocene dưới, bể Cửu Long rút kết luận sau: - Về số gia tăng khai thác sau nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao nhiều so với số gia tăng khai thác sau nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, hay trường hợp chưa nứt vỉa Bởi sau nứt vỉa, hệ số skin âm trung bình nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn thấp so với hệ số skin âm nứt vỉa thủy lực giai đoạn cho tầng sản phẩm, hay hệ số skin âm trung bình trường hợp chưa nứt vỉa, tầng trầm tích Miocene có tính chất tương đối chặt sít thể độ thấm độ rỗng hiệu dụng tương đối thấp Vì vậy, cần phát triển khe nứt có chiều dài tối ưu, tối đa dẫn suất khe nứt để từ cho phép dịng sản phẩm dễ dàng từ khe nứt vào giếng khai thác sau nứt vỉa - Sự phân bố hạt chèn nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao so với nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm, M.King Hubbert, David G.Willis Mechanics of hydraulic fracturing Society of Petroleum Egineers 1957; 210: p 153 - 168 W.R.Matthews, J.Kelly How to predict formation pressure and fracture gradient from electric and sonic logs Oil and Gas Journal 1967; 65: p 92 - 1066 E.S.Pennebaker An engineering interpretation of seismic data Fall Meeting of the Society of Petroleum Engineers of AIME 29 September - October, 1968 Ben A.Eaton Fracture gradient prediction and its application in oilfield operations Journal of Petroleum Technology 1969; 21(10): p 1353 - 1360 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 43 THĂM DỊ - KHAI THÁC DẦU KHÍ Stan A.Christman Offshore fracture gradients Journal of Petroleum Technology 1973; 25(8): p 910 - 914 Ehlig-Economides, Ding Zhu Petroleum production systems (2nd edition) Prentice Hall 2012 L.N.Berry, L.A.MacPherson Prediction of fracture gradients from log derived elastic moduli The Log Analyst 1972; 13(5 ) 14 P.P.Valko, R.E.Oligney, M.J.Economides High permeability fracturing of gas wells Petroleum Engineer International 1998;71(1) Nguyễn Hữu Trường, Nguyễn Quốc Dũng, Phạm Đình Phi, Nguyễn Viết Khơi Ngun Nghiên cứu ảnh hưởng thông số vận hành nứt vỉa tới dẫn suất khe nứt khối lượng hạt chèn thực bơm nứt vỉa tầng Oligocene chặt sít Tạp chí Dầu khí 2018; 12: trang 31 - 44 15 Nguyễn Hữu Trường, nnk Thiết kế nứt vỉa thủy lực tối ưu cho tầng Oligocene nhằm tăng cường khai thác dầu phương pháp tối đa lợi nhuận rịng Tạp chí Dầu khí 2015; 12: trang 28 – 37 Peter Valkó, Michael J.Economides Hydraulic fracture mechanics Wiley & Sons 1995 10 M.M.Rahman, M.K.Rahman A review of hydraulic fracture models and development of an improved Pseudo3D model for stimulating tight oil/gas sand Energy Sources, Part A: Recovery, Utilization, and Environmental Effects 2010; 32(15): p 1416 - 1436 11 G.I.Barenblatt The mathematical theory of equilibrium cracks in Brittle fracture Advances in Applied Mechanics 1962; 7: p 55 - 129 12 Heber Cinco-Ley, Fermando Samaniego-V Transient Pressure analysis for fractured wells Journal of Petroleum Technology 1981; 33(9): p 1749 - 1766 16 BJ Hydraulic fracturing post job report for wells 2010 17 BJ-PVDrilling JV Company Ltd Fracturing report summary 2011 18 Haiqing Yu, M.Motiur Rahman Pinpoint multistage fracturing of tight gas sands: An integrated model with constraints SPE Middle East Unconventional Gas Conference and Exhibition, Abu Dhabi, UAE 23 - 25 January, 2012 19 Robert S.Schechter Oil well stimulation Prentice Hall 1991 20 K.G.Nolte Determination of proppant and fluid schedules from fracturing - pressure decline SPE Production Engineering 1986; 1(4): p 255 - 265 13 Michael J.Economides, A.Daniel Hill, Christine INVESTIGATION OF MULTIPLE-STAGE HYDRAULIC FRACTURING EFFICIENCY FOR LOWER MIOCENE, CUU LONG BASIN, CONTINENTAL SHELF OF VIET NAM Nguyen Huu Truong Petrovietnam University Email: truongnh@pvu.edu.vn Summary The paper evaluates the multiple-stage hydraulic fracturing efficiency for single wells in the Lower Miocene formation of Cuu Long basin on the continental shelf of Vietnam The efficiency of multiple-stages is better than that of the base case and single-stage hydraulic fracturing for well stimulation such as the effective radius, average skin factor, fracture conductivity, oil productivity at post-fractured well, fracture length and width, and net pressure The integrated multiple-stage hydraulic fracturing model includes the minimum horizontal stress and fracture propagation orientation, the fracture geometry model, the production model and the economic model The study showed that multiple-stage fracturing for single wells produces higher cumulative oil production than unstimulated cases and well single-stage fracturing Key words: Multiple-stage hydraulic fracturing, Lower Miocene reservoir, multiple-stage fracturing efficiency, single-stage hydraulic fracturing, base case 44 DẦU KHÍ - SỐ 9/2019 ... chưa nứt vỉa [16, 17, 21] 10 0 50 100 Thời gian bơm (phút) Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm 150 Hình Quy trình bơm nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn nứt vỉa thủy lực giai. .. Chưa nứt vỉa Nứt vỉa giai đoạn tầng sản phẩm Nứt vỉa nhiều giai đoạn 200 400 1200 Hình Lưu lượng dầu khai thác dầu chuyển tiếp: chưa nứt vỉa, nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn, nứt vỉa giai đoạn. .. chèn bên khe nứt thực bơm nứt vỉa thủy lực giai đoạn cho tầng sản phẩm, điều có nghĩa dẫn suất khe nứt nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cao so với dẫn suất khe nứt nứt vỉa giai đoạn cho tầng sản