Mô hình đất tăng bền (Hardening Soil) là một mô hình đất phù hợp cho cả đất rời và đất dính, được dùng để mô phỏng ứng xử của đất trong các bài toán địa kỹ thuật, ví dụ như hố đào sâu,...Nắm vững về lý thuyết các đặc điểm ứng xử của mô hình là yêu cầu bắt buộc đối với các kỹ sư khi sử dụng Plaxis trong công việc của mình.
MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN (HARDENING SOIL MODEL) TRONG PLAXIS Nguyễn Đức Phú – Đại học Bách Khoa TP.HCM ducphuqn94@gmail.com Mọi ý kiến thắc mắc, đóng góp trao đổi vui lòng gửi địa email Xin chân thành cám ơn! Trái ngược với mơ hình đàn hồi – dẻo lý tưởng, mặt dẻo mơ hình dẻo tăng bền không cố định không gian ứng suất chính, mở rộng biến dạng dẻo Có phân biệt hai loại tăng bền chính, cụ thể tăng bền cắt tăng bền nén Tăng bền cắt mô biến dạng không hồi phục gia tăng ứng suất lệch lần đầu Tăng bền nén mô biến dạng không hồi phục nén lần đầu gia tải trục không nở hông gia tải đẳng hướng Cả hai loại tăng bền bao hàm mơ hình Mơ hình đất tăng bền mơ hình nâng cao dùng để mô ứng xử nhiều loại đất khác nhau, đất yếu đất cứng, Schanz (1998) Khi chịu gia tăng ứng suất lệch lần đầu, đất cho thấy suy giảm độ cứng, đồng thời phát triển biến dạng dẻo không hồi phục Trong trường hợp đặc biệt thí nghiệm nén trục nước, thấy mối quan hệ biến dạng dọc trục ứng suất lệch xấp xỉ tốt hàm hyperbolic Mối quan hệ lập công thức lần Kondner (1963) sau sử dụng mơ hình hyperbolic tiếng (Ducan & Chang, 1970).Tuy vậy, mơ hình đất tăng bền vượt xa mơ hình hyperbolic: Đầu tiên sử dụng lý thuyết dẻo lý thuyết đàn hồi, thứ hai bao gồm dãn nở đất, thứ ba đưa vào mũ dẻo Một số thông số mơ hình là: Độ cứng phụ thuộc ứng suất theo quy luật lũy thừa: m Biến dạng dẻo ứng suất lệch lần đầu: E50ref ref Biến dạng dẻo ứng suất nén lần đầu: Eoed Dở tải nén lại đàn hồi: Eurref , ur Phá hoại theo tiêu chuẩn Mohr-Coulomb: c, , Đặc điểm mơ hình đất tái bền xem xét phụ thuộc ứng suất độ cứng đất Ứng suất biến dạng điều kiện khơng nở hơng, mơ hình gợi ý ví dụ mối quan ref hệ Eoed Eoed ( / pref )m Trường hợp đặc biệt đất yếu, thực tế sử dụng m = Trong tình vậy, mối quan hệ đơn giản số nén hiệu chỉnh (được sử dụng mơ hình đất yếu) mơ đun khơng nở hông (xem phần 10.8) ref oed E p ref e0 Trong p ref áp lực tham chiếu Ở đây, xét mô đun không nở hông tiếp tuyến áp lực tham chiếu p ref Vì vậy, độ cứng gia tải lần đầu quan hệ với số nén hiệu chỉnh số nén Cam-Clay tiêu chuẩn Tương tự, mô đun dở tải – gia tải lại quan hệ với số nở số nở Cam-Clay tiêu chuẩn Mối quan hệ xấp xỉ sau: ref ur E p ref e0 Mối quan hệ áp dụng kết hợp với giá trị đầu vào m = 1.1 MỐI QUAN HỆ HYPERBOLIC CHO THÍ NGHIỆM BA TRỤC THỐT NƯỚC TIÊU CHUẨN Ý tưởng cho phương trình mơ hình mối quan hệ hy-pec-bơn biến dạng đứng ứng suất lệch, q , gia tải ba trục sơ cấp Đây thí nghiệm ba trục thoát nước dẫn đến đường cong dẻo mô tả bởi: 1 q Ei q / qa for q q f (6.1) Trong qa giá trị tiệm cận cường độ chống cắt Ei độ cứng ban đầu Ei liên hệ với E50 : Ei E50 Rf (6.2) Mối quan hệ vẽ hình 6.1 Thơng số E50 mơ đun độ cứng phụ thuộc vào áp lực hông gia tải sơ cấp đưa công thức: E50 E ref 50 c.cos 3' sin ref c.cos p sin m (6.3) Trong E50ref mô đun độ cứng tham chiếu tương ứng với áp lực buồng tham chiếu p ref Trong PLAXIS, thiết lập mặc định p ref 100 đơn vị ứng suất Độ cứng thực phụ thuộc vào ứng suất nhỏ nhất, 3' , áp lực buồn thí nghiệm nén trục nước Chú ý 3' âm lực nén Tỷ số phụ thuộc ứng suất theo lũy thừa m Để mô ứng xử nén lô-ga-rit, quan sát đất yếu, hệ số m nên lấy 1.0 Janbu (1963) báo cáo giá trị m khoảng 0.5 cho cát, cát bột Norwegian, von Soos (1990) giá trị m nằm khoảng 0.5-1 Ứng suất lệch cực hạn, q f giá trị qa cơng thức (6.1) tính sau: q f (c.cos 3' sin ) q 2sin qa f Rf sin (6.4) Một lần ý 3' âm Công thức trên, q f suy từ tiêu chuẩn phá hoại MohrCoulomb, gồm thông số cường độ c Khi q q f , tiêu chuẩn phá hoại thỏa mãn mặt dẻo lý tưởng xảy mô tả mơ hình Mohr-Coulomb Tỷ số q f qa R f < Trong PLAXIS, R f 0.9 chọn thiết lập mặc định phù hợp Cho đường ứng suất dỡ tải nén lại, mô đun độ cứng khác sử dụng Eur E ref ur c.cos 3' sin ref c.cos p sin m (6.5) Trong Eur mô đun đàn hồi dỡ tải nén lại, tương ứng với ứng suất tham chiếu p ref Trong nhiều trường hợp tính tốn, xấp xỉ Eur 3Eoed ; giá trị mặc định PLAXIS 1.2 HYPERBOLA XẤP XỈ CỦA MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN Nhằm mục đích thuận tiện, giới hạn điều kiện gia tải ba trục với 2' 3' , 1' ứng suất ~ nén lớn Thực tế, trạng thái ứng suất tổng quát, q thay q ~ q ( 1) 2' 3' với sin sin (6.6) (tham khảo mục 6.5 để biết thêm) Hơn nữa, giả định q q f hình 6.1 Cũng nhận ứng suất biến dạng âm Để biết thêm trình bày tổng quan mơ hình tái bền, người đọc tham khảo Schanz, Vermeer & Bonnier (1999) Trong phần trình bày, mơ hình đưa đường cong ứng suất biến dạng hy-pec-bôn công thức 6.1 đánh giá lộ trình ứng suất thí nghiệm nén trục thoát nước Đầu tiên xem xét biến dạng dẻo tương ứng Đặc trưng dẻo tái bền cắt: _ f f p _ Trong f hàm ứng suất p hàm biến dạng dẻo: (6.7) f q 2q Ei q / qa Eur p (21p vp ) 21p (6.8) Trong q , qa , Ei Eur định nghĩa công thức 6.1 đến 6.5, số p kí hiệu biến dạng dẻo Đối với đất cứng, biến dạng dẻo thể tích ( vp ) có xu hướng tương đối nhỏ điều dẫn đến xấp xỉ p 21p Định nghĩa tham số biến dạng tái bền p đề cập sau Một đặc tính quan trọng định nghĩa f khớp với phương trình hy-pec-pơn 6.1 Để kiểm chứng mệnh đề này, xét trình gia tải sơ cấp, điều dẫn đến điều kiện dẻo f Với gia tải lần đầu, mặt dẻo p f suy từ phương trình (6.7) 1p 1 q q f Ei q / qa Eur (6.9) Thêm vào biến dạng dẻo, mơ hình tính tốn biến dạng đàn hồi Biến dạng dẻo phát triển gia tải lần đầu, biến dạng đàn hồi phát triển gia tải lần đầu dỡ tải – gia tải lại Lộ trình ứng suất thí nghiệm ba trục thoát nước với 2' 3' = số, mô đun đàn hồi Young số biến dạng dẻo đưa phương trình: 1e q Eur 2e 3e ur q Eur (6.10) ur hệ Poisson giai đoạn dỡ tải – gia tải lại Ở thấy rõ rằng, giới hạn làm cho biến dạng gia tăng suốt trình gia tải lệch, biến dạng gia tăng giai đoạn đầu thí nghiệm (nén đẳng hướng với cố kết) khơng xem xét Với giai đoạn tăng tải lệch thí nghiệm ba trục, biến dạng dọc trục tổng thành phần biến dạng đàn hồi theo phương trình (6.10) thành phần biến dạng dẻo theo phương trình (6.9) Vì vậy, suy được: 1 1e 1p q Ei q / qa (6.11) Mối quan hệ có giá trị xác vắng mặt biến dạng thể tích dẻo, vp Thực tế, biến dạng dẻo thể tích khơng 0, với đất cứng thay đổi biến dạng dẻo thể tích nhỏ so sánh với biến dạng dọc trục, cơng thức dẻo đường cong ứng suất – biến dạng hyperbolic điều kiện thí nghiệm ba trục Với giá trị không đổi thông số tăng bền, p , điều kiện dẻo f , hình dung mặt phẳng p ' q quỹ tích dẻo Vì vậy, p liên quan đến ma sát huy động Khi vẽ quỹ tích dẻo vậy, sử dụng phương trình (6.8) (6.3) (6.5) cho E50 Eur Bởi biểu thức sau đó, hình dạng quỹ tích dẻo phục thuộc vào số mũ m Với m = 1, quỹ tích dẻo có dạng đường thẳng, có dạng cong giá trị m nhỏ Hình 6.2 cho thấy hình dạng quỹ tích dẽo cho gia tăng p xét m = 0.5, điển hình cho đất cứng Vì vậy, p liên quan biến dạng cắt dẻo liên quan đến sức kháng cắt huy động 1.3 BIẾN DẠNG THỂ TÍCH DẺO VỚI TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT BA TRỤC Có mối quan hệ cho biến dạng cắt dẻo, p , ý tập trung vào biến dạng thể tích dẻo, vp Như tất mơ hình dẻo, mơ hình đất tăng bền gồm mối quan hệ tốc độ gia p p tăng biến dạng dẻo, mối quan hệ v Quy luật dẻo tăng bền cắt có dạng đường thẳng: p p v sin m (6.12) Cụ thể, chi tiết cần xác định góc dãn nở huy động sin m Đối với mơ hình này, bên xem xét (xem Hình 6.3) Khi sin m / 4sin m Khi sin m / 4sin sin m sin cv sin m max ,0 sin m sin cv Khi sin m / 4sin m Nếu m (6.13) cv góc ma sát trạng thái tới hạn, số vật liệu độc lập độ chặt, m góc ma sát huy động: sin m 1' 3' 1' 3' 2c cot (6.14) Những phương trình thích ứng nhỏ với lý thuyết ứng suất – dãn nở tiếng bở Rowe (1962), giải thích với Schanz & Vermeer (1996) Góc dãn nở huy động, m , dựa theo lý thuyết Rowe cho giá trị lớn góc ma sát huy động, miễn kết giá trị dương m Với góc ma sát huy động nhỏ giá trị âm m , tính theo cơng thức Rowe (miễn góc dãn nở dương) , m Hơn nữa, tất trường hợp , thiết lập m Đặc điểm quan trọng lý thuyết ứng suất – dãn nở vật liệu co lại tỷ số ứng suất nhỏ m cv , giãn nở xảy tỷ số ứng suất cao m cv Khi phá hoại, góc ma sát huy động góc phá ma sát phá hoại, , suy từ phương trình (6.13): sin sin sin cv sin sin cv (6.15a) tương đương: sin cv sin sin sin sin (6.15b) Vì vậy, góc ma sát tới hạn tính tốn từ góc phá hoại PLAXIS tự động tính tốn điều người dùng khơng cần nhập giá trị cv Thay đó, người dùng nhập thơng số đầu vào cho góc ma sát đỉnh góc dãn nở đỉnh Qúa trình tăng bền cắt vấn tiếp tục với cường độ cắt huy động, giá trị cường độ cắt lớn theo tiêu chuẩn phá hoại Morh – Coulomb đạt tới 1.4 NHỮNG THƠNG SỐ CỦA MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN Một vài thơng số mơ hình tăng bền trùng với thơng số mơ hình khơng tăng bền Mohr – Coulomb, thông số phá hoại c, , Những thông số phá hoại mô hình Mohr – Coulomb: c : Lực dính hữu hiệu [kN/m2] : Góc nội ma sát hữu hiệu [o] : Góc dãn nở [o] t : Cường độ chịu kéo giới hạn [kN/m2] Những thông số độ cứng đất: E50ref : Độ cứng cát tuyến thí nghiệm ba trục nước tiêu chuẩn ref Eoed : Độ cứng tiếp tuyến thí nghiệm cố kết không nở hông lần đầu [kN/m2] Eurref : Độ cứng dỡ tải – gia tải lại [kN/m2] m : lũy thừa độ cứng phụ thuộc ứng suất [kN/m2] [kN/m2] Những thông số nâng cao (khuyến nghị sử dụng thiết lập mặc định): ur : Hệ số Poisson cho dỡ tải – gia tải lại (mặc định ur 0.2 ) [-] p ref : Ứng suất tham chiếu cho độ cứng (mặc định p ref =100 kN/m2) [kN/m2] K 0nc : Hệ số K cho đất cố kết thường (mặc định K0nc sin ) [-] Rf : Tỉ số phá hoại q f / qa (mặt định R f 0.9 ) [-] tension : Cường độ kéo (mặc định tension = đơn vị ứng suất) cinc : mơ hình Mohr - Coulomb (mặc định cinc = ) [kN/m2] [kN/m3] Những thông số thay cho độ cứng đất: Cc : Chỉ số nén [-] Cs : Chỉ số nở [-] einit : Hệ số rỗng ban đầu [-] ref Mô đun độ cứng E50ref , Eoed & Eurref số mũ m Thuận lợi mô hình tăng bền HS so với mơ hình Mohr – Coulomb không sử dụng đường cong ứng suất – biến dạng hypecbolic thay cho đường đoạn thẳng, mà cịn kiểm sốt phuộc vào ứng suất Khi sử dụng mơ hình Mohr – Coulomb, người dùng phải chọn mơ đun Young cố định đất thực tế độ cứng phụ thuộc vào ứng suất Do cần thiết phải ước lượng mức độ ứng suất đất sử dụng ứng suất để lấy giá trị độ cứng thích hợp Tuy nhiên, với mơ hình đất tăng bền, lựa chọn khó khăn thơng số đầu vào khơng u cầu Thay vào đó, mơ đun độ cứng E50ref xác định giá trị ứng suất có hiệu nhỏ tham chiếu 3' p ref Đây độ cứng tiếp tuyến 50% ứng suất lệch tối đa, áp lực buồng áp lực thap chiếu p ref (Hình 6.5) Mặc định, chương trình sử dụng p ref 100 kN/m2 Nhiều người dùng PLAXIS quen với thông số đầu vào mô đun cắt mô đun độ cứng Với định luật Hooke đàn hồi đẳng hướng, chuyển đổi E G phương trình E 2(1 )G Như Eurref độ cứng đàn hồi thực đất, viết Eur 2(1 ur )Gur , Gur mơ đun cắt đàn hồi Chú ý rằng, PLAXIS cho phép nhập Eur ur không cho phép nhập trực tiếp Gur Khác với Eur , mô đun cát tuyến E50ref không dùng khái niệm đàn hồi Hệ khơng có chuyển đổi E50 G50 Khác với mơ hình dựa sở đàn hồi, mơ hình đàn hồi dẻo tăng bền khơng có mối quan hệ cố định mơ đun ba trục nước E50 mơ đun độ cứng nén trục không nở hông Eoed Thay vào đó, độ cứng nhập vào cách độc lập Định nghĩa có E50 phương trình (6.3), điều quan trọng định nghĩa mơ đun Eoed Ở đây, sử dụng phương trình: Eoed 3' c cos sin nc K0 ref Eoed c.cos p ref sin m (6.16) ref đó, Eoed mô đun độ cứng tiếp tuyến thu từ thí nghiệm nén cố kết khơng nở hơng, Hình 6.6 ref oed Vì vậy, E 3' mô đun tiếp tuyến giá trị ứng suất đứng nc p ref Chú ý rằng, K0 ' sử dụng 1' 3' đánh giá gia tải lần đầu Khi ứng xử khơng nước xem xét mơ hình tăng bền, Drainage type nên chọn Undrained (A) Loại khác, Undrained (B) sử dụng thuộc tính cường độ hữu hiệu khơng biết cường độ cắt khơng nước khơng bắt xác sử dụng Undrained (A) Tuy nhiên, nên ý vật liệu độ cứng phụ thuộc ứng suất trường hợp Undrained (C) khơng thể mơ hình chất thành lập cơng thức theo mơ hình ứng suất có hiệu Những thông số độ cứng thay Khi đất yếu xem xét, thơng số độ cứng tính tốn từ số nén, số dẻo hệ số rỗng ban đầu Mối quan hệ thông số số nén, Cc , sau: Cc 2.3(1 einit ) pref ref Eoed (6.17) Mối quan hệ Eur số nở, Cs , sau: Cs 2.3(1 einit )(1 ur )(1 2 ur ) pref (1 ur ) Eurref K (6.18) Trong suốt trình dỡ tải, giá trị K gia tăng, giá trị lớn có lẽ thấy dỡ tải cách đáng kể Mặc định, PLAXIS giả định ứng suất ngang ứng suất đứng ( K =1) ref Mặc đất yếu, E50ref lớn lần Eoed , giá trị cao dẫn đến giới hạn mơ hình, giá trị thấp sử dụng Thay đổi giá trị Cs làm thay đổi giá trị Eur Chú ý giá trị m tự động thiết lập Những thông số nâng cao Những giá trị thực tế ur khoảng 0.2 giá trị sử dụng thiết lập mặc định, Hình 6.4 Chú ý rằng, mơ hình HS, ur thông số đàn hồi túy Khác với mơ hình MC, K 0nc khơng đơn giản hàm hệ số Poisson, thông số đầu vào độc lập Thiết lập mặc định PLAXIS sử dụng K0nc sin Đề nghị trì thơng số tương quan thực tế đất Tuy nhiên, người sử dụng chọn giá trị khác ref Khơng phải tất giá trị phù hợp Phụ thuộc vào thông số khác, E50ref , Eoed , Eur , ur , có phạm vi giá trị K 0nc hợp lý, phạm vi không PLAXIS chấp nhận Trong giá trị nhập vào, chương trình hiển thị giá trị gần sử dụng tính tốn Ngưỡng dãn nở Khi đất bị cắt diện rộng, vật liệu dãn nở đến độ chặt trạng thái tới hạn, dãn nở đến hồi kết thúc Hình 6.7 Hiện tượng ứng xử đất bao gồm mơ hình HS góc dãn nở ngưỡng Để rõ ứng xử này, hệ số rỗng ban đầu, einit hệ số rỗng lớn nhất, emax vật liệu phải nhập vào thông số chung Như kết thay đổi thể tích trạng thái hệ số rỗng lớn nhất, góc giãn nở huy động, m , thiết lập Hình 6.7 sin m Cho e emax sin cv sin m sin cv sin m sin cv sin sin sin sin Cho e emax sin m (6.20a) (6.20b) Hệ số rỗng liên hệ với biến dạng thể tích, v phương trình: 1 e ( v vinit ) ln einit gia tăng biến dạng thể tích dương cho dãn nở (6.21) Hệ số rỗng ban đầu, einit , hệ số rỗng đất trường Hệ số rỗng tối đa hệ số rỗng vật liệu trạng thái tới hạn Khi hệ số rỗng tối đa đạt tới, góc dãn nở thiết lập Hệ số rỗng tối thiểu, emin đất nhập vào thơng số khơng sử dụng ngữ cảnh mơ hình HS Chú ý lựa chọn ngưỡng dãn nở nhập hệ số rỗng thực tab General (Hình 6.8) cửa sổ Soil Lựa chọn ngưỡng dãn nở có mơ hình HS HSS Mặc định, ngưỡng dãn nở khơng kích hoạt Chú ý ngưỡng dãn nở không giúp giới hạn cường độ cắt sử dụng Undrained (A) với góc dãn nở dương Điều hệ số rỗng số vật liệu khơng nước Do đó, đề nghị thiết lập = cho vật liệu khơng nước 1.5 MẶT DẺO MŨ TRONG MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN Những mặt dẻo tăng bền cắt Hình 6.2 khơng giải thích biến dạng thể tích dẻo đo q trình nén đẳng hướng chủ yếu quan sát loại đất mềm Do đó, loại mặt dẻo thứ hai phải đưa vào để khép kín miền đàn hồi cho lộ trình ứng suất nén Khơng có loại mặt mũ dẻo thế, thành lập mơ hình với ref độc lập hai thông số đầu vào E50ref , Eoed Mô đun ba trục kiểm soát lớn mặt dẻo cắt mơ đun trục kiểm sốt mặt dẻo mũ Thật ra, E50ref kiểm soát lớn độ lớn biến dạng dẻo ref liên quan đến mặt dẻo cắt Tương tự, Eoed dùng kiểm soát độ lớn biến dạng dẻo từ mũ dẻo Trong phần này, mũ dẻo mô tả chi tiết Mặt mũ dẻo định nghĩa sau: ~2 q f c ( p ' ) p 2p M (6.22) M thơng số mơ hình bổ sung liên quan đến K 0nc thảo luận sau Hơn có p ' 1' 2' 3' / q ( 1) 2' 3' với (3 sin ) / sin q ứng ~ ~ suất đặc biệt đo lường ứng suất lệch Trong điều kiện thí nghiệm nén trục ( 1' 2' 3' ), q 1' 3' điều kiện thí nghiệm kéo ba trục ( 1' 2' 3' ), q 1' 3' Độ ~ ~ ~ lớn mũ dẻo xác định ứng suất tiền cố kết đẳng hướng p p Trong mặt phẳng p q , mũ dẻo f c phần ellipse với tâm nằm điểm gốc Hình 6.9 Quy luật tăng bền pc liên hệ p p với biến dạng mũ thể tích v sau: pc v K / K p p c cot s refc ref Ks p c cot m pp (6.23) K sref mơ đun khối tham chiếu giai đoạn dỡ tải – gia tải lại: K sref Eurref 1 2 ur (6.24) K s / K c tỉ số mô đun khối giai đoạn nở đẳng hướng nén đẳng hướng lần đầu Bổ sung số biết m p ref , có số mơ hình khác K s / K c Cả M (phương trình (6.22)) K s / K c (phương trình (6.23)) thơng số mũ, chúng không sử dụng thơng số nhập trực tiếp Thay vào có mối quan hệ sau: M K0nc tỉ số K s / K c xấp xỉ sau: K s / Kc Eurref K 0nc ref Eoed 1 2K0nc 1 2 ur ref Như K 0nc , Eurref , Eoed sử dụng thơng số đầu vào để xác định độ lớn M K s / Kc ~ Mặt mũ dẻo vị trí có chiều dài p p trục p Mp p trục q Những giá trị lớn M dẫn đến độ dốc mũ đường Mohr – Coulomb tương ứng giá trị K 0nc nhỏ , giá trị nhỏ M định nghĩa mũ dẫn đến giá trị K 0nc lớn Ellipse sử dụng cho mặt dẻo mặt dẻo (quy luật chảy dẻo kết hợp) Gía trị đầu vào giá trị ban đầu p p cung cấp thủ tục Initial stress PLAXIS Vì vậy, p p tính tốn từ hệ số cố kết (OCR) áp lực nén trước (POP) (xem phần 2.9) Để hiểu chi tiết mặt dẻo, xem hình 6.9 hình 6.10 Hình thứ biểu diễn đường cong dẻo đơn giản, hình thứ hai mơ tả mặt dẻo khơng gian ứng suất Cả hai quỹ tích cắt mũ dẻo có hình lục giác tiêu chuẩn phá hoại Mohr – Coulomb Thật ra, mặt dẻo cắt mở rộng đến mặt phá hoại Mohr – Coulomb Mặt mũ dẻo mở rộng theo hàm số áp lực tiền cố kết p p ... THƠNG SỐ CỦA MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN Một vài thơng số mơ hình tăng bền trùng với thơng số mơ hình khơng tăng bền Mohr – Coulomb, thông số phá hoại c, , Những thơng số phá hoại mơ hình Mohr – Coulomb:... nước 1.5 MẶT DẺO MŨ TRONG MƠ HÌNH ĐẤT TĂNG BỀN Những mặt dẻo tăng bền cắt Hình 6.2 khơng giải thích biến dạng thể tích dẻo đo q trình nén đẳng hướng chủ yếu quan sát loại đất mềm Do đó, loại... dạng thể tích dẻo, vp Như tất mơ hình dẻo, mơ hình đất tăng bền gồm mối quan hệ tốc độ gia p p tăng biến dạng dẻo, mối quan hệ v Quy luật dẻo tăng bền cắt có dạng đường thẳng: p p