ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ĐHKT

Đây là mẫu đồ án nền móng đại học kiến trúc hà nội. với mong muốn chia sẻ và giúp đỡ các bạn sinh viên đang làm đồ án nền móng nên mình xin chia sẻ tài liệu này với các bạn với mong muốn giúp các bạn sinh viên giải quyết tốt và đạt thành tích cao trong môn nền móng này

GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng ThuyÕt minh tÝnh to¸n PHẦN I: CÁC TÀI LIỆU DÙNG ĐỂ THIẾT KẾ 1) Đề bài: Sơ đồ ĐCCT D2 - II Sơ đồ Cột C.trìn trục h S4 N0tt M0tt Qtt Cột N0tt M0tt Qtt (kN) (kNm) (kN) trục (kN) (kNm) (KN) 1175 338 77 907 296 57 Thiết kế móng cơng trình theo sơ đồ cơng trình có nội lực tải trọng tính tốn thuộc tổ hợp cặp nội lực nguy hiểm gây chân cột (đỉnh móng) cốt thấp cốt nhà 0,8m số liệu đề Theo “ Báo cáo kết khảo sát địa chất cơng trình nhà”, giai đoạn phục vụ thiết kế vẽ thi công, khu đất xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 35m.Từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt trung bình trị số trụ địa chất cơng trình.Chỉ tiêu lý kết thí nghiệm trường lớp đất bảng Mực nước ngầm độ sâu cách mặt đất trụ địa chất cơng trình Nội lực tải trọng tiêu chuẩn gây : N0tt M 0tt Q N  M tc  Qtc  tt n ; n ; n tc Hệ số độ tin cậy chung tải trọng n=1,2 2) Nhiệm vụ giao Thiết kế móng cơng trình theo sơ đồ mặt S ,cơng trình“ KHÁCH SẠN BƠNG SEN VÀNG –HẢI PHÒNG” SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng Có nội lực tải trọng tính tốn thuộc tổ hợp cặp nội lực nguy hiểm gây chân cột cốt thấp cốt nhà 0,8m 3) Đặc điểm cơng trình Sơ đồ cơng trình cần thiết nhà chung cư có kết cấu nhà khung bê tông cốt thép Ta tra bảng phụ lục H2-TCXD 205-1998, nhà khung bê tơng cốt thép có : - Độ lún tuyệt đối giới hạn Sgh= 0,08m - Độ lún lệch tương đối giới hạn ΔSgh=0,002 4) Tải trọng cơng trình tác dụng lên móng Do tải trọng cơng trình tác dụng lên móng tải trọng tính tốn: +) Đối với cột trục +) Đối với cột trục N0tt  1175(kN) => Tải N0tt  909(kN) M 0tt  338(kNm) M 0tt  296(kNm) Qtt  77(kN) Qtt  57(kN) trọng tiêu chuẩn giá trị tính tốn: +) Đối với cột trục +) Đối với cột trục N0tt 1175 N    979,167(kNm) n 1,2 N0tt 909 N    757,5(kNm) n 1,2 tc M 0tc  tc M 0tt 338   281,67(kNm) n 1,2 M 0tc  Qtt 77 Q    64,167(kN) n 1,2 M 0tt 296   243,3(kNm) n 1,2 Qtt 57 Q    47,5(kN) n 1,2 tc tc 5) Đánh giá điều kiện đia chất cơng trình, địa chất thủy văn 5.1) Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng Theo báo cáo kết địa chất cơng trình , khu đất xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp khoan thăm dò ,xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT, đến độ sâu 35m Từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt Trụ địa chất cơng trình hình vẽ: MNM Điều kiện địa chất cơng trình móng gồm lớp: SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng +) lớp : Đất lấp có chiều dày 0,7 m +) lớp : Sét pha vàng nhạt có chiều dày 6,3m +) lớp : cát pha có chiều dày 6,2 m +) lớp : Cát bụi có chiều dày 6,8 m +) lớp : Cát hạt nhỏ Mực nước ngầm độ sâu 1,3m so với cốt tự nhiên - Các tiêu lý lớp đất: Dµ s(kN/m y WL(% CII(kPa  (kN/m3) II (m) 3) W(%) ) Wp(%) ) ST T Loại đất E (kPa) Đất lấp 0,7 16 Sét pha vàng 2nhạt 6,3 18,3 26,3 33,2 Cát pha 6,2 18,6 26,6 28,5 31,2 Cát bụi 6,8 18,5 26,7 22,5 17,9 8520 Cát hạt nhỏ 15 18,8 26,8 20,3 20,5 9650 39 23,4 24,5 12,6 6710 24,8 18,2 14,5 8420 *) Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình IL  -Độ sệt : W-Wp Wl  Wp e -Hệ số rỗng :  s(1 0,01W) 1  +) Với lớp đất nằm mực nước ngầm phải tính trọng lượng riêng đẩy :  dn  s   n 1+e với γs=10(kN/m3) - Lớp : Đất lấp có chiều dày 0,7 m Lớp khơng đủ khả chịu lực để làm móng cơng trình nên ta bóc bỏ lớp đất - Lớp : Sét pha vàng nhạt chiều dày 6,3 m SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng IL2  W-Wp  33,2 23,4  0,628 39 23,4 Wl  Wp +) Độ sệt đất : Nhận xét : 0,5 < 0,628 < 0,75 => đất trạng thái dẻo mềm +) Hệ số rỗng : e2   s(1 0,01W) 26,3(1 0,01.33,2)  1  1 0,914  18,3 +) Mô đun biến dạng :5000 kPa< E=6710 kPa< 10000 kPa  Đất trung bình +) Trọng lượng riêng đẩy :  dn   s   n 26,3 10   8,51(kN / m3)  e 1 0,914 - Lớp : Cát pha ,có chiều dày 6,2m I L3  +) Độ sệt đất : W-Wp Wl  Wp  28,5 24,8  0,578 31,2 24,8 Nhận xét : 0< 0,578 < 1=> đất trạng thái dẻo e3  +) Hệ số rỗng :  s(1 0,01W) 26,6(1 0,01.28,5)  1  1 0,837  18,6 +) Mô đun biến dạng : 5000 kPa< E=8420 kPa< 10000 kPa  Đất trung bình +) Trọng lượng riêng đẩy :  dn   s   n 26,6  10   9,036(kN / m3)  e 1 0,837 - Lớp : Cát bụi ,có chiều dày 6,8 m +) Lớp có 5000 kPa < E=8510 kPa < 10000 kPa  Đất trạng thái trung bình SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng e4  +) Hệ số rỗng :  s(1 0,01W) 26,9(1 0,01.22,5)  1  1 0,781  18,5 Ta thấy 0,6 < 0,781< 0,8 => cát trạng thái chặt vừa +) Trọng lượng riêng đẩy :  dn   s   n 26,7 10   9,376(kN / m3)  e 1 0,781 -Lớp :Cát hạt nhỏ, có chiều dày chưa kết thúc hố khoan khảo sát , lớp đất có E= 9650 kPa < 10000 kPa => lớp đất trung bình e5  +) Hệ số rỗng :  s(1 0,01W) 26,8(1 0,01.20,3)  1  1 0,715  18,8 Ta thấy 0,6 < 0,687< 0,8 => cát trạng thái chặt vừa +) Trọng lượng riêng đẩy :  dn   s   n 26,8 10   9,8(kN / m3)  e 1 0,715 Ta c kt qu nh bng sau: STT Loại đất Đất lấp Dµy (m)  (kN/m3) 0,7 16 s(kN/m dn(kN/m e 3) W(%) 3) 33,2 8,51 0,914 0,628 9,036 0,837 0,578 Sét pha vàng 6,3 hạt 18,3 26,3 Cát pha 6,2 18,6 26,6 Cát bụi 6,8 18,5 26,7 22,5 9,376 0,781 18,8 26,8 20,3 9,8 0,715 Cát hạt nhỏ 5.2) Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 28,5 Độ sệt GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng -Mực nước ngầm nằm độ sâu 1,3m kể từ mặt đất tự nhiên , nằm phạm vi lớp thứ (sét pha vàng nhạt) -Mực nước ngầm ổn định theo mùa , nước khơng có áp -Nước ngầm khơng có tính ăn mịn PHẦN II: CÁC PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN I-MĨNG ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHÔN NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Tải trọng xuống móng : N0tt 1175 tc N0    979,167(kN) n 1,2 M 0tt 338 M    281,67(kNm) n 1,2 tc Qott 77 Q    64,167(kN) n 1,2 tc o Kích thước chân cột : Hc= 500, bc= 220, thép cột chọn 428 Xác định sơ kích thước đáy móng : 0,00 cốt nhà cao cốt nhà 0,30m Chọn độ sâu Chọn cốt � chơn móng h=1,3m so với cốt thiên nhiên(ngoài nhà), sâu 1,6 m so với cốt nhà Khi đế móng đặt lên lớp đất thứ , lớp sét pha vàng nhạt SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng Sét pha vàng nh?t *) Cường độ tính tốn đất đế móng: R m1.m2 (Ab   Bh 'II  DcII ) K tc Trong : m1=1,1 IL=0,628 > 0,5 m2= cơng trình xây dựng cơng trình có sơ đồ kết cấu mềm Ktc= tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất Tra bảng ta có : II  12,60 Với => A= 0,242 ; B=2,02 ; D= 4,53 ; cII =24,5 kPa γII = 18,3 (kN/m3) h 16.0,7 18,3.0,6  'II  � i i   17,06(kN / m3) 1,3 �hi Gỉa thiết b= m ta có: 1,1.1 R (0,242.2.18,3 2,02.1,3.17,06  4,53.24,5)  181,1(kPa) - Diện tích sơ đế móng : N0tc 979,167 Fsb    6,567(m2 ) R   tb.(h  htn ) 181,1 20.(1,3 0,3) SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta phải tăng diện tích đế móng lên KI=1,4 => F*= KI Fsb= 1,4.6,567=9,2 (m2) b Chọn = KII =1,2 => F* 9,2   2,76(m) K II 1,2 => chọn b=2,7 m  l =b.KII=2,8.1,2= 3,24 (m) chọn l=3,2 m Tính lại R với b= 2,7 m R b2,7m  1,1.1 (0,242.2,7.18,3 2,02.1,3.17,06  4,53.24,5)  184,5(kPa) Tính tốn áp lực đáy móng: tc Pmax el  N0tc 6e  (1� l )   tb.(h  htn ) l.b l M 0tc  Q0tc.hm 281,67 64,167.0,8   0,34 (m) N0tc 979,167 *) Kiểm tra điều kiện kĩ thuật ta có: Pmtcax     979,167 6.0,34 (1� )  20.1,6 3,2.2,7 3,2 Ptbtc  145,32(kPa)  R=184,5(kPa) tc Pm 1,2.184,5 =221,4(kPa) ax  217,57kPa  1,2R= tc Pm in  73,08(kPa)  0(kPa) => Thỏa mãn điều kiện kĩ thuật *) Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1,2.R  Pmax 1,2.184,5 217,57   1,73%  5% 1,2.R ,2.184,5 Ta có thỏa mãn điều kiện kinh tế SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng Vậy kích thước móng ta chọn ( l x b ) = 3,2(m) x 2,7( m) Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II Đối với cơng trình có kết cấu khung bê tơng cốt thép có tường chèn, ta có: Stb ≤ Sgh =0,08m ΔS ≤ ΔSgh=0,002 ( TCXD 205-1998) Móng có b F*= KI Fsb= 1,4.4,98=6,972 (m2) b Chọn = KII=1,2 => F* 6,972   2,41(m) K II 1,2 => chọn b=2,5m  l =b.KII=2,5.1,2=3 (m) chọn l=3m Tính lại R b 2,8  1,1.1 (0,242.2,5.18,3 2,02.1,3.17,06  4,53.24,5)  183,54(kPa) Tính tốn áp lực đáy móng: tc Pmax N0tc 6e  (1� l )   tb.(h  htn / 2) l.b l M 0tc  Qtc.hm  M dtc el  tc N Trong đó: L l  l c 3 0,4 L l 1,3 0,4   1,3m ed   c   0,85m 2 2 ; Ndtc  b.L.hTN  TN  2,5.1,3.0,3.18  17,55kN  TN  16  18kN / m3) M dtc  Ndtc.ed  17,55.0,85  14,91kNm el  M 0tc  Q0tc.hm  M dtc 246,67 47,5.0,8 14,91   0,3954m N0tc 757,5 *) Kiểm tra điều kiện kĩ thuật ta có: SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 56 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Pmtcax     Đồ án & móng 757,5 6.0,3954 (1� )  20.(1,3 0,3/ 2) 3.2,5 tc Pm 1,2.183,54=220,248(kPa) ax  209,87kPa  1,2.R= Ptbtc  130(kPa)  R=183,54(kPa) tc Pm in  50,13(kPa) => Thỏa mãn điều kiện kĩ thuật *) Kiểm tra điều kiện kinh tế : tc 1,2R-Pmax 1,2.183,54  209,87   4,71%  5% 1,2R 1,2.183,54 thỏa mãn Vậy kích thước móng ta chọn l x b = 3(m) x 2,5( m) 3.Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II Đối với cơng trình có kết cấu khung bê tơng cốt thép có tường chèn, ta có: Stb ≤ Sgh =0,08m ΔS ≤ ΔSgh=0,002 ( TCXD 205-1998) Móng có b glzi  K oi glz0  107,82.K 0i Ta có bảng số liệu sau: gl=Ko*Pg l bt Ei(kPa) 107,82 22,18 6710 1,2 0,968 104,36 26,33 6710 0,8 1,2 0,83 89,49 30,48 6710 1,5 1,2 1,2 0,652 72,29 34,63 6710 1,6 1,2 0,496 53,47 38,78 6710 2,5 1,2 0,379 40,86 42,93 6710 §iĨm Z(m) 2Z/b l/b Ko 0 1,2 0,5 0,4 SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 58 GVHD:LÊ KHẮC HƯNG Đồ án & móng 2,4 1,2 0,294 31,69 47,08 6710 3,5 2,8 1,2 0,232 25,01 51,23 6710 3,2 1,2 0,187 20,16 55,38 6710 10 4,5 3,6 1,2 0,153 16,49 59,53 6710 11 1,2 0,127 13,69 63,68 6710 12 5,5 4,4 1,2 0,107 11,53 67,83 6710 13 5,7 4,56 1,2 0,092 9,9 69,49 6710/84 20 14 4,8 1,2 0,079 8,51 72,07 8420 15 6,5 5,2 1,2 0,069 7,43 76,37 8420 Nhận xét : Vì đất lớp đất có E= 6710Kpa > 5000Kpa => lớp đất trung bình , nên ta lấy giới hạn đến độ sâu mà ứng suất gây lún 10% ứng suất thân Theo bảng tính tốn ,ta thấy độ sâu 6,5 m kể từ đáy móng , điểm 15 thuộc lớp đất ( cát pha) glz=6,5m  7,43kPa  0,1.zbt6,5m  0,1.76,37  7,637kPa Do ta lấy giới hạn độ sâu 6,5 m so với đáy móng => tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố - Độ lún lấy theo công thức : n 0i gl glzi 0,8 117,82 S  �  zi hi  0,8.� hi  0,5.(  104,36  89,49 72,29 6710 i 1 E i i 1 E i n 53,47 40,86 31,69 25,01 20,16  16,49 13,69 11,53 9,9 0,8 9,9 ) 0,5.(  8,51 8420  0,03317m  3,317cm Ta thấy S= 3,317 cm < Sgh= 8cm => thỏa mãn điều kiện lún tuyệt đối Biểu đồ ứng suất gây lún SVTH : NGUYỄN KIM TÚ – 12X5 59 ... ΔS móng dãy cột trục thỏa mãn đảm bảo ΔS ≤ΔSgh Vì điều kiện địa chất móng khơng thay đổi nhiều ; tải trọng tác dụng xuống móng dãy cột trục => Điều kiện ΔS ≤ ΔSgh móng dãy cột trục với dãy móng. .. & móng Dùng cốt thép nhóm CII có Rs=Rsc= 280000kPa Dùng lớp bê tơng lót dày 10cm Khi tính tốn độ bền móng , ta dùng tải trọng tính tốn tổ hợp bất lợi Trọng lượng móng bậc móng khơng làm cho móng. .. Chọn độ sâu chơn móng h=1,2 m kể từ đáy móng đến cốt thiên nhiên, tức cách 1,5 m so với cốt 0,000m Đế móng đặt lớp sét pha vàng nhạt Giả thiết b=1,5m Tải trọng tiêu chuẩn đỉnh móng : N0tt 1175