Nghiên cứu đánh giá khả năng sử dụng xỉ than nhà máy nhiệt điện nông sơn làm vật liệu gia cố lớp móng trong xây dựng đường ở tp tam kỳ

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ LÊ PHÚ LỘC NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG SỬ DỤNG XỈ THAN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NÔNG SƠN LÀM VẬT LIỆU GIA CỐ LỚP MÓNG TRONG XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ở TP TAM KỲ PHỤ LỤC LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng Đà Nẵng - Năm 2018 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ LÊ PHÚ LỘC NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG SỬ DỤNG XỈ THAN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NÔNG SƠN LÀM VẬT LIỆU GIA CỐ LỚP MÓNG TRONG XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ở TP TAM KỲ Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng Mã số: 8580205 PHỤ LỤC LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS TRẦN TRUNG VIỆT Đà Nẵng - Năm 2018 Phụ lục 1: Kết tương quan độ ẩm tốt – dung trọng khô lớn đất XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 9.051% Ngày thí nghiệm: 09-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 4194 4194 4194 4194 4194 Thế tích cối V, cm3 940.54 940.54 940.54 940.54 940.54 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1944 1944 1944 1944 1944 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 8479 8529 8511 8513 8468 Khối lượng đất chảo Gw, g 6500 6585 6567 6569 6524 Độ ẩm ban đầu Wb, % 9.051 12.486 13.895 16.009 17.509 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 13.051 14.486 15.895 18.009 19.509 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 12.486 13.895 16.009 17.509 19.474 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 238.42 117.08 115.31 113.25 111.03 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5803 5909 6030 6076 6065 Khối lượng đất cối Gđ, g 1609 1715 1836 1882 1871 Dụng trọng ẩm 1.711 1.823 1.952 2.001 1.989 Dung khô 1.521 1.601 1.683 1.703 1.665 XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 9.769 % Ngày thí nghiệm : 09-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3159 3159 3159 3159 3159 3159 Thế tích cối V, cm3 947.83 947.83 947.83 947.83 947.83 947.8 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1605 1605 1605 1605 1605 1605 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 7092 7122 7152 7182 5421 5421 Khối lượng đất chảo Gw, g 5487 5517 5547 5577 3816 3816 Độ ẩm ban đầu Wb, % 9.769 12.740 15.075 17.371 20.482 23.457 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 12.769 15.740 18.075 20.371 23.482 26.457 Độ ẩm thực tế lần đầm 12.740 15.075 17.371 20.482 23.457 26.743 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 149.9 146.80 144.61 142.54 95.018 92.729 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 4755 4850 4935 4990 5003 4998 Khối lượng đất cối 1596 1691 1776 1831 1844 1839 Dụng trọng ẩm 1.684 1.784 1.874 1.932 1.945 1.940 Dung khô 1.494 1.550 1.596 1.603 1.576 1.531 Wtt, % Gđ, g XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 9,890% Ngày thí nghiệm : 09-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g Thế tích cối V, cm3 Khối lượng chảo trộn Gch, g 3163 3163 3163 4194 3163 941,835 944.503 944.503 944.503 944.503 1942 1308 6807 4776 1308 1308 1308 4658 4601 4618 4865 3468 9,890 17.647 3350 3293 3310 19.332 21.065 22.850 19,890 19.647 19,904 19.332 21.332 23.065 24.850 21.065 22.850 24.688 442,715 58.956 5806 4986 56.146 81.601 53.887 5014 5025 5018 1851 1862 1855 Dụng trọng ẩm 1612 1823 1,712 1.930 1.960 1.971 1.964 Dung khô 1,427 1.617 1.619 1.605 1.575 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g Khối lượng đất chảo Gw, g Độ ẩm ban đầu Wb, % Độ ẩm cần đạt tới Wm, % Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % Lượng nước trộn thêm Gn, ml Khối lượng đất cối, Gđ+c, g Khối lượng đất cối Gđ, g XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 14.811% Ngày thí nghiệm : 09-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3163 3163 3163 3163 3163 Thế tích cối V, cm3 944.503 944.503 944.503 944.503 944.503 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1308 1308 1308 1308 1308 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 4658 4776 4658 4601 4618 Khối lượng đất chảo Gw, g 3350 3468 3350 3293 3310 Độ ẩm ban đầu Wb, % 14.811 17.647 19.332 21.065 22.850 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 17.811 19.647 21.332 23.065 24.850 Độ ẩm thực tế lần đầm 17.647 19.332 21.065 22.850 24.688 87.536 58.956 56.146 81.601 53.887 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 4946 4986 5014 5025 5018 Khối lượng đất cối Gđ, g 1783 1823 1851 1862 1855 Dụng trọng ẩm 1.888 1.930 1.960 1.971 1.964 Dung khô 1.605 1.617 1.619 1.605 1.575 Wtt, % Lượng nước trộn thêm Gn, ml XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 11.111% Ngày thí nghiệm: 09-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 4194 4194 4194 4194 4194 941.835 941.835 941.835 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1947 1947 1947 1947 1947 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6002 6032 5772 5366 5170 Khối lượng đất chảo Gw, g 4055 4085 3825 3419 3223 Độ ẩm ban đầu Wb, % 11.111 13.766 17.000 19.048 23.457 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 14.111 16.766 20.000 22.048 26.457 13.766 17.000 19.048 23.457 26.422 109.485 107.721 98.077 86.159 78.319 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5796 5900 5982 6018 5998 Khối lượng đất cối Gđ, g 1602 1706 1788 1824 1804 Dụng trọng ẩm 1.701 1.811 1.898 1.936 1.915 Dung khơ 1.495 1.548 1.594 1.569 1.515 Thế tích cối V, cm3 941.835 941.835 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % Lượng nước trộn thêm Gn, ml XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 13.122% Ngày thí nghiệm: 10-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3159 3159 3159 3159 3159 940.216 940.216 940.216 940.216 940.216 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1608 1608 1608 1608 1608 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6263 6315 6033 6019 5823 Khối lượng đất chảo Gw, g 4655 4707 4425 4411 4215 Độ ẩm ban đầu Wb, % 13.122 15.875 18.568 21.212 22.699 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 16.122 18.875 21.568 23.212 24.699 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 15.875 18.568 21.212 22.699 24.844 123.451 81.243 74.641 72.782 68.705 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 4857 4935 4984 4999 5017 Khối lượng đất cối Gđ, g 1698 1776 1825 1840 1858 Dụng trọng ẩm 1.806 1.889 1.941 1.957 1.976 Dung khô 1.559 1.593 1.602 1.595 1.583 Thế tích cối V, cm3 Lượng nước trộn thêm Gn, ml XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 12.360% Ngày thí nghiệm: 10-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 4194 4194 4194 4194 4194 941.835 941.835 941.835 941.835 941.835 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1947 1947 1947 1947 1947 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 5999 6034 5771 5366 5173 Khối lượng đất chảo Gw, g 4052 4087 3824 3419 3226 Độ ẩm ban đầu Wb, % 12.360 13.766 15.969 19.261 22.699 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 15.360 16.766 18.969 22.261 25.699 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 13.766 15.969 19.261 22.699 26.422 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 108.188 107.774 98.923 86.005 78.876 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5826 5930 6012 6048 6028 Khối lượng đất cối Gđ, g 1632 1736 1818 1854 1834 Dụng trọng ẩm 1.733 1.843 1.930 1.968 1.947 Dung khơ 1.523 1.589 1.619 1.604 1.540 Thế tích cối V, cm3 XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT Tổ: Độ ẩm ban đầu: 12.613% Ngày thí nghiệm : 10-02-2018 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 4194 4194 4194 4194 4194 941.835 941.835 941.835 941.835 941.835 Khối lượng chảo trộn Gch, g 1947 1947 1947 1947 1947 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6013 6047 5793 5393 5194 Khối lượng đất chảo Gw, g 4066 4100 3846 3446 3247 Độ ẩm ban đầu Wb, % 12.613 15.207 17.096 20.773 25.313 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 15.613 18.207 20.096 23.773 28.313 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 15.207 17.096 20.773 25.313 28.370 108.318 106.764 98.535 85.599 77.733 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5796 5900 5982 6018 5998 Khối lượng đất cối Gđ, g 1602 1706 1788 1824 1804 Dụng trọng ẩm 1.700 1.811 1.898 1.936 1.915 Dung khô 1.476 1.546 1.571 1.545 1.492 Thế tích cối V, cm3 Lượng nước trộn thêm Gn, ml XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG Độ ẩm ban đầu: 16.569 % Ngày thí nghiệm : 12-12-2017 Tổ: 17 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3507 3507 3507 3507 3507 Thế tích cối V, cm3 959.4 959.4 959.4 959.4 959.4 Khối lượng chảo trộn Gch, g 907 907 907 907 907 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6991 6814 6301 4586 4319 Khối lượng đất chảo Gw, g 6084 5907 5394 3679 3412 Độ ẩm ban đầu Wb, % 16.569 17.174 20.553 23.295 26.241 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 19.569 20.174 23.553 26.295 29.241 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 17.174 20.553 23.295 26.241 28.872 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 157 151 134 90 81 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5192 5250 5326 5337 5287 Khối lượng đất cối Gđ, g 1685 1743 1819 1830 1780 Dụng trọng ẩm 1.756 1.817 1.896 1.907 1.855 Dung trọng khô 1.499 1.507 1.538 1.511 1.440 98 XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG Độ ẩm ban đầu: 16.825 % Ngày thí nghiệm: 22-12-2017 Tổ: 18 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3507 3507 3507 3507 3507 Thế tích cối V, cm3 959.4 959.4 959.4 959.4 959.4 Khối lượng chảo trộn Gch, g 907 907 907 907 907 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6489 6308 5801 4081 3815 Khối lượng đất chảo Gw, g 5582 5401 4894 3174 2908 Độ ẩm ban đầu Wb, % 16.825 18.602 20.578 24.040 26.198 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 19.825 21.602 23.578 27.040 29.198 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 18.602 20.578 24.040 26.198 28.829 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 143 137 122 77 69 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5192 5250 5326 5337 5287 Khối lượng đất cối Gđ, g 1590 1690 1765 1746 1640 Dụng trọng ẩm 1.657 1.762 1.840 1.820 1.709 Dung trọng khô 1.397 1.461 1.483 1.442 1.327 99 XÁC ĐỊNH TƯƠNG QUAN ĐỘ ẨM TỐT NHẤT-DUNG TRỌNG KHÔ LỚN NHẤT CỦA ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG Độ ẩm ban đầu: 15.421% Ngày thí nghiệm: 23-12-2017 Tổ: 19 THÍ NGHIỆM ĐẦM NÉN TIÊU CHUẨN Lần đầm nén Khối lượng cối Gc, g 3507 3507 3507 3507 3507 Thế tích cối V, cm3 959.4 959.4 959.4 959.4 959.4 Khối lượng chảo trộn Gch, g 907 907 907 907 907 Khối lượng đất chảo Gch+đ,g 6937 6760 6244 4530 4264 Khối lượng đất chảo Gw, g 6030 5853 5337 3623 3357 Độ ẩm ban đầu Wb, % 15.421 18.221 20.393 23.957 26.549 Độ ẩm cần đạt tới Wm, % 18.421 21.221 23.393 26.957 29.549 Độ ẩm thực tế lần đầm Wtt, % 18.221 20.393 23.957 26.549 29.204 Lượng nước trộn thêm Gn, ml 157 149 133 88 80 Khối lượng đất cối, Gđ+c, g 5071 5190 5230 5287 5189 Khối lượng đất cối Gđ, g 1564 1683 1723 1780 1682 Dụng trọng ẩm 1.630 1.754 1.796 1.855 1.753 Dung trọng khô 1.379 1.457 1.449 1.466 1.357 100 Phụ lục 5: Đánh giá cường độ phương án kết cấu áo đường đề xuất - Phụ lục 5.1: Kết tính toán theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi kết cấu áo đường PA_CPTN Cơng thức tính tốn : dv E ch  K cd E yc Trong : Ech : Môđyn đàn hồi chung kết cấu (Mpa) Eyc : Môđyn đàn hồi yêu cầu kết cấu áo đường (Mpa) Eyc =100Mpa Kcdđv : Hệ số cường độ độ võng, phụ thuộc vào độ tin cậy thiết kế Với độ tin cậy lấy 0,9 tra bảng 3.2 trang 38 Tài liệu [1] ta có: Kcdđv = 1.1 Sau có kết quy đổi, tra tốn đồ hình 3-1 trang 41 Tài liệu [1] theo E H 120 D E tb E ch  E ch E12 tb giá trị Sau ta so sánh Ech với Eyc => Kết luận Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức: 12 tb E  (1+ k.t1/3 )  =  E1    1+ k  Trong đó: k= h2 E2 ,t = h1 E1 Bảng kết tính đổi: Ei (MPa) 420 350 t= E2/E1 1.647 1.419 hi (cm) k= h2/h1 0.061 0.100 Htb (cm) 70 66 E'tb(MPa ) 263.04 255.05 Cấp phối đá dăm loại 300 1.500 30 1.00 60 246.63 Cấp phối thiên nhiên 200 30 30 200 Lớp kết cấu Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung Ta có : H  β = 1.220 D  E1234 = β.E tb = 1, 220  263.04 = 320.91(Mpa) tb 101 Từ tỷ số : H = 2,121  D  E 42  1234 = = 0.131 320.91   E tb Tra tốn đồ Hình 3.1, tiêu chuẩn Tài liệu [1] xác định được: Ech = 0.5186  Ech = 0.5186.E1234 = 0.5186  320.91 = 166.41 Mpa tb 1234 E tb Kết nghiệm toán: dv Ech = 166.41 > K cd E yc = 1,1x100 = 110.0MPa → Thoả mãn điều kiện độ võng đàn hồi cho phép - Phụ lục 5.2: Kết tính tốn theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi kết cấu áo đường PA_CPGCV Cơng thức tính tốn : dv E ch  K cd E yc Trong : Ech : Môđyn đàn hồi chung kết cấu (Mpa) Eyc : Môđyn đàn hồi yêu cầu kết cấu áo đường (Mpa) Eyc =100Mpa Kcdđv : Hệ số cường độ độ võng, phụ thuộc vào độ tin cậy thiết kế Với độ tin cậy lấy 0,9 tra bảng 3.2 trang 38 Tài liệu [1] ta có: Kcdđv = 1.1 Sau có kết quy đổi, tra tốn đồ hình 3-1 trang 41 Tài liệu [1] theo E ch  E ch E12 tb giá trị Sau ta so sánh Ech với Eyc => Kết luận Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức: 12 tb E  (1+ k.t1/3 )  =  E1    1+ k  Trong đó: k= h2 E2 ,t = h1 E1 Bảng kết tính đổi: 102 E H 120 D E tb Lớp kết cấu Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung Cấp phối đá dăm loại Đất gia cố vôi Ei (MPa) 420 350 t= E2/E1 1.099 0.906 hi (cm) k= h2/h1 0.078 0.133 Htb (cm) 55 51 E'tb(MPa ) 294.42 285.80 300 0.495 30 2.000 45 277.89 236.97 15 15 236.97 Ta có : H  β = 1.191 D  E1234 = β.E tb = 1,191 294.42 = 350.76(Mpa) tb Từ tỷ số : H = 1, 667  D  E 42  1234 = = 0.120 350.76   E tb Tra tốn đồ Hình 3.1, tiêu chuẩn Tài liệu [1] xác định được: Ech = 0.503  E ch = 0.503.E1234 = 0.503  350.76 = 176.43 Mpa tb 1234 E tb Kết nghiệm toán: dv Ech = 176.43 > K cd E yc = 1,1x100 = 110.0MPa → Thoả mãn điều kiện độ võng đàn hồi cho phép - Phụ lục 5.3: Kết tính tốn theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi kết cấu áo đường PA_CPGCXM Cơng thức tính toán : dv E ch  K cd E yc Trong : Ech : Mơđyn đàn hồi chung kết cấu (Mpa) Eyc : Môđyn đàn hồi yêu cầu kết cấu áo đường (Mpa) Eyc =100Mpa Kcdđv : Hệ số cường độ độ võng, phụ thuộc vào độ tin cậy thiết kế Với độ tin cậy lấy 0,9 tra bảng 3.2 trang 38 Tài liệu [1] ta có: Kcdđv = 1.1 103 Sau có kết quy đổi, tra tốn đồ hình 3-1 trang 41 Tài liệu [1] theo E H 120 D E tb E ch  E ch E12 tb giá trị Sau ta so sánh Ech với Eyc => Kết luận Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức: 12 tb E  (1+ k.t1/3 )  =  E1    1+ k  Trong đó: k= h2 E2 ,t = h1 E1 Bảng kết tính đổi: Lớp kết cấu Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung Cấp phối đá dăm loại Đất gia cố xi măng Ei (MPa) 420 350 t= E2/E1 1.533 1.322 hi (cm) k= h2/h1 0.078 0.133 Htb (cm) 55 51 E'tb(MPa ) 283.27 274.02 300 1.479 30 2.000 45 264.81 202.90 15 15 202.90 Ta có : H  β = 1.191 D  E1234 = β.E tb = 1.191 283.27 = 337.47(Mpa) tb Từ tỷ số : H = 1, 667  D  E 42  1234 = = 0.124 337.47   E tb Tra toán đồ Hình 3.1, tiêu chuẩn Tài liệu [1] xác định được: Ech = 0.4511  E ch = 0.511.E1234 = 0.511 337.47 = 172.45 Mpa tb 1234 E tb Kết nghiệm toán: dv Ech = 172.45 > K cd E yc = 1,1x100 = 110.0MPa → Thoả mãn điều kiện độ võng đàn hồi cho phép 104 - Phụ lục 5.4: Kết tính tốn theo theo tiêu chuẩn kéo uốn đường PA_CPTN hi Lớp kết cấu Ei (Mpa) t k (cm) Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung 2000 8.1009 0.100 Cấp phối đá dăm loại 300 1.500 30 1.000 Cấp phối thiên nhiên 300 30 Kết tính tốn: Với lớp BTN (lớp trên): kết cấu áo Htb (cm) Etb (Mpa) 66 60 30 320.92 246.63 200 R ku 1.50 σ ku = 1.28MPa  ttku = = 1.6MPa K cd 0.94 Với lớp BTN (lớp dưới): σ ku = 0.80MPa  R ku 1.07 tt = = 1.14MPa ku K cd 0.94 Vậy điều kiện kéo uốn thoã mãn - Phụ lục 5.5: Kết tính tốn theo theo tiêu chuẩn kéo uốn đường PA_GCV hi Lớp kết cấu Ei (Mpa) t k (cm) Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung 2000 7.197 0.133 Cấp phối đá dăm loại 300 1.266 30 2.000 Đất gia cố vơi 236.97 15 Kết tính tốn: Với lớp BTN (lớp trên): σ ku = 1.32MPa  R ku 2.22 tt = = 2.36MPa ku K cd 0.94 Với lớp BTN (lớp dưới): σ ku R ku 1.58 = 0.85MPa  ttku = = 1.68MPa K cd 0.94 Với lớp đất gia cố vôi: σ ku = 0.06MPa  R ku 0.11 tt = = 0.10MPa ku K cd 0.94 Vậy điều kiện kéo uốn thoã mãn 105 kết cấu áo Htb (cm) Etb (Mpa) 51 45 15 379.53 277.89 236.97 - Phụ lục 5.6: Kết tính tốn theo theo tiêu chuẩn kéo uốn đường PA_GCXM hi Lớp kết cấu Ei (Mpa) t k (cm) Bê tơng nhựa nóng hạt mịn Bê tơng nhựa nóng hạt trung 2000 7.553 0.133 Cấp phối đá dăm loại 300 1.479 30 2.000 Đất gia cố xi măng 696.5 15 Kết tính tốn: Với lớp BTN (lớp trên): σ ku = 1.34MPa  R ku 2.22 tt = = 2.36MPa ku K cd 0.94 σ ku = 0.85MPa  R ku 1.58 tt = = 1.68MPa ku K cd 0.94 kết cấu áo Htb (cm) Etb (Mpa) 51 45 15 365.28 264.81 202.90 Với lớp BTN (lớp dưới): Với lớp đất gia cố xi măng: σ ku R ku 0.11 = 0.05MPa  ttku = = 0.10MPa K cd 0.94 Vậy điều kiện kéo uốn thoã mãn - Phụ lục 5.7: Kết tính tốn theo tiêu chuẩn đảm bảo ổn định trượt đất kết cấu áo đường PA_CPTN Theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất vật liệu dính: Cơng thức tính tốn: Tav + Tax  Ctt tr K cd Bảng tính đổi theo điều kiện chịu cắt trượt hi Htb Lớp kết cấu Ei (Mpa) t k (cm) (cm) Bê tông nhựa nóng hạt mịn 300 1.215 0.061 70 Bê tơng nhựa nóng hạt trung 250 1.014 0.100 66 Cấp phối đá dăm loại 300 1.500 30 1.000 60 Cấp phối thiên nhiên 200 30 30 Với:  Tax + Tav  = 0.0069 - 0.000112 = 0.00578 Mpa 106 Etb (Mpa) 249.78 246.94 246.63 200 Ctt 0.020 = = 0.02145 Mpa tr K cd 0.94 Trong : tr Kcd = 0,94 Kết nghiệm toán:  Tax + Tav  = 0.0058Mpa  Ctt = 0, 02145Mpa → Thoả mãn điều kiện chịu cắt trượt tr K cd đất đường - Phụ lục 5.8: Kết tính tốn theo tiêu chuẩn đảm bảo ổn định trượt đất kết cấu áo đường PA_GCV Theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất vật liệu dính: Cơng thức tính toán: Tav + Tax  Ctt tr K cd Bảng tính đổi theo điều kiện chịu cắt trượt Lớp kết cấu Ei (Mpa) t hi (cm) 30 15 k Bê tơng nhựa nóng hạt mịn 300 1.093 0.078 Bê tơng nhựa nóng hạt trung 250 0.900 0.133 Cấp phối đá dăm loại 300 1.266 2.000 Đất gia cố vôi 236.97 0 Với:  Tax + Tav  = 0.01032 - 0.00088 = 0.0094 Mpa Htb (cm) 55 51 45 15 Etb (Mpa) 276.31 274.50 277.89 236.97 Ctt 0.025 = = 0.027 Mpa tr K cd 0.94 Trong : tr Kcd = 0,94 Kết nghiệm toán:  Tax + Tav  = 0.0094Mpa  Ctt = 0, 027Mpa → Thoả mãn điều kiện chịu cắt trượt tr K cd đất đường - Phụ lục 5.9: Kết tính tốn theo tiêu chuẩn đảm bảo ổn định trượt đất kết cấu áo đường PA_GCXM 107 Theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất vật liệu dính: Cơng thức tính tốn: Tav + Tax  Ctt tr K cd Bảng tính đổi theo điều kiện chịu cắt trượt Lớp kết cấu Ei (Mpa) t hi (cm) 30 15 k Bê tơng nhựa nóng hạt mịn 300 1.141 0.078 Bê tơng nhựa nóng hạt trung 250 0.944 0.133 Cấp phối đá dăm loại 300 1.479 2.000 Đất gia cố xi măng 696.50 0 Với:  Tax + Tav  = 0.01032 - 0.00088 = 0.0094 Mpa Htb (cm) 55 51 45 15 Etb (Mpa) 265.62 263.04 264.81 202.90 Ctt 0.025 = = 0.027 Mpa tr K cd 0.94 Trong : tr Kcd = 0,94 Kết nghiệm toán:  Tax + Tav  = 0.0094Mpa  Ctt = 0, 027Mpa → Thoả mãn điều kiện chịu cắt trượt tr K cd đất đường Phụ lục 6: Chi phí vật liệu thi cơng vật liệu làm móng cho kết cấu áo đường đề xuất Phụ lục 6.1: Mỏ đất Phú Ninh cách thành phố Tam Kỳ 12 Km ĐVT K.Lượng TT Công tác xây lắp Kết cấu móng thiên nhiên Đắp đường K98 máy Đất đắp đường Kết cấu móng gia cố vơi Đơn giá T.Tiền 30.879 4.816 26.064 69.668 m3 m3 0.3 0.3 16.052 86.879 Đắp đường K98 máy m3 0.15 16.052 2.408 Đất đắp đường m3 0.105 86.879 9.122 108 Vôi Bột kg 8.4 2.829 23.766 Vận chuyển xỉ than từ Nhà máy nhiệt điện Tấn 0.0525 373.529 19.610 Phay trộn hỗn hợp đất, xỉ, vôi m2 14.762 14.762 Kết cấu móng gia cố xi măng 45.786 Đắp đường K98 máy m3 0.15 16.052 2.408 Đất đắp đường m3 0.105 86.879 9.122 Xi măng kg 8.4 1.543 12.958 Vận chuyển xỉ than từ Nhà máy nhiệt điện Tấn 0.0525 124.510 6.537 Phay trộn hỗn hợp đất, xỉ, xi măng m2 14.762 14.762 Đơn giá T.Tiền 51.413 4.816 46.597 76.855 Phụ lục 6.2: Mỏ đất Tiên Phước cách thành phố Tam Kỳ 35 Km ĐVT K.Lượng TT Công tác xây lắp Kết cấu móng thiên nhiên Đắp đường K98 máy Đất đắp đường Kết cấu móng gia cố vơi m3 m3 0.3 0.3 16.052 155.325 Đắp đường K98 máy m3 0,15 16.052 2.408 Đất đắp đường m3 0,105 155.325 16.309 Vôi Bột kg 8,4 2.829 23.766 Vận chuyển xỉ than từ Nhà máy nhiệt điện Tấn 0,0525 373.529 19.610 Phay trộn hỗn hợp đất, xỉ, vơi m2 14.762 14.762 Kết cấu móng gia cố xi măng 52.973 Đắp đường K98 máy m3 0.15 16.052 2.408 Đất đắp đường m3 0.105 155.325 16.309 Xi măng kg 8.4 1.543 12.958 109 Vận chuyển xỉ than từ Nhà máy nhiệt điện Tấn 0.0525 124.510 6.537 Phay trộn hỗn hợp đất, xỉ, xi măng m2 14.762 14.762 110 Phụ lục 7: Kết đo hàm lượng phóng xạ mẫu gia cố lượng phóng xạ lan truyền nước mấu theo thời gian (7, 14, 21, 28 ngày) Kết đo hàm lượng phóng xạ (liều xạ tích lũy) mẫu gia cố vơi sau ngâm 7, 14, 21, 28 ngày Liều xạ tích lũy, ký hiệu K, Đơn vị: µSv/h Kmẫu ngày Kmẫu 14 ngày Kmẫu 21 ngày Kmẫu 28 ngày Kmẫu Bảo dưỡng 0,29 0,20 0,20 0,19 0,19 15 0,30 0,19 0,18 0,18 0,17 T9 15 0,28 0,22 0,20 0,20 0,19 T10 15 10 0,26 0,23 0,22 0,21 0,21 T12 20 0,29 0,22 0,22 0,20 0,20 T13 20 0,28 0,24 0,23 0,22 0,21 T14 20 0,30 0,23 0,22 0,21 0,21 T15 20 10 0,32 0,24 0,24 0,23 0,21 T17 25 0,33 0,29 0,27 0,26 0,25 T18 25 0,36 0,28 0,26 0,25 0,23 T19 25 0,30 0,27 0,26 0,23 0,22 T20 25 10 0,32 0,27 0,26 0,26 0,24 Tổ mẫu T7 % Xỉ % Vơi 15 T8 Kết đo hàm lượng phóng xạ (liều xạ tích lũy) mẫu gia cố xi măng sau ngâm 7, 14, 21, 28 ngày Tổ mẫu T7 T8 T9 T12 T13 T14 T17 T18 T19 % Xỉ 15 15 15 20 20 20 25 25 25 % Xi măng 8 Kmẫu 0,20 0,22 0,23 0,22 0,24 0,24 0,24 0,25 0,25 Kmẫu ngày 0,19 0,21 0,21 0,20 0,21 0,22 0,22 0,23 0,24 Kmẫu 14 ngày 0,18 0,20 0,21 0,19 0,21 0,20 0,21 0,23 0,22 Kmẫu 21 ngày 0,17 0,19 0,20 0,19 0,20 0,19 0,21 0,22 0,21 Kmẫu 28 ngày 0,17 0,19 0,20 0,18 0,20 0,19 0,20 0,21 0,20 Kết đo hàm lượng phóng xạ (liều xạ tích lũy) lan truyền nước ngâm mẫu gia cố vôi 7, 14, 21, 28 ngày 111 Knước ngày Knước 14 ngày Knước 21 ngày Knước 28 ngày Kmẫu Bảo dưỡng 0,29 0,14 0,15 0,17 0,17 15 0,30 0,16 0,17 0,16 0,16 T9 15 0,28 0,15 0,16 0,16 0,15 T10 15 10 0,26 0,14 0,15 0,15 0,14 T12 20 0,29 0,15 0,17 0,18 0,16 T13 20 0,28 0,16 0,19 0,21 0,18 T14 20 0,30 0,16 0,17 0,18 0,16 T15 20 10 0,32 0,16 0,16 0,17 0,16 T17 25 0,33 0,16 0,16 0,18 0,15 T18 25 0,36 0,17 0,18 0,20 0,18 T19 25 0,30 0,17 0,19 0,20 0,16 T20 25 10 0,32 0,16 0,16 0,18 0,17 Tổ mẫu T7 % Xỉ % Vôi 15 T8 Kết đo hàm lượng phóng xạ (liều xạ tích lũy) lan truyền nước ngâm mẫu gia cố xi măng 7, 14, 21, 28 ngày Tổ mẫu T7 T8 T9 T12 T13 T14 T17 T18 T19 % Xỉ 15 15 15 20 20 20 25 25 25 % Xi măng 8 Kmẫu 0,20 0,22 0,23 0,22 0,24 0,24 0,24 0,25 0,25 Knước ngày 0,15 0,16 0,16 0,15 0,16 0,17 0,18 0,18 0,17 112 Knước 14 ngày 0,16 0,17 0,16 0,16 0,17 0,18 0,20 0,18 0,19 Knước 21 ngày 0,17 0,18 0,17 0,19 0,16 0,19 0,20 0,19 0,19 Knước 28 ngày 0,14 0,16 0,15 0,16 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 ... PHÚ LỘC NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG SỬ DỤNG XỈ THAN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NÔNG SƠN LÀM VẬT LIỆU GIA CỐ LỚP MÓNG TRONG XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ở TP TAM KỲ Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng... lượng đất cối, Gđ+c, g 5796 5900 5982 6018 5998 Khối lượng đất cối Gđ, g 1602 1706 1788 1824 1804 Dụng trọng ẩm 1.701 1.811 1.898 1.936 1.915 Dung khô 1.495 1.548 1.594 1.569 1.515 Thế tích cối V,... lượng đất cối, Gđ+c, g 4857 4935 4984 4999 5017 Khối lượng đất cối Gđ, g 1698 1776 1825 1840 1858 Dụng trọng ẩm 1.806 1.889 1.941 1.957 1.976 Dung khô 1.559 1.593 1.602 1.595 1.583 Thế tích cối V,