mình có bản vẽ autocad của tháp nhé.liên hệ để lấy ............................................................................................................................................................................
PHẦN MỞ ĐẦU ********** Trong suốt 20 năm thực công đổi , đất nước ta có bước phát triển vượt bậc tất lĩnh vực : kinh tế,chính trị, văn hố, giáo dục, đời sống… Đặc biệt kinh tế nước ta có thành tựu đáng kể Nhiệm vụ đưa nước ta trở thành nước công nghiệp tiên tiến giới vào năm 2020 có tính khả thi hết Tuy nhiên với xuất phát điểm thấp cộng thêm bị chiến tranh tàn phá nặng nề việc phát triển kinh tế gặp khơng khó khăn, trở ngại Một vấn đề nan giải phát triển kinh tế đảm bảo môi trường sống an tồn, Vấn đề mơi trường ngày quan tâm khơng từ phía nhà quản lí mà nhiều nhà sản xuất coi trọng Trong nhiều năm trước đây, trọng tới việc phát triển kinh tế ngành, địa phương mà qn việc xử lí nhiễm công nghiệp Xu phát triển chung giới phát triển bền vững, phát triển đôi với bảo vệ môi trường, nhiều dây chuyền xử lí loại chất thải cơng nghiệp lắp đặt hoạt động có hiệu góp phần không nhỏ vào việc giảm thiểu ô nhiễm Trong loại khí thải gây ảnh hưởng xấu đến mơi trường phải kể tới khí HCl Đây axít có nhiều ứng dụng cơng nghiệp : điều chế hợp chất hữu nhựa PVC , clo hoá hợp chất hữu (đặc biệt hidrocacbon )…Theo thống kê giới có khoảng 20 triệu axít sản xuất hàng năm Nếu khơng xử lí hỗn hợp khí có chứa axít HCl mà thải trực tiếp ngồi mơi trường làm giảm pH khu vực, gây tưọng mưa axít huỷ hoại cơng trình kiến trúc hệ sinh thái, ngồi gây ảnh hưởng trực tiếp tới sức khoẻ dân cư sống xung quanh.Bởi vậy, nhiệm vụ xử lí hỗn hợp khí có chứa HCl trước thải ngồi mơi trường yêu cầu tất yếu tất sở công nghiệp (đặc biệt sở có sử dụng thải khí này) Để xử lí hỗn hợp khí HCl phương pháp hấp thụ phương pháp đơn giản hiệu Với phương pháp hấp thụ từ 80 tới 90% lượng HCl có hỗn hợp khí Sau tơi xin giới thiệu thiết kế tháp đĩa lưới có ống chảy truyền hấp thụ khí HCl với dung mơi nước Đây nhiệm vụ đồ án mơn học q trình cơng nghệ hố học sinh viên ngành công nghệ môi trường năm thứ 4, trường đại học Bách Khoa Hà Nội PhÇn I Tính toán thiết kế tháp I cân vật liệu I.1 Chuyển đổi đơn vị * Chuyển nồng độ thể tích sang nồng độ phần mol tơng đối Yd: nồng độ phần mol tơng đối HCl hỗn hợp khí (kmol/kmol khí trơ) y Yd d yd => Yd =0,01 ( kmol HCl/kmol khí trơ) - Mặt khác hiệu suất hấp thụ = 95% Gọi Yc : nồng độ cuối HCl hỗn hợp khí (kmol HCl/kmol khí trơ) = Yd Yc = 0,95 Yd - Yc = 0,95Yd 0,05Yd = Yc Yd Yc = 0,05 0,01 = 5.10-4 ( kmol HCl/kmol khí trơ) yc : nồng độ phần mol khí cần hấp thụ hỗn hợp y d Yd = y =0.01 yd = 0.0099 (kmol HCl/kmol hỗn hợp khí) d Nồng độ mol tương đối trung bình : Ytb = Yd Yc 0,01 5.10 = = 5,25.10-3 (kmol HCl/kmol khí trơ) 2 Nồng độ phần mol trung bình : Ytb 5,25.10 -3 ytb = Y = (kmol HCl/kmol hỗn hợp khí) = 5,22.10 , 25 10 tb *Chuyển đổi đơn vị lưu lượng từ Nm3/h trở đơn vị kmol/h : Theo đề ta có lưu lượng khí thải vào tháp Q = 10000 (Nm3/h) - Do điều kiện tiêu chuẩn lưu lượng khí thải : Q 10000 QV = 22,4 = 22,4 = 446,43 (kmol/h) 1.2 Thiết lập phương trình đường cân : Phương trình đường cân có dạng : mX Y = (1 m) X (kmol HCl/kmol khí trơ).[II] Y X = (m 1)Y m (kmol HCl/kmol khí trơ).[II] Với m = số cân pha [II] P : hệ số Henry (mmHg) P : áp suất chung hỗn hợp Do HCl chất khí dễ hòa tan nước toi chọn thông số ban đầu P = atm; T = 25 oC Tra bảng IX.1 ta có : ΨHCl ( 25OC) = 0,00215.106 (mmHg) m= 0,00215.10 = 0,943 3.760 Phương trình cân : Thay giá trị vào ta có : 0,943 X Y = 0,057 X (kmol HCl/kmol khí trơ) Y X = 0,943 0,057Y ( kmol HCl/ kmol H2O) Theo dung môi ban đầu nước, nồng độ ban đầu nước HCl Xd = 1.3 Phương trình đường làm việc tháp : Phương trình cân vật liệu khoảng thể tích thiết bị kể từ tiết diện tới phần thiết bị: Gtr ( Y – Yc ) = Gx ( X – Xd ) Trong : Xd : nồng độ ban đầu cấu tử cần hấp thụ dung môi ( kmol HCl/ kmol H2O) Yc : nồng độ cuối cấu tử cần hấp thụ hỗn hợp khí (kmol/kmol khí trơ) Gx : lưu lượng dung môi vào thiết bị hấp thụ ( kmol/h ) Gtr : lượng khí trơ vào thiết bị hấp thụ ( kmol/h ) Từ phương trình cân vật liệu ta có: - Lưu lượng khí trơ : Gtr = Gy ( – yd ) = 446,43 ( 1- 0,0099 ) = 442,01 (kmol/h) Do đề không cho nồng độ cuối dung môi , phải chọn để đạt yêu cầu toán thiết kế đề Ta có : Yd Xcmax = m (m 1).Y d [II] 0,01 = 0,943 (0,943 1).0,01 = 0,0106 ( kmol/kmol dungmôi) Yd Yc Gxmin = Gtr X X = 442,01 cm d 0,01 5,25.10 0,0106 = 396,14 (kmol/h) Gx = β Gxmin Người ta thường chọn β = 1,2 : 1,25 Ở chọn β = 1,2 Gx = 1,2 396,14 =475,37 ( kmol/h) - Phương trình đường làm việc cho đoạn tháp : Gtr ( Y – Yc ) = Gx (X – Xd ) Y= Gx G X Yc = l.X + Yc - x X d [II] Gtr Gtr Thay số vào ta có: - Phương trình đường làm việc : Y = 1,0755.X + 5.10-4 Dưới bảng giá trị, đồ thị biểu diễn quan hệ X,Y,Ycb : ( vẽ exel ) II.TÍNH KẾT CẤU THÁP II.1 Đường kính II1.1.Tính thơng số vật lí II1.1.1 Tính khối lượng riêng Đối với pha lỏng: a HCl a HCl Áp dụng công thức : = + [I] H O xtb HCl Trong : ρxtb : Khối lượng riêng trung bình hỗn hợp lỏng, ( kg/m3) aHCl : Phần khối lượng HCl pha lỏng ρHCl, H o : Khối lượng riêng HCl, H2O 25oC ( kg/m3 ), Tra bảng I.5 [I] 25oC : H O = 997,08 ( kg/m3 ) Tra bảng I.2 [I] ta có : HCl (20 o C ) 1149 (kg / m ) HCl (40 o C ) 1138 (kg / m ) Dựa vào phương pháp nội suy HCl (25 o C ) 1146 (kg / m ) -Tính aHCl : G 442,01 4 tr + Xc = G (Yd Yc ) = 475,37 (0,01 5.10 ) x = 8,83.10-3 (kmol HCl/ kmol dung môi) + Xtb = Xd Xc 8,83.10 = = 4,42.10-3( kmol HCl/ kmol dung môi) 2 X tb 4,42.10 -3 + xtb = X = = 4,4.10 ( kmol HCl/ kmol dung môi) 4,42.10 tb M x HCl tb Áp dụng công thức a HCl = M x M (1 x ) [I] HCl tb H O tb Trong : * aHCl : Phần khối lượng trung bình HCl hỗn hợp * xtb : nồng độ phần mol trung bình cấu tử cần hấp thụ pha lỏng Thay số vào ta có : aHCl = 36,5.4,4.10 = 8,8.10-3 36,5.4,4.10 18(1 4,4.10 ) Với Mx = MHCl xtb + Mnước ( 1- xtb) khối lượng phân tử hỗn hợp lỏng Mx Mx = 36,5 4,4.10-3 + 18(1- 4,4.10-3) = 18,0814 (kg/kmol) Như vậy: xtb a HCl HCl 1 a HCl = 8,8.10 8,8.10 = 998,15 ( kg/m3 ) H 2O 1146 997,08 * Đối với pha khí : -Tính My : My = ytb.MHCl + (1-ytb).Mkk Trong : * My : phân tử lượng trung bình hỗn hợp khí (kg/kmol) * MHCl, Mkk : khối lượng phân tử HCl khơng khí (kg/kmol) *ytb : phần mol trung bình HCl hỗn hợp (kmolHCl/kmol hỗn hợp khí) Ta có : My = 5,22.10-3 36,5 + ( 1- 5,22.10-3 ) 29 = 29,04 (kg/kmol) Tính ytb : Áp dụng công thức : ytb P.M y RT My T P ( kg/m3) [I] 22,4 To Po Trong : * ytb : khối lượng riêng trung bình hỗn hợp khí tháp (kg/m3) *My: phân tử lượng trung bình hỗn hợp khí *To : nhiệt độ điều kiện tiêu chuẩn, To = 273 OK *T : nhiệt độ làm việc tháp, T = 273 + 25 = 298 oK *Po : áp suất điều kiện tiêu chuẩn Po = 1atm *P: áp suất lam việc tháp, P = atm ytb = 29,04 298 =4,245 ( kg/m3) 22,4 273 II.1.1.2 Độ nhớt μx, μy * Đối với pha lỏng μx : Áp dụng công thức : lg μx = xtb.lg μHCl + (1-xtb).lg μnước Trong : * μHCl, μnước : độ nhớt HCl, nước 25oC ( Ns/m2) *xtb : phần mol trung bình HCl hỗn hợp Tra bảng I.102 – I, ta có : μnước (25oC) = 0,8937.10-3 (Ns/m2) Dựa vào bảng I.107 [I] ta có : * μHCl (20o C) = 1,7.10-3 (Ns/m2) * μHCl (30o C) = 1,48.10-3 (Ns/m2) Dựa vào phương pháp nội suy ta có : * μHCl (25o C) = 1,59.10-3 (Ns/m2) lg μx = 4,4.10-3.lg(1,59.10-3) + (1- 4,4.10-3).lg(0,8937.10-3) lg μx = - 3,0477 μx = 8,96.10-4 (Ns/m2) Đối với pha khí : Áp dụng cơng thức : My y y tb M HCl (1 y tb ).M kk HCl kk [I] Trong : * y , HCl , kk : độ nhớt trung bình pha khí, HCl, khơng khí nhiệt độ làm việc t = 25oC, Ns/m2 * My, MHCl, Mkk : khối lượng phân tử pha khí, HCl, khơng khí nhiệt độ 25oC, P= 3atm Tra đồ thị I-35- [II] ta có : * HCl (25 o C ) 145.10 ( Ns / m ) * kk (25 o C ) 180.10 ( Ns / m ) y y tb M HCl HCl My 29,04 2 (1 y tb ).M kk 5,25.10 36,5 (1 5,25.10 ).29 = 1,797.10-5 kk 145.10 180.10 (Ns/m2) II.1.2.Tính đường kính tháp đĩa lưới : Áp dụng cơng thức : D 4.V ytb 3600. ytb (m) [II] Trong : * Vytb : lượng khí trung bình tháp, (m3/h) * ωytb : tốc độ khí trung bình tháp, m/s + Tính lưu lượng thể tích khí trung bình tháp : V ytb G ytb M ytb ytb (m3/h) Với : * Gytb : lưu lượng khí trung bình tháp.(kmol/h) * Mytb : khối lượng phân tử trung bình khí tháp, kg/kmol * ytb : khối lượng riên trung bình khí tháp kg/m3 Ta có : G ytb G yd G yc Gtr (1 Ytb ) = 442,01 (1+5,25.10-3) = 444,33 (kmol/h) V ytb 444,33.29,04 3039,66(m / h) 4,245 - Lu lỵng láng trung bình tháp: G xtb G xd G xc (kg/h) Gxd = 475,37 (kmol/h) Gxc = Gxd + G HCl bÞ hÊp thơ G HCL bị hấp thụ = Gtrơ (Yđ - Yc) = 442,01(0,01 – 5.10-4) = 4,2 (kmolSO2/h) G ytb Vytb * y 3039,66* 4, 245 12903,36 (kg/h) G xtb G xd G SO 2bihapthu 4,2 477,47 (kmol/h) = 477,47 18,08 = 8632,66 (kg/h) 475,37 *Tính vận tốc khí tháp ytb , m/s Do đặc thù tháp đệm làm việc ổn định đạt hiệu cao vận tốc đảo pha nên ta áp dụng công thức để tính tốc độ (khí) tháp dp d ytb lg g Vd xtb x n ,16 G A 1,75. x G y 1/ ytb xtb 1/ Trong ®ã: dp pha, Vđ d : tốc độ bắt đầu tạo nhũ tơng hay gọi tốc độ ®¶o m/s : thĨ tÝch tù cđa ®Ưm : bề mặt riêng đệm Do tháp hấp thụ HCl mang tính axít nên thiết bị loại đệm với đặc tính đệm: Đệm vòng Rasig để lộn xộn, kích thớc đệm: 30x30x3,5 Tra bảng thông số kỹ thuật (IX.8 II ) ta đợc: Vd = 0,76 (m3/m3) d = 165 (m2/m3) g : gia tèc träng trêng, g = 9,81 (m/s2) Gx, Gy: lỵng lỏng lợng trung bình (kg/h) Gx = 8632,66 (kg/h) Gy = 12903,36 (kg/h) x , n : ®é nhít cđa pha láng theo nhiƯt ®é trung bình độ nhớt nớc 200C, Ns/m2 n (20 C ) = 1,005.10-3 (Ns/m2) x (25 C ) = 9,25.10-4(Ns/m2) xtb , ytb : khối lợng riêng trung bình cđa pha láng vµ pha khÝ (kg/m3) x xtb = 998,15 (kg/m3) y ytb = 4,245 (kg/m3) Thiết bị tháp hấp thụ loại đệm A = 0,022 Thế vào phơng trình: 0,16 1/4 1/8 � dp 165.4, 245 �9, 25.104 � � �8632, 66 � �4, 245 � � 0,022 1, 75 � lg � � � �998,15 � => lg( dp 0,161) 3 � 9,81.0, 76 998,15 1, 005.10 12903,36 � � � � � � � � � � = -0,777 => dp = 1,044 => dp = 1,02 (m/s) Theo thùc nghiƯm th× trình chuyển khối chế độ sủi bọt tốt nhất, xong thực tế tháp đệm làm việc tốc độ đảo pha tăng khó bảo đảm trình ổn định Vì Tốc độ thích hợp tính theo phơng pháp thờng b»ng kho¶ng: y = (0,8 0,9) dp Ta chän y = 0,85 dp = 0,85.1,02 = 0,867 (m/s) Thay giá trị ta có đờng kính tháp => Đờng kính tháp: D 4.3039, 66 1,11( m) 1,1(m) 3600.3,14.0,867 => Lúc tốc độ khí trung bình tháp là: ytb 4.Vytb D 3600. 4.3641, 04 0,889( m / s) 1,112.3600.3,14 cã ytb (0,8 0,9) dp => kết phù hợp Kiểm tra điều kiện thiÕt kÕ d dem 4.Vd 4.0, 76 0, 0167 0, 02 D d D 165.1,1 50 d®Ưm: ®êng kÝnh ®Ưm D: ®êng kÝnh tháp d Điều kiện thiết kế dem => đệm phù hợp D 50 II.2 Chiều cao áp dụng công thức xác định chiều cao líp ®Ưm: H® = my.h®v( m ) [II-175] đó: my: số đơn vị chuyển khối xác định theo nồng độ pha (khí) hđv: chiều cao đơn vị chuyển khối * Tính chiều cao đơn vị chuyển khối Ta áp dụng c«ng thøc: G hdv h1 m y h2 [II-177] Gx Trong ®ã: h1, h2 : chiỊu cao cđa đơn vị chuyển khối pha khí, pha lỏng (m) Gx, Gy: lu lợng trung bình pha lỏng, pha khÝ (kg/h) m : hƯ sè gãc cđa ®êng cong c©n b»ng * TÝnh h1 , 345 ¸p dơng c«ng thøc: h1 = 0,615.dtd Re y Pry2 / Trong đó: dtd: đờng kính tơng ®¬ng cđa ®Ưm Rey: chn sè Reynold cho pha h¬i Pry: chuÈn sè Prandt cho pha h¬i d td 4.Vd 4.0,76 0,018(m) d 165 Re y 4. y y d y Trong ®ã: y : vËn tèc khÝ ®i th¸p (m/s) y ytb 0,889(m / s ) y : khối lợng riêng trung bình hỗn hợp khí tháp (kg/m3) y ytb 4, 245(kg / m3 ) d : bề mặt riêng đệm, d =165 (m2/m3) y :độ nhớt trung bình pha khÝ, (Ns/m2) 10 Re y Pry �0,889 �4, 245 5091, 05 165 �1, 797.105 y y Dy Trong ®ã: y : ®é nhớt hỗn hợp khí, (Ns/m2) y : khối lợng riêng trung bình pha khí, (kg/m3) Dy : hƯ sè khch t¸n cđa pha khÝ, m2/s Dy DHCl kk 4,3.107.T 1,5 P (u1/SO32 u1/kk3 ) T �1 � � �M SO M kk � � � � [II-127] : nhiƯt ®é K, T = 273 + 25 = 298K P = atm =3,102 at M HCl , M kk : khèi lỵng mol cđa HCl, kh«ng khÝ (kg/kmol) uHCl , ukk : thĨ tích mol HCl, không khí (cm3/mol) Tra bảng VIII.2 - II => uHCl 28,3(cm3 / mol ) ukk = 29,9(cm3/mol) � DHCl kk => Pry 4,3.107 �2981,5 1 � 4,69.106 (m / s ) 1/ 1/ 3,102 �(28,3 29,9 ) 35,5 29 1, 797.105 0,903 4, 245 �4, 69.106 => h1= 0,615.0,018.5091,050,345.0,9032/3=0,159 (m) * TÝnh h2 chiÒu cao đơn vị chuyển khối pha lỏng 2 h2 119 x x g 1/ Re 0x, 25 Prx0,5 (m) [III-30 ] Trong ®ã: x : độ nhớt trung bình pha lỏng, Ns/m2 x : khối lợng riêng trung bình pha láng,kg/m3 g : gia tèc träng trêng, g = 9,81 (m/s2) Rex 4.wx d x d : bề mặt riêng đệm (m2/m3), d =165(m2/m3) 11 Gx 4.G x (kg/m2s) F 3600. D Gx: lu lợng trung bình pha lỏng, Gx = 8632,66 (kg/h) wx �8632, 66 2,52( kg / m s) 3600 �3,14 �1,12 �2,52 � Re x 68,18 165 �8,96.104 x Prx Dx xtb � wx Trong ®ã: x = 8,96.10-4 Ns/m2 xtb : khối lợng riêng trung bình pha lỏng, kg/m3 Dx : hƯ sè khch t¸n pha láng, m2/s 1 M SO MH O 10 Dx20 AB H O (u 2 1/ SO2 u 1/ H 2O ) [II-133] (m / s ) Trong ®ã: 20 Dx : hệ số khuếch tán dung dịch lỏng ë 20 0C (m2/s) M HCl , M H O : khèi lỵng mol cđa HCl, H2O (kg/kmol) M HCl = 35,5 (kg/kmol) M H O = 18 (kg/kmol) A, B: hệ số liên hợp A = 1; B = 4,7 H O : ®é nhít cđa níc ë 200C, H O = 1cp = 10-3 Ns/s 2 uHCl , u H O : thĨ tÝch mol cđa HCl, H2O (cm3/mol) u HCL = 44,8 (cm3/mol) u H O = 18,9 (cm3/mol) 1 35,5 18 9 (m /s) � Dx20 1,89.10 4, �1 � (28,31/ 18,91/ ) 106 Dx20 20 = Dx [1 + b(t - 20)] (m2/s) Trong ®ã: 12 b 0,2 H O H O : ®é nhít cđa níc ë 200C, H O = 1cp = 10-3 Ns/s 2 : khối lợng riêng nớc ë 200C Tra b¶ng I.5 => = 998,23 (kg/m3) => b 0,2 0,02 998,23 Dx 25 1, 469.109 � 0, 02.(25 20) 2, 079.109 Prx 8,96.104 431, 78 998,15 �2, 079.10 9 2/3 � 8,96.104 � 0,25 0,5 h2 119 � �998,15 � 9,81 � � (68,18) (431, 78) 0,309( m) � � => Chiều cao đơn vị chuyển khối pha láng lµ h = 0,309 (m) *TÝnh m hệ số góc đờng cân Dựa vào bảng sè liÖu => m = 0,9425 Gy => hdv h1 m h2 [II -177] Gx h1 = 0,159 (m) m = m = 9,83 h2 = 0,309 (m) Gx = 8632,66 (kg/h) Gy = 12903,36 (kg/h) => Chiều cao đơn vị chuyển khèi hdv h1 m Gy Gx h2 0,159 0,9425 12903,36 0,309 0,594( m) 8632, 66 *Tính số đơn vị chuyển khối xác định theo nồng ®é pha khÝ Y dY m y [II -175] Y Y Ycb Y : thành phần làm việc 13 Ycb : thành phần mol cân Ta xác định số đơn vị chuyển khối theo phơng pháp tích phân đồ thị Việc tính tích phân dựa voà việc vận dụng đồ thị 1 hệ toạ độ - Y Giá trị tích phân bằn diƯn tÝch Y Ycb Y Ycb h×nh thang cong giới hạn đồ thị đờng Yd = 0,01 (kmol Y Ycb HCl/kmol kh«ng khÝ) Yc = 5.10-4 (kmol HCl/kmol kh«ng khÝ) X 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.0088 0.00884 Y 0.0005 0.0015755 0.002651 0.0037265 0.004802 0.0058775 0.006953 0.0080285 0.009104 0.0099644 0.01000742 Ycb 0.000942946 0.001885785 0.002828516 0.00377114 0.004713657 0.005656066 0.006598367 0.007540562 0.00829424 0.008331922 1/(Y-Ycb) m 2000 0.942946252 1580.893328 0.942838768 1306.822301 0.942731303 1113.605989 0.942623856 970.0639996 0.942516428 859.2221314 0.942409018 771.0490366 0.942301626 699.2357884 0.942194252 639.6158228 0.942097632 598.7448904 0.942052547 596.8373747 0.942471168 S 1.925625387 1.55286908 1.301585313 1.120493536 0.983698617 0.876678321 0.790645665 0.719967454 0.532742779 0.025716975 9.830023126 *Đồ thị tính số đơn vị chuyển khối Diện tích miền giới hạn đờng cong ta đợc: my = 9,83 => Chiều cao lớp đệm đợc tính theo công thức: H = my.hdv my: số đơn vị chuyển khối hdv: chiều cao đơn vị chuyển khối => H® = 9,83.0,594 = 5,8 (m) Ta quy chn chiỊu cao cđa líp ®Ưm H® = (m) *ChiỊu cao tháp đệm áp dụng công thức: H = Hđ + Hđệm nắp + Hđệm - đệm + Hđệm - đáy 14 Hđệm nắp = m Hđệm - đệm = 0,5 m tách lớp đệm làm đôi Hđệm - đáy = m => H = + + 0,5 + = 8,5 m 15 ... tử cần hấp thụ dung môi ( kmol HCl/ kmol H2O) Yc : nồng độ cuối cấu tử cần hấp thụ hỗn hợp khí (kmol/kmol khí trơ) Gx : lưu lượng dung mơi vào thiết bị hấp thụ ( kmol/h ) Gtr : lượng khí trơ... Y = 0,057 X (kmol HCl/ kmol khí trơ) Y X = 0,943 0,057Y ( kmol HCl/ kmol H2O) Theo dung môi ban đầu nước, nồng độ ban đầu nước HCl Xd = 1.3 Phương trình đường làm việc tháp : Phương trình... (kmol HCl/ kmol dung môi) + Xtb = Xd Xc 8,83.10 = = 4,42.10-3( kmol HCl/ kmol dung môi) 2 X tb 4,42.10 -3 + xtb = X = = 4,4.10 ( kmol HCl/ kmol dung môi) 4,42.10 tb M x HCl tb Áp dụng