ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 2

Đối với ae sv ngành kỹ thuật, ĐATN đã là khó khăn, nan giải. Nhưng đạt được GIẢI NHÌ LOA THÀNH 2015 thì còn gì tuyệt vời hơn. Đây là ĐATN đã đạt giải Loa Thành - Giải thưởng danh giá cho ae trước khi trở thành Kỹ sư giỏi và toàn năng

GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT 111Equation Chapter Section SỐ LIỆU ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BTCT SƠ ĐỒ – KHUNG TRỤC 13250 5700 3050 1200 3300 S14 1200 S13 S15 1700 S11 S9 S12 1200 S10 S8 14700 S7 3900 S6 S5 S2 3100 S3 S4 3600 S1 5700 3050 4500 13250 A SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 B C Trang D GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT THUYẾT MINH TÍNH TỐN KẾT CẤU ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP I/ THIẾT KẾ BẢN SÀN: 1/ chọn sơ tiết diện 1.1/ Phân loại sàn L2 5700   4, 75  � L1 1200 xem làm việc theo phương cạnh ngắn (Bản dầm) L2 4500   1, 25  � L1 3600 xem làm việc theo phương 1.2/ Chọn sơ chiều dày kích thước tiết diện dầm HS  D L1 M phương phương Kích thước L1 L2 Sàn phương Sàn phương Tỉ lệ D/M hs tính tốn (m) hs chọn (cm) 1,2 5,7 1/30 0,04 10 3,9 5,7 0,8/40 0,078 10  Đối với dầm phụ hdp = (1/18-1/15 )L =217260 mm =>Chọn hdp = 300 mm bd = (1/2 - 1/3 ) hd = 0,1 0,15 m => Chọn bdp = 200 mm  Đối với dầm hdc =(1/8-1/12 )L=475 mm=>Chọn hdc =400mm bd = (1/2 - 1/3 ) hd = 133 200 mm => Chọn bdc = 200 mm 1.3/ Chọn sơ tiết diện cột Tiết diện ngang cột tính sơ sau: Ac  N ns qs As  Rb Rb N - tổng tải trọng từ sàn, dầm, cột, truyền lên cột ns – số tầng nằm phía cột xét; qs - tải trọng phân bố (tĩnh tải + hoạt tải) sàn, lấy khoảng 10 ÷14 kN/m2 SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT As - diện tích truyền tải, lấy gần mặt Rb - cường độ nén tính tốn bê tông N ns qs As 3.14.9, 69    0, 048 � b  h  Ac �0, 25 m R R 8,5.10 b b CỘT BIÊN: ( C1) N ns qs As 3.14.15,313 Ac     0, 076 � b  h  Ac �0,3 m Rb Rb 8, 5.103 Ac  CỘT GIỮA: (C2) 1.4/ Xác định liên kết dầm sàn  Ô dầm + Biện pháp thi cơng đổ tồn khối + hdp/hs = 300/100 =  Ơ phương + Biện pháp thi cơng đổ toàn khối + hdc/hs = 400/100 = SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang Liên kết dầm sàn liên kết đầu ngàm Liên kết ngàm cạnh tính tốn với sơ đồsàn số GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT 2/ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG  TẦNG ĐIỂN HÌNH Ơ SÀN S1, S2,S3,S4, S9, S12, S13, S15 – PHÒNG NGỦ- PHÒNG KHÁCH Các lớp cấu tạo - Gạch ceramic : - Vữa lót dày 3cm: - Vữa trát dày 2cm : - Bản BTCT - Trần hệ thống ống kỹ thuật - TĨNH TẢI - HOẠT TẢI SỬ DỤNG Hệ số vượt tải 1,10 1,20 1,20 1,10 Hệ số vượt tải 1,30 Trọng lượng riêng (daN/m3) 2000 2000 2000 2500 Chiều dày (m) 0,010 0,030 0,020 0,100 Tải phân bố (daN/m2) 22 72 48 275 60 477 Tải tính toán (daN/m2) 195 672 Tải tiêu chuẩn (daN/m2) 150 - TỔNG TẢI TRỌNG Ơ SÀN S5, S6, S7, S10 – HÀNH LANG + CẦU THANG Các lớp cấu tạo - Gạch ceramic : - Vữa lót dày 3cm: - Vữa trát dày 2cm : - Bản BTCT - Trần hệ thống ống kỹ thuật - TĨNH TẢI - HOẠT TẢI SỬ DỤNG Hệ số vượt tải 1,10 1,20 1,20 1,10 Hệ số vượt tải 1,20 Trọng lượng riêng (daN/m3) 2000 2000 2000 2500 Chiều dày (m) 0,010 0,030 0,020 0,100 Tải phân bố (daN/m2) 22 72 48 275 60 477 Tải tính toán (daN/m2) 360 837 Tải tiêu chuẩn (daN/m2) 300 - TỔNG TẢI TRỌNG Ơ SÀN S8, S11, S14 - WC Các lớp cấu tạo - Gạch ceramic : - Vữa lót dày trung bình 4cm: - Bt gạch vỡ - Bt đá mi dày 4cm : - Bản BTCT - TĨNH TẢI SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Hệ số vượt tải 1,10 Trọng lượng riêng (daN/m3) 2000 Chiều daøy (m) 0,010 1,20 1,20 1,20 1,10 2000 1600 2000 2500 0,040 0,100 0,020 0,100 Trang Tải phân bố (daN/m2) 22 96 192 48 275 633 GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT - HOẠT TẢI SỬ DỤNG Hệ số vượt tải 1,30 Tải tiêu chuẩn (daN/m2) 150 Tải tính toán (daN/m2) 195 828 - TỔNG TẢI TRỌNG  SÂN THƯỢNG ( Mái có sử dụng để nghỉ ngơi) Các lớp cấu tạo - Gạch ceramic : - Vữa lót dày 3cm: - Vữa trát dày 2cm : - Bản BTCT - Trần hệ thống ống kỹ thuật - TĨNH TẢI - HOẠT TẢI SỬ DỤNG Hệ số vượt tải 1,10 1,20 1,20 1,10 Trọng lượng riêng (daN/m3) 2000 2000 2000 2500 Hệ số vượt tải Tải tiêu chuẩn (daN /m2) 1,30 150 Chiều dày (m) 0,010 0,030 0,020 0,100 Tải phân bố (daN/m2) 22 72 48 275 60 477 Tải tính toán (daN /m2) 195 - TỔNG TẢI TRỌNG 672 TẢI TƯỜNG TÁC DỤNG VÀO CƠNG TRÌNH TẦNG 1F 2F 3F Vị trí Hệ số vượt tải n Bề dày tường bt (m) Chiều cao tường ht (m) Dầm 1,2 0,2 3,35 18 14,472 Dầm phụ 1,2 0,2 3,45 18 14,904 Dầm 1,2 0,2 3,05 18 13,176 Dầm phụ 1,2 0,2 3,15 18 13,608 Dầm 1,2 0,2 3,05 18 13,176 Dầm phụ 1,2 0,2 3,15 18 13,608 Dầm 1,2 0,2 3,05 18 13,176 Dầm phụ 1,2 0,2 3,15 18 13,608 Chiều dài Trọng lượng tường (m) riêng (kN/m3) Trọng lượng tường (kN/m) 4F TÍNH TẢI GIĨ (Khu vực II, dạng địa hình C) SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT Hệ số TÊN TẦNG GIÓ WX -WX WY -WY vượt tải n Hệ số khí động c Hệ số thay đổi áp lực gió kH Áp lực tiêu chuẩn Wo (kN/m2) Áp lực gió Tải phân H H WH bố dầm (m) (m) (kN/m2) biên (kN/m) 1,2 0,8 0,49625 0,95 0,45 3,45 3,75 1,62 1,2 0,8 0,5928 0,95 0,54 3,45 3,45 1,86 1,2 0,8 0,6704 0,95 0,61 3,45 3,45 2,1 1,2 0,8 0,7256 0,95 0,66 3,45 1,14 1,2 0,6 0,49625 0,95 0,34 3,45 3,75 1,22 1,2 0,6 0,5928 0,95 0,41 3,45 3,45 1,41 1,2 0,6 0,6704 0,95 0,46 3,45 3,45 1,59 1,2 0,6 0,7256 0,95 0,5 3,45 0,86 1,2 0,8 0,49625 0,95 0,45 3,45 3,75 1,62 1,2 0,8 0,5928 0,95 0,54 3,45 3,45 1,86 1,2 1,2 1,2 0,8 0,8 0,6 0,6704 0,7256 0,49625 0,95 0,95 0,95 0,61 0,66 0,34 3,45 3,45 3,45 3,45 3,75 2,1 1,14 1,22 1,2 0,6 0,5928 0,95 0,41 3,45 3,45 1,41 1,2 0,6 0,6704 0,95 0,46 3,45 3,45 1,59 1,2 0,6 0,7256 0,95 0,5 3,45 0,86 1,2 0,8 0,49625 0,95 0,45 3,45 3,75 1,62 1,2 0,8 0,5928 0,95 0,54 3,45 3,45 1,86 1,2 0,8 0,6704 0,95 0,61 3,45 3,45 2,1 1,2 0,8 0,7256 0,95 0,66 3,45 1,14 1,2 0,6 0,49625 0,95 0,34 3,45 3,75 1,22 1,2 0,6 0,5928 0,95 0,41 3,45 3,45 1,41 1,2 0,6 0,6704 0,95 0,46 3,45 3,45 1,59 1,2 0,6 0,7256 0,95 0,5 3,45 0,86 1,2 0,8 0,49625 0,95 0,45 3,45 3,75 1,62 1,2 0,8 0,5928 0,95 0,54 3,45 3,45 1,86 1,2 0,8 0,6704 0,95 0,61 3,45 3,45 2,1 1,2 0,8 0,7256 0,95 0,66 3,45 1,14 1,2 0,6 0,49625 0,95 0,34 3,45 3,75 1,22 1,2 0,6 0,5928 0,95 0,41 3,45 3,45 1,41 SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT 1,2 0,6 0,6704 0,95 0,46 3,45 3,45 1,59 1,2 0,6 0,7256 0,95 0,5 3,45 0,86 3/ Xác định nội lực 3.1/ Bản đơn Bản tính dầm chịu uốn theo phương cạnh ngắn Do đó, tính tốn tưởng tượng cắt dải có chiều rộng mét theo phương cạn ngắn để xác định nội lực tính tốn cốt thép chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn q.l12 q.l12 M m ax  M  12 24 - Biểu đồ moment Tại gối: ; Tại nhịp: Trình tự tính tốn sau: giả thiết a  Tính : h0= h-a (mm)  Bê tông cấp độ bền B15 coù R b  85 daN/ cm , �6 - �8 dùng thép AI có Rs  2250 2 daN/ cm ; Rsc  2250 daN/ cm ; Rsw  1750 2 daN/ cm Cốt thép thép AII có: Rs  2800 daN/ cm ; Rsw  2250 daN/ cm ; Rsc  2800 daN/ cm 2  Với bê tông B15, thép AI  b  tra bảng có  R  0,673;  R  0,447  Với bê tông B15, thép AII  b  tra bảng có R  0,650;  R  0,439  Các hệ số: m  Tính: M Rb b.ho2 Rồi so sánh r m Tính:  m    2. m  Diện tích cốt thép : As  Rb b.ho  m Rs Sau kiểm tra hàm lượng cốt thép:   0,05% �  AS R 100% � max  b  R b.h0 Rs 3.2/ Bản làm việc phương Ô kê ô mà tỉ số xem làm việc theo hai phương SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang GVHD: PGS.TS NGUYỄN HỮU LÂN ĐAMH: BTCT  Tổng tải tính tốn: Qtt = gtt + ptt  Tải trọng tập trung tổng cộng tác dụng lên sàn: P  q.L1.L2  Xác định moment: Sơ đồ tính số Tra bảng để tìm hệ số: α1, α2, β1, β2 Với : M1 moment nhịp theo phương cạnh ngắn M1 = α1*P M2 moment nhịp theo phương cạnh dài M2 = α2*P MI moment gối theo phương cạnh ngắn MI = β1*P MII moment gối theo phương cạnh dài MII = β2*P Trình tự tính tốn sau: giả thiết a  Tính : h0= h-a (mm)  Bê tông cấp độ bền B15 có R b  85 daN/ cm , �6 - �8 dùng thép AI có Rs  2250 2 daN/ cm ; Rsc  2250 daN/ cm ; Rsw  1750 2 daN/ cm Cốt thép thép AII có: Rs  2800 daN/ cm ; Rsw  2250 daN/ cm ; Rsc  2800 daN/ cm 2  Với bê tông B15, thép AI  b  tra bảng có  R  0,673;  R  0,447  Với bê tông B15, thép AII  b  tra bảng có  R  0,650;  R  0,439 m  Tính: M Rb b.ho2 Rồi so sánh r m  Diện tích cốt thép : As   m    2. m Rb b.ho  m Rs   0,05% �  AS R 100% � max  b  R b.h0 Rs Sau kiểm tra hàm lượng cốt thép: KẾT QUẢ TÍNH TỐN ĐƯỢC THỂ HIỆN TRONG BẢNG SAU SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang ĐAMH: BTCT Tên ô sàn SÀN S1 CÓ CẠNH NGÀM Tên ô sàn SÀN S2 CÓ CẠNH NGÀM Tên ô sàn GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN Các thông số oâ baûn (cm) L1= 360 Taûi(daN/ m2) L2= 450 hb= a= 1 672 = Loại ô 2 10 L2/L1= 1,25 1 Dạng phương 2 Các thông số ô (cm) L1= 310 Tải(daN/ m2) L2= 450 hb= a= = = = 672 = Loại ô 2 10 L2/L1= 1,45 1 Dạng phương 2 Trang = = = αm m Asyc (cm2 ) Thép chọn  s Tính s Hà m lượn g  0,020 M1 = 22 0,041 0,042 1,28 200 220 0,18% 0,013 M2 = 14 0,027 0,027 0,82 200 300 0,18% 0,047 MI= 51 0,095 0,100 3,01 160 170 0,39% 0,030 MII= 33 0,061 0,063 1,89 200 270 0,31% αm m A (cm ) Tính s Hà m lượn g  Các hệ số 1 Các thông số ô (cm) SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Các hệ số Momen t (daN.m ) Momen t (daN.m ) s yc Thép chọn  s 0,020 M1 = 19 0,036 0,037 1,11 200 250 0,18% 0,010 M2 = 94 0,017 0,017 0,53 200 300 0,18% 0,046 MI= 44 0,081 0,084 2,55 200 200 0,31% 0,022 MII= 20 0,038 0,039 1,18 200 300 0,31% αm m Asyc (cm2 Thép chọn Tính s Hà m Các hệ soá Momen t ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN (daN.m ) SÀN S3 CÓ CẠNH NGÀM Tên ô sàn SÀN S4 CÓ CẠNH NGÀM Tên ô sàn L1= 305 Taûi(daN/ m2) L2= 310 hb= a= 1 672 = Loại ô 2 10 L2/L1= 1,02 1 Dạng phương 2 Các thông số ô baûn (cm) L1= 310 Taûi(daN/ m2) L2= 570 hb= a= = = 672 = Loại ô 2 10 L2/L1= 1,84 1 Dạng phương 2 Trang 10 = = =  s lượn g  0,018 M1 = 11 0,021 0,021 0,65 200 300 0,18% 0,017 M2 = 11 0,021 0,021 0,63 200 300 0,18% 0,042 MI= 26 0,049 0,051 1,53 200 300 0,31% 0,040 MII= 26 0,048 0,049 1,48 200 300 0,31% αm m A (cm ) Tính s Hà m lượn g  Các hệ số 1 Các thông số ô (cm) SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 = ) Momen t (daN.m ) s yc Thép chọn  s 0,019 M1 = 22 0,042 0,043 1,30 200 220 0,18% 0,005 M2 = 68 0,012 0,012 0,38 200 300 0,18% 0,041 MI= 49 0,091 0,096 2,89 160 170 0,39% 0,012 MII= 14 0,027 0,027 0,83 200 300 0,31% αm m Asyc (cm2 ) Thép chọn s  Tính s Hà m lượn g Các hệ số Momen t (daN.m ) ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN  s  1.25  1 m   N Trong đó:  N - ảnh hưởng lực dọc; m - hệ số liên quan đến trình mở rộng khe nứt m  Với cấu kiện chịu uốn: P Wpl Mr Rbt serW pl M = M; - lực dọc tác dụng lên tiết diện bê tông lấy hợp lực o ứng lực trước gây Với bê tơng cốt thép thường ứng lực trước co ngót bê tơng p lực kéo; - Moment chống uốn (dẻo) W pl  2( I bo'   I so   I so' )  S so hx I so  As (ho  x) ; I so'  As' ( x  a )2 b( h  x ) S so   b  0.9 - hệ số xét đến phân bố không biến dạng thớ bê tơng chịu nén ngồi chiều dài đoạn có vết nứt: bê tơng nặng có B>7.5;  - hệ số đàn hồi bê tông v = 0.15 tính tốn với tải tác dụng dài hạn v = 0.45 tính với tải tác dụng ngắn hạn; Z - cánh tay đòn nội lực � h 'f �  f  2 � � h � Z � 1 o h � 2( f   ) � o � � � � Tính độ võng f1 tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q  ( gtttc  phttc )  420  150  570daN / m M c  m92 ql1l2  0,00573 x 570 x 3,1x 5,7 = 57,7 daNm Ta có: SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 17 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN  x  ho 1.8   5(   ) 10 Trong đó:    M 57, x105   0,0082 Rb.ser bho2 11x13 x0.082 ; As 100%  100  0.375 % bho 100 x8 ;  f          ; Es 21x10   9,13 Eb 23 x103 1   0.21  5(   )  5(0.0082  0)  1.8  10  10 x0.00375 x9.13 Tính Ab.red: Ab.red  ( f   )bho  (0  0.21) x100 x8  168 cm Với: � � � 0.212 � 2 Z  � 1 1 �ho  � �x8  7.16cm � 2( f   ) � � x0.21 �  s  1.25  lsm   N Trong đó:  m  Rbt serW pl Wpl  … M  1.15 x6.923 x106  1.38  57.7 x105 => chọn  m  2( I so ) x9.13 x3072  Sbo   6.922 x106  6.923x106 mm3 hx 100  16.8 Sbo  b(h  x)2 1000 x(100  16.8)   6.922 x106 mm3 2 … x   ho  0.21x8  1.68 cm 2 … I so  As (a  x)  300(20  16.8)  3072 mm =>  s  1.25  1x1  0.25 �1 � �� theo cơng thức sau: Tính �r � SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 18 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN b � �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab.red � �r � 0.9 �1 � 57.7 x10 � 0.25 � 7   �� � � 9.21x10 80 x71.6 �21x10 x300 0.45 x23x10 x16800 � mm �r � 2/ Tính với độ võng f2 tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q  gtttc  420  30  450 daN / m M c  m92 ql1l2  0,00573 x 450 x 3,1x 5,7 = 45.56 daNm Ta có:  x  ho 1.8   5(   ) 10 Trong đó:    M 45.56 x105   0, 0065 Rb.ser bho2 11x13 x0.082 ; As 100%  100  0.375 % bho 100 x8 ;  f          ; Es 21x10   9,13 Eb 23 x103 1   0.21  5(   )  5(0.0065  0)  1.8  10  10 x0.00375 x9.13 Tính Ab.red: Ab.red  ( f   )bho  (0  0.21) x100 x8  168 cm Với: � � � 0.212 � 2 Z  � 1 1 �ho  � �x8  7.16cm � 2( f   ) � � x0.21 �  s  1.25  lsm   N Trong đó:  m  Rbt serW pl M SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177  1.15 x6.923 x106  1.75  45.56 x105 => chọn  m  Trang 19 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN Wpl  … 2( I so ) x9.13 x3072  Sbo   6.922 x106  6.923x106 mm3 hx 100  16.8 Sbo  b(h  x)2 1000 x(100  16.8)   6.922 x106 mm3 2 … x   ho  0.21x8  1.68 cm 2 … I so  As (a  x)  300(20  16.8)  3072 mm =>  s  1.25  1x1  0.25 �1 � �� theo cơng thức sau: Tính �r � � b �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab red � �r � 0.9 �1 � 45.56 x10 � 0.25 � 7   �� � � 7.27 x10 80 x71.6 �21x10 x300 0.45 x23 x10 x16800 � mm �r � 1.3/ Tính với độ võng f3 tác dụng dài hạn tải trọng dài hạn Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q  gtttc  420  30  450 daN / m M c  m92 ql1l2  0,00573 x 450 x 3,1x 5,7 = 45.56 daNm Ta có:  x  ho 1.8   5(   ) 10 Trong đó:    M 45.56 x105   0, 0065 Rb.ser bho2 11x13 x0.082 ; As 100%  100  0.375 % bho 100 x8 ;  f       SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 ; Es 21x104   9,13 Eb 23 x103 Trang 20 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN    1   0.21  5(   )  5(0.0065  0)  1.8  10  10 x0.00375 x9.13 Tính Ab.red: Ab.red  ( f   )bho  (0  0.21) x100 x8  168 cm Với: � � � 0.212 � 2 Z  � 1 1 �ho  � �x8  7.16cm � 2( f   ) � � x0.21 �  s  1.25  lsm   N Trong đó:  m  Rbt serW pl M Wpl  … 1.15 x6.923 x106   1.75  45.56 x105 => chọn  m  2( I so ) x9.13 x3072  Sbo   6.922 x106  6.923x106 mm3 hx 100  16.8 Sbo  b(h  x)2 1000 x(100  16.8)   6.922 x106 mm3 2 … x   ho  0.21x8  1.68 cm 2 … I so  As (a  x)  300(20  16.8)  3072 mm =>  s  1.25  0.8 x1  0.45 �1 � �� theo cơng thức sau: Tính �r � b � �1 � M � s  � � � � ho z �Es As  Eb Ab.red � �r � 0.9 �1 � 45.56 x10 � 0.45 � 7  � � � � 9.8 x10 80 x 71.6 �21x10 x300 0.45 x 23x10 x16800 � mm �r � Độ cong tồn phần Áp dụng cơng thức sau: => f  �1 �2 l �� 48 �r � f  �1 1 �2 l   9.21  7.27  9.8  x107 x(5.7 x103 )  mm �  � 48 �r1 r2 r3 � 48 SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 21 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN L  28.5 Độ võng giới hạn fu: fu = 200 mm Vậy f =4mm < fu = 28.5mm => sàn đảm bảo yêu cầu độ võng SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 22 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN B/ TÍNH DẦM KHUNG TRỤC 3: CÁC TỔ HỢP TẢI:  TH1 = D + L  TH = D + W1  TH = D + W2  TH = D + W3  TH = D + W4  TH = D + 0,9L + 0,9W1  TH = D + 0,9L + 0,9W2  TH = D + 0,9L + 0,9W3  TH = D + 0,9L + 0,9W4 BAO = ( TH1,TH2,TH3,TH4,TH5,TH6,TH7,TH8,TH9 ) BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT KHUNG TRỤC (T) SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 23 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN BIỂU ĐỒ BAO MOMENT KHUNG TRỤC (T.m) Tính tốn cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T Đối với dầm đúc liền khối với bản, phải hạn chế cho bề rộng bên cánh + C 1 h LAB  5700  950 mm b'f � 5700  2850 mm h'f � 6 10 , bề rộng toàn cánh ' bf Chọn C = 500 mm, + C 1 h LBC  3050  508 mm b 'f � 3050  1525 mm h'f � 6 10 , bề rộng toàn cánh ' bf Chọn C = 500 mm, + C = 1200 mm = 1200 mm 1 h LCD  4500  750 mm b 'f � 4500  2250 mm h'f � 6 10 , bề rộng tồn cánh b 'f Chọn C = 500 mm, SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 = 1200 mm Trang 24 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN Trình tự tính tốn sau: giả thiết a = 50mm  Tính : h0= h-a=350 (mm)  Bê tông cấp độ bền B15 có R b  85 daN/ cm , �6 - �8 dùng thép AI coù Rs  2250 2 daN/ cm ; Rsc  2250 daN/ cm ; Rsw  1750 2 daN/ cm Cốt thép thép AII có: Rs  2800 daN/ cm ; Rsw  2250 daN/ cm ; Rsc  2800 daN/ cm 2  Với bê tông B15, thép AI  b  tra bảng có  R  0,673;  R  0,447  Với bê tông B15, thép AII  b  tra bảng có R  0,650;  R  0,439 Khi cánh nằm phía chịu nén, để xác định trường hợp tính tốn, trước hết cần tìm vị trí tương đối trục trung hòa Đặt: M f  Rb b 'f h'f (h o  h'f / 2)  8,5.1200.80.(350  80 / 2)  252,96.106 ( N mm)  46, 01.106 ( N mm) Vì M < Mf nên trục trung hòa nằm cánh, cốt thép tính tiết diện chữ nhật có bề rộng b=b’f =1200 mm , cốt đơn m  Tính: M Rb b.ho2 Rồi so sánh r m  Diện tích cốt thép : As  m    2. m Rb b.ho  m Rs Sau kiểm tra hàm lượng cốt thép: SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177    0,1% �  Trang 25 AS R 100% � max  b  R b.h0 Rs ĐAMH: BTCT Vị trí TRỤC A-B C-D G1 G2 G3 G4 G5 N1 N2 N3 N4 N5 G1 G2 G3 G4 G5 N1 N2 N3 N4 N5 Rb Rs Mpa 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 8,5 Mpa 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 280 ξr 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 0,650 GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN b h M h0 cm 20 20 20 20 20 120 120 120 120 120 20 20 20 20 20 120 120 120 120 120 cm 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 T.m 6,09 6,00 5,69 5,38 2,06 4,31 4,64 4,41 4,42 2,33 2,76 2,96 2,56 2,48 2,12 2,29 2,59 2,48 2,44 2,56 cm 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 αr 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 0,439 αm 0,262 0,258 0,244 0,231 0,089 0,031 0,033 0,032 0,032 0,017 0,119 0,127 0,11 0,107 0,091 0,016 0,019 0,018 0,017 0,018 ξm 0,31 0,304 0,858 0,867 0,953 0,984 0,983 0,984 0,984 0,991 0,936 0,932 0,942 0,943 0,952 0,992 0,99 0,991 0,991 0,991 As (tính) cm2 6,96 6,83 6,40 5,99 2,09 4,23 4,56 4,33 4,34 2,27 2,85 3,07 2,62 2,54 2,15 2,23 2,53 2,42 2,38 2,49 Chọn thép 3ф18 3ф18 3ф18 3ф18 2ф14 3ф14 3ф14 3ф14 3ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 2ф14 As (chọn) cm2 7,63 7,63 7,63 7,63 3,08 4,62 4,62 4,62 4,62 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 3,08 Trục B-C có thép nhịp chọn theo cấu tạo 2ф14, thép gối lấy theo gối nhịp xung quanh 1, % Hàm lượng thép hợp lí dầm   0,8 � SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 26 a thực tế cm 2,9 2,9 2,9 2,9 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 µ chọn % 1,03 1,03 1,03 1,03 0,42 0,62 0,62 0,62 0,62 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 0,42 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN b/ Tính cốt đai : Tính cốt đai cho dầm: Dầm : b×h = 200×400 mm Thép sử dụng : AI có RSW = 175 MPa Bê tông cấp độ bền B15 E= 210000 daN ; E = 23000 daN  = 0.01 bê tông nặng; R = 8,5 MPa, Rt = 0,75 MPa  Phương pháp tính cốt đai giả thiết  (đường kính) thép đai, khoảng cách đai sau kiểm tra lại khả chịu lực Ta tính cốt đai cho dầm trực A-B tầng 1F Q  Q1T  65,1kN *Lực cắt lớn mép trái gối 1: max   8mm -Chọn đường kính cốt đai : sw -Dùng hai nhánh đai : n = với diện tích cốt đai: � �d sw � �3,14 �82 � Asw  � � n  �2  100.48mm � � � 4 � � � � Khoảng cách lớn cốt đai: b Rbt bho2 1,5 �0, 75 �200 �3702 S max    437, 2mm Q 65100 Khoảng cách tính toán cốt đai: n d sw b Rbt bho2 Stt  Rsw Q2 Rsw  175MPa Trong đó: b  175 �(2 �3,14 �82 ) �2 �0, 75 �200 �370 � Stt   170, 4mm 4x651002 Khoảng cách cốt đai theo yêu cầu cấu tạo: h  400mm �450mm - Vùng gần gối tựa ( ¼ nhòp ), ta có d nên hd 400 Sct �   200mm S �150mm 2 ct - Trên phần lại nhòp: 3h �400 Sct � d   300 mm hd  300mm S �500mm 4 Vì nên ct  Ta chọn S = ( S; S; S) S  150mm phạm vi ¼ nhòp kể từ gối tựa *Bố trí cốt đai : tk (khoảng cách từ gối tựa đến lực tập trung gần gối không nhỏ 1/4 nhòp) Stk  300mm đoạn nhòp laïi SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 27 ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN * Điều kiện kiểm tra để dầm bê tông không bò phá hoại tiết diện nghiêng : Q �Qbt  0,3 � w1 �b1 �Rbbho (1) Es 210000    9,13    5 w E 23000 w1 b Trong đoù: với Asw 100.48   0, 00335 b �Sct 200 �150 �  w1   �9,13 �0, 00335  1,153 w  b1    �Rb Với   0, 01 Rb  8,5MPa � b1   0, 01�8,5  0,915 Vaäy thay tất vào (1) ta được: + Qbt  0,3 �1,153 �0,915 �8,5 �200 �370 x10 3  199, 08kN Ta có :  Tính Qmax  65,1 kN  Qbt Qsw  Rsw �Aw s  1    Q = 2× b2 f Thỏa mãn điều kiện hạn chế R bh Q b bt sw Thế số vô mệt :D Kiểm tra : Q < Q Q < Q thỏa nhận Kết có bảng tính sau : Loại BT B15 Loại thép AI Rb(MPa) 8,5 Rs(MPa) 225  9,13 b2 Rbt(MPa) 0,75 Rsw(MPa) 175  0,915 b4 1,5 Eb(MPa) 23000 Es(MPa) 210000  0,01 SVTH: Nguyễn Hổ MSSV: 1151160177 Trang 28 Hệ số  b ĐAMH: BTCT GVHD: PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN Tầng Q (kN)  n Asw (mm2) 1F 65,1 100,48 Rsw (Mpa ) 175 2F 63,72 100,48 3F 62,02 4F 60,86 5F 23,83 1F Smax (mm) Stt (mm) Sct (mm) S (chọn)  wl bl Qbt (kN) Qwb (kN) Q