Tính Toán Thiết Kế Máy Sấy Băng Tải Dùng Để Sấy Lúa

Tính Toán Thiết Kế Máy Sấy Băng Tải Dùng Để Sấy Lúa, Năng Suất 500kg vl ẩm/h

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH KHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM  ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨM Tính Tốn Thiết Kế Máy Sấy Băng Tải Dùng Để Sấy Lúa, Năng Suất 500kg vl ẩm/h GVHD: SVTH: Tp Hồ Chí Minh, ngày 29 tháng 11 năm 2019 Nhóm BỘ CƠNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH KHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM  ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨM Tính Tốn Thiết Kế Máy Sấy Băng Tải Dùng Để Sấy Lúa, Năng Suất 500kg vl ẩm/h GVHD: SVTH: Nhóm ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM ĐỒ ÁN ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM Giảng viên hướng dẫn chính: Giảng viên chấm phản biện: Đồ án bảo vệ tại: HỘI ĐỒNG CHẤM ĐỒ ÁN TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM Ngày tháng năm 2019 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM LỜI CẢM ƠN Trước tiên, chúng em xin gửi lời cảm ơn biết ơn sâu sắc đến Thầy Đào Thanh Khê, Giảng viên hướng dẫn chúng em thực đề tài Thầy tận tình bảo, giúp đỡ nhóm śt thời gian thực người giúp nhóm đưa ý tưởng, kiểm tra phù hợp đề tài Nhóm xin gửi lời cảm ơn đến toàn thể thầy cô trường ĐH Công Nghiệp Thực Phẩm TP.HCM giảng dạy tạo điều kiện cho em trình học tập nghiên cứu trường Mặc dù cớ gắng hồn thành đề tài phạm vi khả Tuy nhiên khơng tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận cảm thơng tận tình bảo qúy thầy tồn thể bạn Xin chân thành cảm ơn! ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN TP HCM, ngày tháng Giảng viên hướng dẫn năm ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM MỤC LỤC Chương TỔNG QUAN - Nguồn gốc, thành phần tầm quan trọng thóc Tình hình sản xuất lúa Việt Nam Sơ lược trình sấy 3.1 Tầm quan trọng việc sấy lúa Sơ đồ quy trình cơng nghệ: - Chương 2: CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ CÂN BẰNG NĂNG LƯỢNG -11 Các số liệu ban đầu 11 Xử lý số liệu 11 Cân vật liệu: 13 3.1 Cân vật liệu cho vật liệu sấy: 13 3.2 Cân vật liệu cho tác nhân sấy: -13 Cân lượng 14 Chương TÍNH TỐN THIẾT BỊ CHÍNH 15 Các thông số thiết bị sấy -15 1.1 Thể tích khơng khí: 15 1.2 Chọn kích thước băng tải 16 1.3 Tính sớ lăn đỡ băng - 19 1.4 Động băng tải - 20 1.5 Chọn vật liệu làm phòng sấy -21 1.6 Vận tốc chuyển động khơng khí chế độ chuyển động khơng khí phòng sấy. 21 1.7 Hiệu sớ nhiệt độ trung bình tác nhân sấy môi trường xung quanh -22 Chương TÍNH TỐN CÁC THIẾT BỊ PHỤ -22 Calorifer (tính tốn theo tài liệu [9]) -22 1.1 Tính tốn nhiệt calorifer: -23 1.2 Kích hước calorifer 28 1.3 Trở lực calorlfer - 28 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM Tính cyclon - 29 Quạt 30 3.1 Trở lực qua calorifer - 30 3.2 Trở lực cua cyclon - 30 3.3 Trở lực qua hầm sấy - 30 3.4 Trở lực qua đường ống 31 3.5 Áp suất động lực học 33 Gầu tải nhập liệu - 34 4.1 Chọn chi tiết gầu tải -34 4.2 Năng suất công suất gầu tải -34 TÀI LIỆU THAM KHẢO -37 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM DANH MỤC HÌNH Hình Lúa Hình Các kích thước cánh 25 Hình Các diện tích bề mặt ớng có cánh. 25 Hình Đoạn ớng cong - 33 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM MỞ ĐẦU Việt Nam đất nước nông nghiệp với truyền thống trồng lúa từ lâu đời Chúng ta tự hào xem nôi lúa Từ năm khó khăn phải nhập lương thực, vươn lên thành nước xuất gạo đứng thứ hai giới Tuy nhiên giá trị xuất gạo Việt Nam chưa cao cơng nghệ sau thu hoạch lạc hậu Do đó, việc tìm hiểu tính `chất hạt thóc, biện pháp hạn chế tổn thất sau thu hoạch, quy trình chế biến để nâng cao giá trị sử dụng thóc vấn đề cần quan tâm giải nhanh chóng Trước nguy gây hư hỏng điều kiện thời tiết thất thường, vi sinh vật, nấm… phương pháp nhằm giảm tối đa hư hỏng hạt lúa phương pháp sấy Khơng vậy, sấy góp phần làm giảm lượng tiêu tớn q trình vận chuyển thuận lợi cho q trình gia cơng làm sạch, tách vỏ… Sấy trình dùng nhiệt để làm bay nước khỏi vật liệu đến giá trị độ ẩm cần thiết để bảo quản Khi áp dụng biện pháp sấy kỹ thuật giảm độ ẩm hạt đến mức an toàn cho tồn trữ giữ phẩm chất hạt Điều cho thấy tính cần thiết việc tính tốn thiết kế hệ thớng sấy thóc ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM Chương TỔNG QUAN Nguồn gốc, thành phần tầm quan trọng thóc Lúa nguồn lương thực gần nửa dân số trái đất Lúa trồng nhiều khu vực Đông Nam Á Rice is the most important cereal on the globe, Gạo ngũ cốc quan trọng giới,being the main source of energy and income for the nguồn lượng thu nhập cho người majority of the world's human populatphần lớn dân số người giới Aside Ngoài from being the staple food, or a carbohydrate lương thực chủ yếu, carbohydrate component of a meal, rice is also used in numerous thành phần bữa ăn, gạo sử dụng nhiều industrial applications công nghiệp Its use in the diet and inSử dụng chế độ ăn uống industry depends on its cooking properties ngành cơng nghiệp phụ thuộc vào tính chất nấu ăn Về diện tích đất canh tác lúa hàng thứ hai sau lúa mỳ xuất lúa loại cao Hình Lúa Cấu tạo hạt thóc gồm: Vỏ hạt, lớp alơrơn, nội nhủ, phơi Các lớp ngồi vỏ gạo lột chiếm khoảng 4-5% khối lượng hạt, lớp tế bào alơron chiếm khoảng 23%, nội nhủ chiếm tỉ lệ 65-67% Thành phần hóa học hạt lúa gồm chủ yếu tinh bột, protein, xenlulose Ngoài hạt lúa chứa sớ chất khác với hàm lượng so với thành phần kể như: đường, tro, chất béo, sinh tớ Thành phần hóa học hạt lúa phụ thuộc vào nhiều yếu tố giống, đất đai trồng trọt, khí hậu chế độ chăm sóc Cùng chung điều kiện trồng trọt sinh trưởng Thành phần hóa học hạt lúa: Thành phần hóa học Nhỏ Hàm lượng chất ( % ) Lớn Trung bình ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM ◦ ◦  Chiều rộng phòng B = 1,75 + 2*( 0,04+0,2 ) = 2,23 m Chiều cao phòng H =2,1 + 0,17 + 0,02 = 2,29 m Thể tích phòng sấy Vp = L.B.H = 7,515.2,23.2,29 = 38,376 m3 1.6 Vận tốc chuyển động khơng khí chế độ chuyển động khơng khí phòng sấy 1.6.1 Vận tốc khơng khí phòng sấy Vtb Hph * Bph 2035,36  = 0,154 m/s 2,1*1,75 * 3600 wkk  ( Trang 198 [4]) 1.6.2 Chế độ chuyển động không khí Re = Wkk * ltđ  (Cơng thức V.36 trang 35 [3]) Re : số Reynol đặc trưng cho chế độ chảy dòng ltđ : Đường kính tương đương ltđ = * H ph * B ph H ph  B ph  * 2,1*1,75 1,91 m 2,1  1,75 Nhiệt độ trung bình khơng khí phòng sấy Ttb =  90  48,5 69,25 oC Từ nhiệt độ trung bình tra bảng phụ lục Trang 350 [4] 0,154 *1,91 1,49 *10 Re = 6 19,699 *10  0,0296W Với: / m ok  19,699 *10  m / s Vậy Re = 1,49*10  chế độ chuyển động khơng khí phòng sấy chuyển động xốy 1.7 Hiệu số nhiệt độ trung bình tác nhân sấy môi trường xung quanh  tb   t1   t  ln t1 t Với:  t1 : Hiệu số nhiệt độ tác nhân sấy vào phòng sấy với khơng khí bên ngồi  t1 90  30 60 C  t2: Hiệu số nhiệt độ tác nhân sấy khỏi phòng sấy với tác nhân sấy bên ngồi 24 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM  t2 = 48,5-30 = 18,50C 60  18,5   tb  35,27 0C 60 ln 18,5 Chương TÍNH TỐN CÁC THIẾT BỊ PHỤ Calorifer (tính tốn theo tài liệu [9]) Do u cầu chất lượng sản phẩm thóc sau sấy nên phải dùng tác nhân sấy khơng khí nóng Khơng khí qua caloripher sưỡi nhận nhiệt gián tiếp từ nước bão hòa qua thành ớng Khơng khí dùng để sấy phải có nhiệt độ theo u cầu 90 oC chất truyền nhiệt nước bão hồ Thiết bị chọn loại ớng chùm Khơng khí nóng ngồi ớng, nước bão hòa ớng Hai lưu thể chuyển động chéo dòng Sử dụng calorifer khí để gia nhiệt khơng khí: ◦ Hơi bão hồ ớng ◦ Khơng khí ngồi ớng Các thơng sớ vật lí bảo hòa tra T318[3] to = 120oC p = 2,025at r=2207kJ/kg: ẩn nhiệt hóa  Lượng khơng khí cần thiết cho q trình sấy (theo tính tốn thực tế): l = 58,82 ( Kg/Kgẩm) L =2005,29( Kg/kgkkk)  Nhiệt độ khơng khí ban đầu là: t = 30oC  Độ khơng khí sau khỏi caloripher là: t1=90oC  Thể tích riêng khơng khí 1 V90oC =   0,972 1,029 (m3/kg) 90 o 1  0,91 (m3/kg) V48,5oC =  1,098 48, o 1 V30oC =  1,165 0,858 (m3/kg) 30 o vtb = Vtb   v30o  v90o 0,9435 (m3/kg) 2005,29.1,029  2005,29.0,91 1944,8(m3 / h) Lượng không khí khơ vào caloripher là: V=L*vtb = 2005,29*0,9435=1891,99(m3/h) 25 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM 1.1 Tính tốn nhiệt calorifer:  Nhiệt lượng Calorifer cung cấp: QCaloriphe QS  10%.Q S 38,41  0,1.38,41 42,2 kw  Lượng nước cần thiết: QCaloriphe = m.r Sấy 90oC ta có nhiệt độ nước bão hòa 120 độ => r = 2202  m  QCaloriphe r  42,2 0,01916kg / s 5,32.10 kg / h 2202 Sử dụng ớng chùm có cánh (ớng làm thép inox 304) d2: đường kính ngồi, d1: đường kính chọn ớng d2 30 = d1 26 ◦ ◦ ◦ ◦ ◦ ◦ Chiều dài ống: l=1m Đường kính cánh dc= 38mm Chiều dày cánh c= 0,5mm Bước ống s1= s2 = 44mm Khoảng cách cánh t= 3mm Ống cánh thép inox 304 có hệ sớ dẫn nhiệt =25W/m2K Hình Các kích thước cánh dc Tính hiệu số nhiệt độ trung bình: Hiệu số nhiệt độ dòng lưu chất đầu vàoh calorifer: c t s1 d2 s2 s1 26 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM Fcl : diện tích phần cánh ớng Fol : diện tích phần không cánh F cl F1l ống F2l : diện tích ngồi ớng có cánh (phía khơng khí) l F1 : diện tích ớng có cánh (phía nước ngưng tụ) Fol   Hình Các diện tích bề mặt ống có cánh  Số cánh ống với sc = t+ c = 3+ 0,5 = 3,5mm nc =  l = = 286 cánh sc 0,0035 Chiều cao cánh: h=  38  30 dc  d2 = = mm 2 Diện tích cánh (bỏ qua phần đỉnh cánh) d2c d22  )nc 4  0,038  0,03  )286 = 0,244 m2 = 2( 4 Fcl 2( (2-127[9])  Diện tích khoảng cách cánh: F d2tnc = .0,03.0,003.286 = 0,081 m2  Đường kính tương đương ớng: o Fc 2nc F01d2  Fc1 dE  = (2-126[9]) c F F 0,081 0,03  0,244 0,244 286 = 0,0179 m 0,081  0,244  Chọn vận tớc khí vào calorifer  = m/s 27 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM  Tớc độ khơng khí khe hẹp: h  d 0,03 0,004 0,0005 = 11,98 m/s max =  (  c = ) 1 (  ) 0,044 0,044 0,0035 s1 s1sc   ([9]) Nhiệt độ trung bình khơng khí calorifer: tf  30  90 60oC  Các thơng sớ khí: Độ nhớt khơng khí =18,97.10-6 m2/s Hệ sớ dẫn nhiệt  = 0,029 W/m2độ  Tiêu chuẩn Re khơng khí:  d Re  max E  =  11,98 0,0179 = 11304,26 18,97.10  Ống xếp sole, ta có: 0,67 Nuf = 0,251 Re  s1  d2     d2  0,67 = 0,251(11304,26)   ,2  s  d2    1  t   44  30   30   0,2  ,2  44  30    1   (2-125[9])  ,2 = 107,37 Hệ số toả nhiệt cánh: c   (2-125a[9]) Nuf  107,37 0,029 = = 173,95 W/m2độ dE 0,0179 Hệ số toả nhiệt tương đương phía ớng có cánh:   c Trong đó: Fc1 ( c  ) F21 (2-118[9]) F21 Fc1  Fo1 = 0,244+0,081 = 0,325 m2  F01 0,081 = = 0,332 Fc1 0,224 c : hiệu suất cánh  2 c 173,95  = 166,83 c c 25 0,0005 (2-121[9]) h = 166,83x0,004 = 0,667 m (1) dc 38  1,27 d2 30 (2) Từ (1) (2) tra đồ thị 2.31 (Tr.109[9]) 28 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM ta có: c =0,86 0,244  173,95  (0,86  0,332) 155,67 W/m2độ 0,325  Hiệu suất truyền nhiệt: d2 30  1,15 Ta có P 592,92 (N/m) ◦ Tính sơ vận tớc qui ước wq: 31 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM wq  2P m/s  ( công thức III.48 STQTTBI / Trang 522 [3])  Thường lấy tốc độ quy ước wq 2,2 2,5 → Chọn wq = 2,5 m/s  Đường kính cyclon là: D= V2 1824,81 0,51m = 0,785 * Wq * 3600 0,785 * 2,5 * 3600 Dựa vào đường kính D = 0,51(m) ta chọn cyclon đơn loại LIH.24 (sổ tay QTTB I trang 524 [3])  Kích thước cyclon LIH III.4  Chiều cao cửa vào (kt bên trong): a = 1,11*D = 0,9435 (m)  Chiều cao ớng tâm có mặt bích: h1 = 2,11*D = 1,8 (m)  Chiều cao phần hình trụ: h2 = 2,11*D = 1,8 (m)  Chiều cao phần hình nón: h3 = 1,75*D = 1,4875 (m)  Chiều cao phần bên ngồi ớng tâm: h4 = 0,4*D =0,34 (m)  Chiều cao chung: H = 4,26*D = 3,621 (m)  Đường kính ngồi ớng ra: d1 = 0,6*D = 0,51 (m)  Đường kính cửa tháo bụi: d2 = 0,3*D = 0,255 (m)  Chiều rộng cửa vào: b1 0,26 * D 0,221   b 0,2 * D 0,17  Chiều dài ống cửa vào: l = 0,6*D = 0,51 (m)  Khoảng cách từ tận cyclon đến mặt bích: h5 = 0,24*D = 0,204 (m)  Góc nghiêng nắp ớng vào:  24  Đường kính cyclon: D = 850(mm)  Hệ số trở lực cyclon:  60 Quạt Do hệ thống sấy dài, có trở lực lớn nên ta dùng quạt đặt đầu cuối hệ thống:  Quạt đặt đầu hệ thớng – quạt đẩy, có nhiệm vụ cung cấp khơng khí cho caloriphe Khơng khí ngồi trời quạt đẩy đưa qua caloriphe, trao đổi nhiệt đưa vào hầm sấy, qua đoạn ống cong 90o  Quạt đặt cuối hệ thống – quạt đẩy, có nhiệm vụ hút tác nhân sấy qua thùng sấy để cấp nhiệt cho vật liệu sấy qua xyclon để thu hồi sản phẩm Đường ống từ sau hầm sấy đến trước cyclon có đoạn cong 90o ◦ Quạt cấp khơng khí cho calorifer khắc phục trở lực hệ thớng ◦ Các trở lực gồm có:  Trở lực qua calorifer: Pca 32 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM  Trở lực qua cyclon: Pc  Trở lực qua thiết bị sấy: Ps  Trở lực qua đường ống: Pô  Áp suất động lực học: Pđ 3.1 Trở lực qua calorifer Pca = 26,49 N/m2 (đã tính calorifer) 3.2 Trở lực cua cyclon Pc = 592,92 N/m2 3.3 Trở lực qua hầm sấy  Trở lực ma sát l 2 Pm   d :hệ số ma sát ,  = 0,02  0,05 ta chọn  = 0,04 (theo T224[3]) l: chiều dài mà TNS chuyển động l = 4lb = x 7,035 = 28,14m  = 1 = 0,972 kg/m3  : vận tốc dòng khí,  = 0,65 m/s d: đường kính tương đương tiết diện mà TNS chảy qua d 4dt 1,3 0,212  0,37 m cv 2(1,3  0,212) 28,14 0,652 Pm 0,04  0,972  0,63 N/m2 0,37  Trở lực cục qua băng tải Trở lực đột thu từ băng tải đến khe hẹp coi ống gập v2 P1   Tra bảng phụ lục 8[1]   = 1,1 0,652 P1 1,1 0,972 0,23 N/m2  trở lực cục hầm (TNS qua lần đổi hướng ) Pcb = 5P1 = 5x0,23 = 1,15 N/m2 trở lực buồng sấy: Ps = 1,15 + 0,63 = 1,78 N/m2 3.4 Trở lực qua đường ống  Trở lực cục qua đường ống:  Độ mở từ quạt vào calorifer: 33 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM Vận tớc khí ớng từ quạt vào calorifer: Đoạn ống Từ quạt vào calorifer Từ quạt vào hầm Từ hầm qua cyclon Từ cyclon tới quạt Chiều dài,m 5,0 0,5 3,0 3,0 Đường kính d,m 0,4 0,4 0,35 0,35 Khối lượng riêng , kg/m3 1,165 1,023 1,1035 1,1035 V 2005,29.0,858 v A  3,8m / s 0,4 S  3600 F d /  0,4 /  o   0,45 F1 bh 0,212 1,3  (1   ) (1  0,45) 0,3025 Trở lực đột mở từ quạt vào calorifer: v2 3,82 Pm1   0,3025 1,165 2,54 N/m2 2  Đột thu từ calorife vào ống: Đường ống dẫn từ calorifer vào hầm sấy có đường kính d = 400 mm Vận tớc khí ớng: V 2005,29.1,029 v  4,56 0,4 m/s S  3600 F d /  0,4 /  o   0,45 F1 bh 0,212 1,3  (1   ) (1  0,45) 0,3025 Trở lực đột thu: v2 4,56 Pt1   0,3025 0,972 3,05 N/m2 2  Đột mở từ ống vào hầm sấy: F d /  0,4 /  o   0,0718 F2 Bd b 1,75 1  (1   ) (1  0,0718) 0,86 công thức 4,56 Pm 0,86 0,972 8,69 N/m2  Phụ lục 8[4] Đột thu từ hầm sấy vào ớng dẫn cyclon chọn ớng có đường kính  = 0,35m Pt2  v2  34 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM V 2005,29.0,91 v  4,03 m/s 0,4 S  3600 F  /  0,352 /  o   0,055 F2 Bd b 1,75 1  (1   ) (1  0,055) 0,89 Pt 0,89 4,032 1,1035 7,97 N/m2  Trở lực đổi hướng: Ta nhận thấy từ hầm sấy đến quạt gắn liền cyclon có đoạn ớng đổi hướng:  a R b Hình Đoạn ống cong  =ABC Theo bảng T393 [3], ta chọn a/b =1 C = R/dtđ =1 B = 0,21 Góc  = 90o A = Vậy  =ABC = 0,21.1.1 = 0,21 v2 3,82 Pgâp1    0,21 1,165 1,77 N/m2 2 Pgâp 2,3 v2 4,032 2    2 0,21 1,1035 3,76 N/m2 2  Tổng trở lực cục qua đường ống là:  Pcb = Pt1 + Pt2 + Pm1 + Pm2 +Pgap1 +Pgap2,3 = 3,05+7,97+2,54+8,69+1,77 +3,76 = 27,78 N/m2  Trở lực ma sát đường ống: l 2 Pms    d l: chiều dài đoạn ống, m : hệ số ma sát, chọn  = 0,03 35 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM Đoạn ớng Từ quạt vào calorifer Từ calorifer vào hầm Từ hầm qua cyclon Từ cyclon tới quạt Chiều dài, m 5,0 0,5 3,0 3,0 Vận tốc, m/s 3,8 4,56 4,03 4,03 Tổng Đường kính d,m 0,4 0,4 0,35 0,35 Khới lượng riêng , kg/m3 1,165 1,023 1,1035 1,1035 3.5 Áp suất động lực học v2 4,032 Pn    1,1035 8,96 N/m2 2  Tổng trở lực quạt: P = Pca + Pc + Ps + Po + Pn = 26,49 + 592,92+1,78+(27,78+8,149)+8,96 = 666,079N/m2 = 67,93 mm H2O Chọn quạt làm việc, quạt phải khắc phục trở lực P H  64,81 33,965 mmH2O  Công suất quạt: VH pg N 1000 q tr 3600 (II239b[3]) q: hiệu suất quạt tr =1: lắp trực tiếp với trục động điện Tra đồ thị đặc tính quạt hình II, T485 [4] Ta chọn quạt kí hiệu II4-70 No8 = 0,7, tốc độ bánh guồng 34 m/s, = 65 rad/s V=Vtb = 1944,8 m3/h  = 0,972 kg/m3 Công suất động cần dung 1944,8 33,965 0,972 9,81 N 0,25 kW 1000 0,7 13600 = 0,335 Hp Chọn động có cơng suất 0,335 Hp Gầu tải nhập liệu Ta chọn cấu nhập liệu gầu tải có cấu tạo đơn giản, kích thước nhỏ gọn, có khả vận chuyển vật liệu lên độ cao lớn Do vận liệu sấy lúa, ta chọn gầu tải băng vận tốc thấp, gầu cố định 4.1 Chọn chi tiết gầu tải Bộ phận kéo 36 Pms, N/m2 3,15 0,399 2,3 2,3 8,149 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM Băng tải làm vải cao su, chọn chiều rộng băng 250mm theo bảng 5.9 trang 199 tài liệu [7], Chọn số lớp vải z = (do vật liệu dang nhẹ)  Gầu: Chọn loại gầu nơng, đáy tròn ,có kích thước sau: ◦ A = 50 mm ◦ B = 100 mm ◦ h = 65 mm, chiều cao gầu ◦ R = 25 mm ◦ i = 0,1 l: dung tích gầu Các gầu đáy tròn đặt phận kéo cách khoảng a= (2,5÷3)h = 3.h = 3.65 = 195 mm (công thức 5.21 tài liệu[7])  Tang dẫn động Tang dẫn động băng chế tạo hàn Đường kính băng xác định D = (125÷250)z = 125 x = 500 mm (CT.5.22 tài liệu [7]) Chọn đường kính tang theo tiêu chuẩn D = 500 mm Theo bảng 5.11[7], chọn chiều dài tang L = 300 mm 4.2 Năng suất công suất gầu tải Năng suất gầu tải: i (CT.5.25 tài liệu [7]) Q 3,6     a Trong : i:thể tích gầu , i = 0,1.10-3 m3 a:bước gầu băng , a = 0,195 m  = 0,6: hệ số chứa đầy  = 0,5 T/m3: khối lượng riệng lúa Vận tốc băng đối với dạng hạt v = 1.5-4 (m/s) Ta chọn v = 1,5 (m/s) = 5400 (m/h) (Tr.253 [7]) (bảng 5,12 Tr.253 [7]) 3 0,1.10 Q 3,6  0,6 0,5 5400 0,195 = 2,99 T/h  Công suất gầu: Công suất cần thiết động truyền chuyển động cho gầu tải dùng băng: QH 2,99 5 ( cơng thức 5.26 [7]) N đc   0,058kW 367 367 0,7 Với: Q: suất gầu tải tấn/h H = 5m: chiều cao nâng vật liệu gầu tải = 0,7: hiệu suất gầu tải (tra bảng 5.13 Tr.253 [7] KẾT LUẬN 37 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM Sau hoàn thành xong đồ án giúp em hiểu sâu kỹ thuật sấy,ngun tắc hoạt động, tính tốn thiết kế hệ thống sấy cách tra cứu sổ tay, tài liệu Mục đích tầm quan trọng thiết bị sấy băng tải quy trình sản xuất Vì đồ án mơn học đầu tiên mà em tiếp xúc, phần tài liệu tham khảo hạn chế kiến thức hạn hẹp Hơn cơng thức mang tính tương đới, nhiều hệ sớ tự chọn q trình thực khơng thể tránh sai sót, nên em mong nhận góp ý kiến thầy bạn để đồ án hồn thiện Cuối em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến Thầy, tồn thể thầy (cơ) giáo tận tình hướng dẫn em trình làm đồ án Em xin chân thành cảm ơn! TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Bin, Các trình, thiết bị cơng nghệ hố chất thực phẩm - tập 4, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội Đỗ Văn Đài, Nguyễn Trọng Khuông, Cơ sở q trình thiết bị cơng nghệ hố học T2, NXB Đại học & Trung học chuyên nghiệp Nguyễn Bin, 1999, Sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hố chất T1,T2, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội Trần Văn Phú, 1991, Tính tốn thiết kế hệ thống sấy, NXB Khoa học& Kỹ thuật, Hà Nội Trần Văn Phú, Lê Nguyên Đương, 1991, Kỹ thuật sấy nông sản, NXB Khoa học& Kỹ thuật, Hà Nội Phạm Xuân Toản, Các trình, thiết bị cơng nghệ hố chất thực phẩm tập 3, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội Vũ Bá Minh, Hồng Minh Nam, “Cơ học vật liệu rời ‫״‬, NXB KHKT Nguyễn Văn Lụa, “Kĩ thuật sấy vật liệu”, tập sách “Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học thực phẩm”, NXB ĐH Quốc Bùi Hải, Dương Đức Hồng, Hà Mạnh Thư, “Thiết bị trao đổi nhiệt”, NXB KHKT 10 Nguyễn Văn Lụa, “Khuấy- Lắng -Lọc‫ ״‬trong sách “Q trình thiết bị cơng nghệ hóa học thực phẩm”, NXB ĐH Quốc gia Tp.HCM 11 I.A Khôtrôlava, “ Kĩ thuật chế biến chè”, nd Ngô Hữu Hợp & Nguyễn Năng Vinh, NXB Nông nghiệp, Hà Nội -1985 38 ... kiểu băng tải, máy sấy thùng quay, sấy phun, sấy tầng sôi, máy sấy trục … ), thiết bị đớt nóng tác nhân, quạt, bơm số thiết bị phụ khác, … Trong đồ án em tính tốn thiết kế thiết bị sấy kiểu băng. .. CHÍ MINH KHOA: CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM  ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨM Tính Tốn Thiết Kế Máy Sấy Băng Tải Dùng Để Sấy Lúa, Năng Suất 500kg vl ẩm/h GVHD: SVTH: Nhóm ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THỰC PHẨMKHOA: CÔNG NGHỆ... truyền để có tỉ sớ truyền khới lớn 1.4.1 Chọn động điện Để chọn động điện tính công suất cần thiết N ct   N  N: công suất băng tải Pv N 1000 P:lực kéo băng tải P = (mbăng + mvl )g Tính mbăng